JPS62105058A - Fault point detection system for optical submarine cable - Google Patents
Fault point detection system for optical submarine cableInfo
- Publication number
- JPS62105058A JPS62105058A JP60244104A JP24410485A JPS62105058A JP S62105058 A JPS62105058 A JP S62105058A JP 60244104 A JP60244104 A JP 60244104A JP 24410485 A JP24410485 A JP 24410485A JP S62105058 A JPS62105058 A JP S62105058A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- fault point
- optical submarine
- submarine cable
- coil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Locating Faults (AREA)
- Testing Of Optical Devices Or Fibers (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、光海底ケーブルの障害位置を検出するための
測定方式に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a measurement method for detecting the location of a fault in an optical submarine cable.
(従来の技術)
何らかの原因によシ切断された光海底ケーブルを修理す
る場合には、まず障害点を知る必要がある。無中継の光
海底ケーブルシステムの場合には、陸上の端局から光後
方散乱法によシ、その端局から障害点までのケーブル長
を知ることができる。(Prior Art) When repairing an optical submarine cable that has been cut for some reason, it is first necessary to know the point of failure. In the case of a non-repeater optical submarine cable system, the length of the cable from the terminal station on land to the point of failure can be determined using the optical backscatter method.
この光後方散乱法とは、端局で光ファイバの断面で反射
される光信号成分を抽出し、その伝搬時間から障害位置
を検出するものである。しかし、中継器を含むシステム
においては、その中継器が再生中継動作を行うので光信
号の伝送方向は一方向のみである。This optical backscattering method extracts the optical signal component reflected by the cross section of the optical fiber at the end station, and detects the location of the fault from its propagation time. However, in a system including a repeater, the repeater performs a regenerative repeating operation, so the optical signal is transmitted in only one direction.
したがって、中継器を含む海底ケーブルでは、この方法
によって測定できる範囲は、端局と、端局に最も近い中
継器の間に限定される。したがって、それ以外の区間で
障害が発生した場合には、次のように、一度中継区間の
中央でケーブルを切断して障害点を検出する必要がある
。Therefore, for submarine cables that include repeaters, the range that can be measured by this method is limited to between the end station and the repeater closest to the end station. Therefore, if a fault occurs in any other section, it is necessary to cut the cable once at the center of the relay section and detect the point of failure, as described below.
1)端局から各中継器を監視し、どの中継区間で障害が
発生したかを知る。1) Monitor each repeater from the terminal station and find out in which relay section a failure has occurred.
2)障害が発生した中継区間のほぼ中央で光海底ケーブ
ルを切断し、切断点を修理船上に引き上げる。2) Cut the optical submarine cable approximately in the center of the relay section where the failure occurred, and lift the cut point onto the repair ship.
3)光後方散乱法によシ、切断点から障害点までのケー
ブル長を測定する。3) Measure the cable length from the cut point to the fault point using the optical backscatter method.
(発明が解決しようとする問題点)
したがって、この方法では、正常の部分の光海底ケーブ
ルを切断し、再接続するため、修理に必要な割υ入れケ
ーブル長の増加、光フアイバ接続点の増加、修理に必要
な時間と経費の増加、埋設区間の場合には、修理後に残
る非埋設区間の増加などの問題が生じる。(Problem to be Solved by the Invention) Therefore, in this method, the normal portion of the optical submarine cable is cut and reconnected, which increases the length of the split cable required for repair and increases the number of optical fiber connection points. Problems arise, such as an increase in the time and expense required for repair, and in the case of buried sections, an increase in the non-buried sections that remain after repairs.
本願は、これらの問題点を解決するためになされたもの
であシ、光海底ケーブルを切断することなく、システム
の障害位置検出を可能とする光海底ケーブル障害点検出
方式を提供するものである。The present application was made in order to solve these problems, and provides an optical submarine cable fault detection method that makes it possible to detect the fault location of the system without cutting the optical submarine cable. .
(問題点を解決するための手段)
上記問題点を解決するための、本発明の特徴は次のとお
シである。(Means for Solving the Problems) The features of the present invention for solving the above problems are as follows.
■ 2分割されたリング状の磁性体の一方あるいは両方
にコイルを巻いたプローブを用い、■ 光海底ケーブル
が、プローブの中を貫通するように、該2分割された磁
性体をリング状に連□
結し、光海底ケーブルとの間にカレントトランス′1
、(を形成し、
■ 該コイルにパルス状電流を流すことによシ、1
光海底ケーブル内の導体に・母ルス状の進行波を発、
*a−ti。■ Using a probe with a coil wound around one or both of the two ring-shaped magnetic bodies, ■ Connect the two halves of the magnetic body in a ring shape so that the optical submarine cable passes through the probe. □ to form a current transformer '1, () between the coil and the optical submarine cable;
A traveling wave in the form of a mother locus is emitted to the conductor in the optical submarine cable,
*a-ti.
i□ ■ 障害点で反射さ1て戻°てきたパ″7波
を・;1 カレントトランスに巻かれた前記コイルと
同一か: あるいは別のコイルで検出し。i □ ■ The 7 waves reflected at the failure point are detected by the same coil as the coil wound around the current transformer, or by another coil.
、1. ■ パルスの往復に要する時間を測定す
ること・1
1 によって障害点までのケーブル長を測定すること
、:・1
.1 および
、 ■ 前記°イ″′正弦波状0電流を流し・■
コイルに流れる電流と電圧からコイルへの入力インピー
ダンスを求め、
■ さらに該正弦波の周波数を変えてコイルへの入力イ
ンピーダンスを測定し、
■ コイルへの入力インピーダンスと周波数の関係から
障害点までのケーブル長を測定すること。, 1. ■ Measuring the time required for the pulse to travel back and forth ・Measuring the cable length to the point of failure by: ・1 . 1 and, ■ A sinusoidal zero current is passed through the above °I'';■
Find the input impedance to the coil from the current and voltage flowing through the coil, ■ Measure the input impedance to the coil by changing the frequency of the sine wave, and ■ Determine the cable path to the fault point from the relationship between the input impedance to the coil and frequency. To measure length.
(作用)
光海底ケーブルは介添通信線、又は高張力線のごとき導
体線を具備しており、従ってケーブルの破断点は該導体
線の破断点に等しい。本発明ではプローブによシ導体線
との間にカレントトランスを構成し、導体線の破断点を
求めることにより、光ケーブルの破断点を求める。(Function) Optical submarine cables are equipped with conductor wires such as attendant communication lines or high-tension wires, and therefore the breaking point of the cable is equal to the breaking point of the conductor wire. In the present invention, a current transformer is constructed between the probe and the conductor wire, and the break point of the optical cable is determined by determining the break point of the conductor wire.
(実施例)
図1は光海底ケーブルの1例を示す断面図である。6本
の光ファイバ1と中心のピアノ線2がシリコンゴム3の
内に埋め込まれている。その外側は、アルミ3分割耐圧
層4、抗張力体(ピアノ線)5、銅チューブ6、絶縁体
(低密度ポリエチレン)7、外被(カーボンブラック人
υ高密度ポリエチレン)8によって保護されている。銅
チューブ6等の導体は、中継器へ給電するだめの導体と
しても利用される。このように、光海底ケーブル内には
、導体が含まれておシ、本発明による障害点検出のため
に利用できる。(Example) FIG. 1 is a sectional view showing an example of an optical submarine cable. Six optical fibers 1 and a central piano wire 2 are embedded in silicone rubber 3. The outside is protected by a three-part aluminum pressure-resistant layer 4, a tensile strength member (piano wire) 5, a copper tube 6, an insulator (low-density polyethylene) 7, and a jacket (carbon black high-density polyethylene) 8. The conductor such as the copper tube 6 is also used as a secondary conductor for feeding power to the repeater. Thus, conductors are included within the optical submarine cable and can be utilized for fault point detection according to the present invention.
図2は本発明の一実施例で、lla、llbはリング状
の磁性体を半円状に2分割したものである。この磁性体
11a、あるいはllbには送波および受波用コイル1
2.13が巻かれている。FIG. 2 shows an embodiment of the present invention, in which lla and llb are ring-shaped magnetic bodies divided into two semicircular parts. This magnetic body 11a or llb has a wave transmitting and receiving coil 1.
2.13 is wound.
該磁性体11aとllbは、光海底ケーブルがその中心
を貫通するようにリング状に連結され、カレントトラン
ス11を形成する。このように磁性体11a、llbを
連結する作業は、有人あるいは無人の潜水機を用いて行
なうことが可能である。The magnetic bodies 11a and llb are connected in a ring shape so that an optical submarine cable passes through the center thereof, forming a current transformer 11. The work of connecting the magnetic bodies 11a and llb in this manner can be performed using a manned or unmanned submersible.
前記コイル12には、電力増幅器15を介して、ieル
ス発生器16が接続されている。このとき、送波用コイ
ル12の巻き数をn2、送波用コイル12に流れるパル
ス状″電流をi 2(t)とし、磁性体11a。An ie pulse generator 16 is connected to the coil 12 via a power amplifier 15. At this time, the number of turns of the wave transmitting coil 12 is n2, the pulsed current flowing through the wave transmitting coil 12 is i2(t), and the magnetic body 11a.
11bに透磁率が極めて大きいものを使用すると、光海
底ケーブル14a内の導体(図示していない)にはn2
+2(t)で表わされる・ぐルス状電流が発生する。If a material with extremely high magnetic permeability is used for 11b, the conductor (not shown) in the optical submarine cable 14a will have n2
A gust-like current represented by +2(t) is generated.
この場合、光海底ケーブルは、内部の導体を中心導体、
海水を外側の導体とする同軸構造の伝送線路(以下単に
ケーブルと称する)と見なすことができる。また、障害
点(破断点)21における光海底ケーブル内の導体の接
地インピーダンスzr1は、通常ケーブルの特性インピ
ーダンスZcと異なる。したがって、光海底ケーブル内
の導体に発生したパルス状電流は、ケーブルに沿って伝
播したのち、障害点21で一部が反射される。このとき
の反射係数Sr1は、(1)式で表わされる。In this case, the optical submarine cable uses the inner conductor as the center conductor,
It can be regarded as a coaxial transmission line (hereinafter simply referred to as a cable) with seawater as the outer conductor. Further, the ground impedance Zr1 of the conductor in the optical submarine cable at the failure point (break point) 21 is different from the characteristic impedance Zc of the normal cable. Therefore, the pulsed current generated in the conductor within the optical submarine cable propagates along the cable, and then is partially reflected at the fault point 21. The reflection coefficient Sr1 at this time is expressed by equation (1).
r1−Zc
Sr1= (1)Zr1+Zc
反射されて反対方向に戻るパルス状電流は、前記カレン
トトランス11の受波用コイル13で検出される。17
はスイッチング回路で、送波用コイル12によシ誘導さ
れた信号が、ケーブルを往復する前に直接5T018に
入力されるのを防ぐ。すなわち、送波用コイル12にパ
ルス状電流12(t)が流れている間は、受波用コイル
13と5TC18の間を遮断し、電流i 2(t)が消
滅した直後に受波用コイル13と5TC18を接続する
。r1-Zc Sr1= (1) Zr1+Zc The pulsed current that is reflected and returns in the opposite direction is detected by the receiving coil 13 of the current transformer 11. 17
is a switching circuit that prevents the signal induced by the wave transmitting coil 12 from being input directly to the 5T018 before traveling back and forth through the cable. That is, while the pulsed current 12(t) is flowing through the wave transmitting coil 12, the connection between the wave receiving coil 13 and the 5TC18 is cut off, and immediately after the current i2(t) disappears, the wave receiving coil is closed. Connect 13 and 5TC18.
STC18は利得が時間と共に増大する増幅器で、パル
ス状電流がケーブルを伝播することによって生じる減衰
を補正するものである。The STC 18 is an amplifier whose gain increases over time to compensate for attenuation caused by pulsed current propagating through the cable.
受波用コイル13で検出された反射波は、スイッチング
回路17と5TC18を介して、波形整形器19で整形
される。さらに、・ぐルス間隔カウンタ20では、iR
パルス状電流カレントトランス11と障害点21との間
を往復するのに要した時間τを測定する。ケーブル内の
伝播速度をVとすると、障害点21までのケーブル長t
1は、
で表わされる。The reflected wave detected by the receiving coil 13 is shaped by a waveform shaper 19 via a switching circuit 17 and a 5TC 18. Furthermore, the iR interval counter 20
The time τ required for the pulsed current to travel back and forth between the current transformer 11 and the fault point 21 is measured. If the propagation speed in the cable is V, then the cable length t to the failure point 21 is
1 is represented by .
カレントトランス11よシ左側の光海底ケーブルの先に
は通常中継器が接続されているため、この中継器からの
反射波もカレントトランス11に戻ってくる。しかし、
カレントトランス11を中継器間の中央に取り付ければ
、カレントトランス11と障害点21の間のケーブル長
t1は、カレントトランス11と該中継器間のケーブル
長t2よシも短かくなる。したがって、該中継器からの
反射波は、障害点21からの反射波よりも遅れて戻って
くるので、測定には影響を与えない。Since a repeater is usually connected to the end of the optical submarine cable on the left side of the current transformer 11, reflected waves from this repeater also return to the current transformer 11. but,
If the current transformer 11 is installed in the center between the repeaters, the cable length t1 between the current transformer 11 and the fault point 21 becomes shorter than the cable length t2 between the current transformer 11 and the repeater. Therefore, the reflected wave from the repeater returns later than the reflected wave from the failure point 21, so it does not affect the measurement.
図2で、14bは切断されたケーブルの他方を表わして
いる。また、本実施例では、送波用コイル12と受波用
コイル13を別のものとしたが、同一のコイルを兼用し
ても良い。また、カレントトランスを2ケ用意し、一つ
を送波用、他を受波用としても良い。さらに、複数のカ
レントトランスを直列あるいは並列に用いて、送波感度
、受波感度を高めることも可能である。In FIG. 2, 14b represents the other end of the cut cable. Further, in this embodiment, the wave transmitting coil 12 and the wave receiving coil 13 are different, but the same coil may be used for both purposes. Alternatively, two current transformers may be prepared, one for transmitting waves and the other for receiving waves. Furthermore, it is also possible to increase the transmitting sensitivity and receiving sensitivity by using multiple current transformers in series or in parallel.
まだ、本実施例ではパルス電流を用いて測定を行なって
いるが、i’?)レスのかわりに擬似ランダム信号と相
関器を用いることもできる。すなわち、図2において、
i’?ルス発生器16を擬似ランダム信号発生器に、波
形成形器19と・ぐルス間隔カウンタ20を相関器にお
きかえ、擬似ランダム信号発生器の出力と、受波用コイ
ル13で検知された反射波の相関関数を求め、その値が
最大となる遅延時間τと(2)式より、障害点21まで
のケーブル長tを求める。なお、この場合、スインチン
グ回路17は不用である。In this embodiment, the measurement is still performed using pulsed current, but i'? ) A pseudorandom signal and a correlator can also be used instead of a response. That is, in FIG.
i'? The pulse generator 16 is replaced with a pseudo-random signal generator, the waveform shaper 19 and the pulse interval counter 20 are replaced with a correlator, and the output of the pseudo-random signal generator and the reflected wave detected by the receiving coil 13 are The correlation function is determined, and the cable length t to the failure point 21 is determined from the delay time τ at which the value becomes maximum and equation (2). Note that in this case, the switching circuit 17 is unnecessary.
さらに、上述の方法では、カレントトランス11と障害
点210間のケーブル長t、は判明するが、障害点21
がカレントトランス11のどちら側にあるのか判別でき
ない。この判別を行なうためには、たとえば、カレント
トランス11の位置を光海底ケーブルに沿ってどちらか
に移動させ、再びカレントトランス11と障害点21ま
でのケーブル長1.7を測定すればよい。このとき、も
しt、)1.7であれば、障害点21はカレントトラン
ス11を移動させた方向にあシ、t、<11’であれば
、その反対の方向に障害点21があることが分かる。Furthermore, in the above method, although the cable length t between the current transformer 11 and the fault point 210 is known, the fault point 21
It is not possible to determine on which side of the current transformer 11 the current transformer 11 is located. In order to make this determination, for example, the position of the current transformer 11 may be moved to either direction along the optical submarine cable, and the cable length 1.7 between the current transformer 11 and the failure point 21 may be measured again. At this time, if t, )1.7, the fault point 21 is in the direction in which the current transformer 11 was moved, and if t,<11', the fault point 21 is in the opposite direction. I understand.
この他、2ケのカレントトランスを適当な間隔でケーブ
ルに取り付け、おのおののカレントトランスと障害点の
間のケーブル長を比較することにより、障害点のある方
向を知ることもできる。In addition, by attaching two current transformers to a cable at appropriate intervals and comparing the cable lengths between each current transformer and the fault point, it is also possible to know the direction of the fault point.
図3は本発明の他の実施例を示したものである。FIG. 3 shows another embodiment of the invention.
コイル38には電力増幅器36を介して周波数fが可変
である発振器37が接続されている。該コイル38に流
れる電流12(t)はトランス31と電流−電圧変換器
32によシ、電圧に変換される。コイル380両端の電
圧V 2 (t)は、増幅器34により増幅される。V
Z(t)と12 (t)は位相比較器33と振幅比較器
35によ多処理され、コイル38への入力インピーダン
ス
が求められる。コイル38への入力インピーダンスZi
の周波数特性から障害点21までのケーブル長t、を求
める原理を、等価回路図4によシ説明する。An oscillator 37 whose frequency f is variable is connected to the coil 38 via a power amplifier 36. A current 12(t) flowing through the coil 38 is converted into a voltage by a transformer 31 and a current-voltage converter 32. The voltage V 2 (t) across coil 380 is amplified by amplifier 34 . V
Z(t) and 12(t) are subjected to multiple processing by a phase comparator 33 and an amplitude comparator 35, and the input impedance to the coil 38 is determined. Input impedance Zi to coil 38
The principle of determining the cable length t from the frequency characteristic to the failure point 21 will be explained with reference to an equivalent circuit diagram 4.
図4において、Zjはカレントトランス11から左側の
ケーブルを見込んだときのインピーダンス、Zrは右側
を見込んだインピーダンスである。カレントトランス1
1の左側には、ケーブル長t2の所に中継器があシ、中
継器内で光海底ケーブル内の導体は、インピーダンスZ
r2を介して海水に接地されているものと仮定する。ま
た、前述のようにこの場合の光海底ケーブルは、内部の
導体を中心導体、海水を外側導体とする同軸ケーブルと
考えることかできる。したがって21は次式で表わすと
とができる。In FIG. 4, Zj is the impedance when looking into the cable on the left side from the current transformer 11, and Zr is the impedance when looking into the right side from the current transformer 11. current transformer 1
On the left side of 1, there is a repeater at cable length t2, and in the repeater, the conductor in the optical submarine cable has impedance Z
Assume that it is grounded to seawater via r2. Further, as described above, the optical submarine cable in this case can be considered to be a coaxial cable with the inner conductor as the center conductor and the seawater as the outer conductor. Therefore, 21 can be expressed by the following equation.
上式中、Zcはケーブルの特性インピーダンス、rは伝
播定数である。In the above equation, Zc is the characteristic impedance of the cable, and r is the propagation constant.
つぎに、切断点21における光海底ケーブル内導体の接
地インピーダンスをzrlとすると、zrはと表わされ
る。Next, when the grounding impedance of the conductor in the optical submarine cable at the cutting point 21 is zrl, zr is expressed as follows.
図4、および上述の式より、コイル38への入力インピ
ーダンスZiは次のようになる。From FIG. 4 and the above equation, the input impedance Zi to the coil 38 is as follows.
Zi = n 2(Zr+ZL ) ところで、伝播定数γは、一般に次式で表わされる。Zi = n 2 (Zr + ZL) By the way, the propagation constant γ is generally expressed by the following equation.
Ro 、 Loは直列抵抗とインダクタンス、Go 、
C。Ro, Lo are series resistance and inductance, Go,
C.
は並列コンダクタンスとキャノソシタンスである。are parallel conductance and canosocitance.
すなわち、伝播定数γは周波数f(=−)の関数で2π
ある。また、n21 Zc r Zr2 +γは既知で
あることを考慮すると、複数の周波数fに対してコイル
38への入力インピーダンスZiを測定すれば、以下に
述べるような方法によシ、障害点21までの距離L1を
求めることができる。That is, the propagation constant γ is a function of the frequency f (=-) and is 2π. Furthermore, considering that n21 Zc r Zr2 +γ is known, if the input impedance Zi to the coil 38 is measured for a plurality of frequencies f, the impedance up to the fault point 21 can be determined by the method described below. The distance L1 can be determined.
すなわち、たとえば、代表的なt1+ −12+ Zr
1の組み合わせを複数個選び、おのおのの場合の入力イ
ンピーダンスZiの周波数特性をあらかじめ計算してお
く。つぎに、測定した入力インピーダンスの周波数特性
とあらかじめ計算しである前記の周波数特性を比較し、
たとえば最小2乗法により、最も測定値に近い周波数特
性を与えるt+ + A2 +zr1の組み合わせ(こ
れを111. t2’ 、 Zr11とする)を求める
。さらに、L 1 ’ r A2 ’ + Z r1’
に近い値を持つ11. A2 、 Zrtの組み合わせ
を複数個選び、その内から最小2乗法などを用いて、測
定値に最も近い入力インピーダンスの周波数特性を与え
るA1.12 、 Zr+の組み合わせ(これをA12
゜122、 Zr1 とする)を求める。以下、この
ように(/、+5.12’ 、 Zr13)−を順次求
めていけば、しだいに真の値L1.12 、 Zr1に
近づくことができる。That is, for example, a representative t1+ -12+ Zr
A plurality of combinations of 1 are selected, and the frequency characteristics of the input impedance Zi for each case are calculated in advance. Next, compare the frequency characteristics of the measured input impedance with the frequency characteristics calculated in advance,
For example, by the method of least squares, a combination of t+ + A2 + zr1 (this is referred to as 111. t2', Zr11) that gives a frequency characteristic closest to the measured value is determined. Furthermore, L 1 ' r A2 ' + Z r1'
11. with a value close to . Select multiple combinations of A2 and Zrt, and use the least squares method from among them to find the combination of A1.12 and Zr+ that gives the frequency characteristic of the input impedance closest to the measured value (this is
゜122, Zr1). Hereinafter, by sequentially finding (/, +5.12', Zr13)- in this way, it is possible to gradually approach the true values L1.12 and Zr1.
以上の説明は光海底ケーブルは対象に行なったが、本発
明は従来の同軸海底ケーブルに対しても用いることがで
きる。また、測定に必要な電子回路は、カレントトラン
ス11を光海底ケーブルに取り付ける時に用いた有人ま
たは無人潜水機に収容できる。測定結果は潜水機と母船
との間の信号伝送装置(たとえば、母船と潜水機を結ぶ
テデーケーブル)を介して、母船に伝送することも可能
である。Although the above description has been made for optical submarine cables, the present invention can also be used for conventional coaxial submarine cables. Moreover, the electronic circuit necessary for the measurement can be housed in the manned or unmanned underwater vehicle used when attaching the current transformer 11 to the optical submarine cable. The measurement results can also be transmitted to the mother ship via a signal transmission device between the submersible and the mother ship (for example, a TED cable connecting the mother ship and the submersible).
(発明の効果)
このように本発明によれば、光海底ケーブルを切断する
ことなく障害点までのケーブル長を知ることができるの
で、光海底ケーブルの障害修理に要する時間を短縮し、
経費を削減することが可能となる。(Effects of the Invention) As described above, according to the present invention, it is possible to know the length of the cable to the point of failure without cutting the optical submarine cable, thereby reducing the time required to repair the failure of the optical submarine cable.
It becomes possible to reduce expenses.
図1は、光海底ケーブルの1例の断面図、図2゜図3は
、本発明の一実施例を示し、図4は、図3におけるコイ
ル38の入力インピーダンスを求めるために用いた等何
回路を示している。
11・・・カレントトランス、12・・・送波用コイル
、13・・・受波用コイル、14a、14b・・・光海
底ケーブル、21・・・障害点。FIG. 1 is a cross-sectional view of an example of an optical submarine cable, FIG. 2 and FIG. 3 show an embodiment of the present invention, and FIG. Shows the circuit. DESCRIPTION OF SYMBOLS 11... Current transformer, 12... Wave transmitting coil, 13... Wave receiving coil, 14a, 14b... Optical submarine cable, 21... Fault point.
Claims (4)
の磁性体を該磁性体によるプローブの中を光海底ケーブ
ルが貫通するように設定することにより、該磁性体と光
海底ケーブルとの間にカレントトランスを形成させ、該
カレントトランスを介して光海底ケーブル内の導体に信
号電流を流し、障害点から反射されてくる該信号電流成
分を抽出し、該信号電流成分からカレントトランスと前
記障害点との間のケーブル長を測定することを特徴とす
る光海底ケーブルの障害点検出方式。(1) By setting a closed ring-shaped magnetic body that can be divided and equipped with a coil so that the optical submarine cable passes through the probe made of the magnetic body, the magnetic body and the optical submarine cable are connected. A current transformer is formed between the current transformer, a signal current is passed through the conductor in the optical submarine cable through the current transformer, the signal current component reflected from the fault point is extracted, and the signal current component is extracted from the current transformer and the above-mentioned signal current component. A fault point detection method for optical submarine cables that is characterized by measuring the length of the cable between the fault point and the fault point.
電流が前記カレントトランスと障害点との間を往復する
のに要する時間を測定し、該時間からカレントトランス
と障害点との間のケーブル長を測定することを特徴とす
る特許請求の範囲第1項記載の光海底ケーブルの障害点
検出方式。(2) The signal current is a pulsed current, and the time required for the pulsed current to travel back and forth between the current transformer and the fault point is measured, and from this time the time required for the pulsed current to travel back and forth between the current transformer and the fault point is measured. 2. A method for detecting a fault point in an optical submarine cable according to claim 1, characterized in that the cable length is measured.
ランダム信号と障害点から反射されてくる該擬似ランダ
ム信号成分との相関関数を求め、最大の相関関数を与え
る遅延時間からカレントトランスと障害点との間のケー
ブル長を求めることを特徴とする特許請求の範囲第1項
記載の光海底ケーブルの障害点検出方式。(3) The signal current is a pseudo-random signal, the correlation function between the pseudo-random signal and the pseudo-random signal component reflected from the fault point is determined, and the current transformer and the fault are determined from the delay time that gives the maximum correlation function. 2. A method for detecting a fault point in an optical submarine cable according to claim 1, characterized in that the cable length between the points is determined.
体を該磁性体の中心部を光海底ケーブルが貫通するよう
に設定することにより、該磁性体と光海底ケーブルとの
間にカレントトランスを形成せしめ、該カレントトラン
スの前記コイルに正弦波状の電流を流し、該コイルに流
れる電流と電圧との関係からコイルの入力インピーダン
スを測定し、前記正弦波状電流の周波数を変化させ、該
周波数と前記入力インピーダンスとの関係からカレント
トランスと障害点との間のケーブル長を求めることを特
徴とする特許請求の範囲第1項記載の光海底ケーブルの
障害点検出方式。(4) By setting a ring-shaped magnetic body that can be divided and equipped with a coil so that the optical submarine cable passes through the center of the magnetic body, a current is generated between the magnetic body and the optical submarine cable. forming a transformer, passing a sinusoidal current through the coil of the current transformer, measuring the input impedance of the coil from the relationship between the current flowing through the coil and the voltage, and changing the frequency of the sinusoidal current; 2. The optical submarine cable failure point detection method according to claim 1, wherein the cable length between the current transformer and the failure point is determined from the relationship between the current transformer and the input impedance.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60244104A JPS62105058A (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Fault point detection system for optical submarine cable |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60244104A JPS62105058A (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Fault point detection system for optical submarine cable |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62105058A true JPS62105058A (en) | 1987-05-15 |
JPH0436329B2 JPH0436329B2 (en) | 1992-06-15 |
Family
ID=17113810
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60244104A Granted JPS62105058A (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Fault point detection system for optical submarine cable |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62105058A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06273646A (en) * | 1993-02-26 | 1994-09-30 | American Teleph & Telegr Co <Att> | Optical fiber cable |
JPH0772359A (en) * | 1993-02-02 | 1995-03-17 | At & T Corp | Dielectric coated optical fiber cable that can be detected magnetically |
CN107037311A (en) * | 2016-10-27 | 2017-08-11 | 国家电网公司 | A kind of Transformer Winding turn-to-turn insulation method for diagnosing faults and device |
CN112305378A (en) * | 2020-10-21 | 2021-02-02 | 中国科学院声学研究所南海研究站 | Photoelectric composite submarine cable fault distance measurement system and fault distance measurement method |
-
1985
- 1985-11-01 JP JP60244104A patent/JPS62105058A/en active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0772359A (en) * | 1993-02-02 | 1995-03-17 | At & T Corp | Dielectric coated optical fiber cable that can be detected magnetically |
JPH06273646A (en) * | 1993-02-26 | 1994-09-30 | American Teleph & Telegr Co <Att> | Optical fiber cable |
CN107037311A (en) * | 2016-10-27 | 2017-08-11 | 国家电网公司 | A kind of Transformer Winding turn-to-turn insulation method for diagnosing faults and device |
CN112305378A (en) * | 2020-10-21 | 2021-02-02 | 中国科学院声学研究所南海研究站 | Photoelectric composite submarine cable fault distance measurement system and fault distance measurement method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0436329B2 (en) | 1992-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0629866B1 (en) | Method for locating faults in an electric power cable line | |
US4325022A (en) | Cable shield fault location using a capacitive-inductive coupler | |
EP0024183A1 (en) | A method of detecting faults in the electrically conductive sheath of an electric cable | |
US5903155A (en) | Method of measurement for fault-distance determination on a HVDC power transmission line having at least two lines connected in parallel | |
Cavallini et al. | A novel method to locate PD in polymeric cable systems based on amplitude-frequency (AF) map | |
US4887069A (en) | Perimeter intrusion detection system with block ranging capabilities | |
US20170082676A1 (en) | Singularity locator | |
US4471294A (en) | Electrical conduit defect location | |
JPS62105058A (en) | Fault point detection system for optical submarine cable | |
JPS63169534A (en) | Locating system for trouble point of optical fiber | |
RU2567181C1 (en) | System for very low-frequency and extremely low-frequency communication with deep-sunk and remote objects - 1 | |
Kafal et al. | An efficient technique based on DORT method to locate multiple soft faults in wiring networks | |
JP5089503B2 (en) | Cable search method and cable search device | |
JP2018156824A (en) | Cable, cable trouble orientation method and connection method of cable | |
US4056790A (en) | Transmission system for pulse signals | |
JPH1090337A (en) | Method for deterioration measurement of cable | |
GB2057147A (en) | Detecting Faults in Buried Cables | |
RU2143703C1 (en) | Process locating point of single-phase short-circuit in cable lines laid in ground | |
US2425554A (en) | Means for and method of locating faults in electrical conductors | |
US3283265A (en) | Apparatus for detecting and appraising signals on cables | |
JPH08136607A (en) | Method and device for locating fault point of transmission line struck by lightning | |
KULIKOV et al. | Methods for the implementation of automatic reclosing on combined overhead and underground cable power lines 110-500 kV. | |
CN110346660B (en) | Testing shield continuity of cables or wiring devices using common mode insertion loss | |
Shafiq et al. | Improved Quantification of Partial Discharges for Reliable Diagnostics of Multipath Connections in MV Substations | |
SU1285409A1 (en) | Method of detecting location of faulted metal sheath of cable |