JPH0436329B2 - - Google Patents
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- JPH0436329B2 JPH0436329B2 JP60244104A JP24410485A JPH0436329B2 JP H0436329 B2 JPH0436329 B2 JP H0436329B2 JP 60244104 A JP60244104 A JP 60244104A JP 24410485 A JP24410485 A JP 24410485A JP H0436329 B2 JPH0436329 B2 JP H0436329B2
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、光海底ケーブルの障害位置を検出す
るための測定方式に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a measurement method for detecting the location of a fault in an optical submarine cable.
（従来の技術）
何らかの原因により切断された光海底ケーブル
を修理する場合には、まず障害点を知る必要があ
る。無中継の光海底ケーブルシステムの場合に
は、陸上の端局から光後方散乱法により、その端
局から障害点までのケーブル長を知ることができ
る。(Prior Art) When repairing an optical submarine cable that has been cut for some reason, it is first necessary to know the point of failure. In the case of a non-repeater optical submarine cable system, the length of the cable from the terminal station on land to the point of failure can be determined using the optical backscatter method.
この光後方散乱法とは、端局で光フアイバの断
面で反射される光信号成分を抽出し、その伝搬時
間から障害位置を検出するものである。しかし、
中継器を含むシステムにおいては、その中継器が
再生中継動作を行うので光信号の伝送方向は一方
向のみである。 This optical backscattering method extracts the optical signal component reflected by the cross section of the optical fiber at the end station, and detects the location of the fault from its propagation time. but,
In a system including a repeater, since the repeater performs a regenerative repeating operation, the optical signal is transmitted in only one direction.
したがつて、中継器を含む海底ケーブルでは、
この方法によつて測定できる範囲は、端局と、端
局に最も近い中継器の間に限定される。したがつ
て、それ以外の区間で障害が発生した場合には、
次のように、一度中継区間の中央でケーブルを切
断して障害点を検出する必要がある。 Therefore, for submarine cables including repeaters,
The range that can be measured using this method is limited to between the terminal station and the repeater closest to the terminal station. Therefore, if a failure occurs in any other section,
As shown below, it is necessary to disconnect the cable at the center of the relay section and detect the point of failure.
１ 端局から各中継器を監視し、どの中継区間で
障害が発生したかを知る。1. Monitor each repeater from the terminal station and find out in which relay section a failure has occurred.
２ 障害が発生した中継区間のほぼ中央で光海底
ケーブルを切断し、切断点を修理船上に引き上
げる。2. Cut the optical submarine cable approximately in the center of the relay section where the failure occurred and lift the cut point onto the repair ship.
３ 光後方散乱法により、切断点から障害点まで
のケーブル長を測定する。3. Measure the cable length from the cut point to the fault point using the optical backscatter method.
（発明が解決しようとする問題点）
したがつて、この方法では、正常の部分の光海
底ケーブルを切断し、再接続するため、修理に必
要な割り入れケーブルの増加、光フアイバ接続点
の増加、修理に必要な時間と経費の増加、埋設区
間の場合には、修理後に残る非埋設区間の増加な
どの問題が生じる。(Problem to be Solved by the Invention) Therefore, in this method, the normal portion of the optical submarine cable is cut and reconnected, which increases the number of break-in cables required for repair and increases the number of optical fiber connection points. Problems arise, such as an increase in the time and expense required for repair, and in the case of buried sections, an increase in the non-buried sections that remain after repairs.
本願は、これらの問題点を解決するためになさ
れたものであり、光海底ケーブルを切断すること
なく、システムの障害位置検出を可能とする光海
底ケーブル障害点検出方式を提供するものであ
る。 The present application was made in order to solve these problems, and provides an optical submarine cable fault point detection method that makes it possible to detect the fault location of the system without cutting the optical submarine cable.
（問題点を解決するための手段）
上記問題点を解決するための、本発明の特徴は
次のとおりである。(Means for Solving the Problems) The features of the present invention for solving the above problems are as follows.
２分割されたリング状の磁性体の一方あるい
は両方にコイルを巻いたプローブを用い、
光海底ケーブルが、プローブの中を貫通する
ように、該２分割された磁性体をリング状に連
結し、光海底ケーブルとの間にカレントトラン
スを形成し、
該コイルにパルス状電流を流すことにより、
光海底ケーブル内の導体にパルス状の進行波を
発生させ、
障害点で反射されて戻つてきたパルス波を、
カレントトランスに巻かれた前記コイルと同一
かあるいは別のコイルで検出し、
パルスの往復に要する時間を測定することに
よつて障害点までのケーブル長を測定するこ
と、
および
〓′ 前記コイルに正弦波状の電流を流し、
〓′ コイルに流れる電流と電圧からコイルへの入
力インピーダンスを求め、
〓′ さらに該正弦波の周波数を変えてコイルへの
入力インピーダンスを測定し、
〓′ コイルへの入力インピーダンスと周波数の関
係から障害点までのケーブル長を測定するこ
と。 Using a probe with a coil wound around one or both of the ring-shaped magnetic bodies divided into two parts, the two divided magnetic bodies are connected in a ring shape so that the optical submarine cable passes through the probe, By forming a current transformer between the optical submarine cable and passing a pulsed current through the coil,
A pulse-like traveling wave is generated in the conductor in the optical submarine cable, and the pulse wave that is reflected back at the failure point is
detecting it with a coil that is the same as or different from the coil wound around the current transformer, and measuring the length of the cable to the point of failure by measuring the time required for the pulse to travel back and forth, and 〓′ Flow a wave-like current, 〓′ Find the input impedance to the coil from the current and voltage flowing through the coil, 〓′ Further change the frequency of the sine wave and measure the input impedance to the coil, 〓′ Input impedance to the coil. Measure the cable length to the point of failure based on the relationship between
（作用）
光海底ケーブルは介添電信線、又は高張力線の
ごとき導体線を具備しており、従つてケーブルの
破断点は該導体線の破断点に等しい。本発明では
プローブにより導体線との間にカレントトランス
を構成し、導体線の破断点を求めることにより、
光ケーブルの破断点を求める。(Operation) Optical submarine cables are equipped with conductor wires such as intervening telegraph wires or high-tension wires, and therefore the breaking point of the cable is equal to the breaking point of the conductor wire. In the present invention, a current transformer is constructed between the probe and the conductor wire, and the breaking point of the conductor wire is determined.
Find the break point of the optical cable.
（実施例）
図１は光海底ケーブルの１例を示す断面図であ
る。６本の光フアイバ１と中心のピアノ線２がシ
リコンゴム３の内に埋め込まれている。その外側
は、アルミ３分割耐圧層４、抗張力体（ピアノ
線）５、銅チユーブ６、絶縁体（低密度ポリエチ
レン）７、外被（カーボンブラツク入り高密度ポ
リエチレン）８によつて保護されている。銅チユ
ーブ６等の導体は、中継器へ給電するための導体
としても利用される。このように、光海底ケーブ
ル内には、導体が含まれており、本発明による障
害点検出のために利用できる。(Example) FIG. 1 is a sectional view showing an example of an optical submarine cable. Six optical fibers 1 and a central piano wire 2 are embedded in silicone rubber 3. The outside is protected by a three-part aluminum pressure-resistant layer 4, a tensile strength member (piano wire) 5, a copper tube 6, an insulator (low-density polyethylene) 7, and a jacket (high-density polyethylene with carbon black) 8. . The conductor such as the copper tube 6 is also used as a conductor for feeding power to the repeater. In this way, the optical submarine cable includes a conductor, which can be used for fault point detection according to the present invention.
図２は本発明の一実施例で、１１ａ，１１ｂは
リング状の磁性体を半円状に２分割したものであ
る。この磁性体１１ａ、あるいは１１ｂには送波
および受波用コイル１２，１３が巻かれている。
該磁性体１１ａと１１ｂは、光海底ケーブルがそ
の中心を貫通するようにリング状に連結され、カ
レントトランス１１を形成する。このように磁性
体１１ａ，１１ｂを連結する作業は、有人あるい
は無人の潜水機を用いて行なうことが可能であ
る。 FIG. 2 shows an embodiment of the present invention, in which 11a and 11b are ring-shaped magnetic bodies divided into two semicircular parts. Wave transmitting and wave receiving coils 12 and 13 are wound around this magnetic body 11a or 11b.
The magnetic bodies 11a and 11b are connected in a ring shape so that an optical submarine cable passes through the center thereof, forming a current transformer 11. The work of connecting the magnetic bodies 11a and 11b in this manner can be performed using a manned or unmanned submersible.
前記コイル１２には、電力増幅器１５を介し
て、パルス発生器１６が接続されている。このと
き、送波用コイル１２の巻き数をn2、送波用コイ
ル１２に流れるパルス状電流をi2(t)とし、磁性体
１１ａ，１１ｂに透磁率が極めて大きいものを使
用すると、光海底ケーブル１４ａ内の導体（図示
していない）にはn2i2(t)で表わされるパルス状電
流が発生する。 A pulse generator 16 is connected to the coil 12 via a power amplifier 15. At this time, if the number of turns of the wave transmitting coil 12 is n 2 , the pulsed current flowing through the wave transmitting coil 12 is i 2 (t), and magnetic materials 11a and 11b with extremely high magnetic permeability are used, the light A pulsed current represented by n 2 i 2 (t) is generated in a conductor (not shown) within the submarine cable 14a.
この場合、光海底ケーブルは、内部の導体を中
心導体、海水を外側の導体とする同軸構造の伝送
線路（以下単にケーブルと称する）と見なすこと
ができる。また、障害点（破断点）２１における
光海底ケーブル内の導体の接地インピーダンス
Zr1は、通常ケーブルの特性インピーダンスZcと
異なる。したがつて、光海底ケーブル内の導体に
発生したパルス状電流は、ケーブルに沿つて伝播
したのち、障害点２１で一部が反射される。この
ときの反射係数Sr1は、(1)式で表わされる。 In this case, the optical submarine cable can be regarded as a transmission line (hereinafter simply referred to as a cable) with a coaxial structure in which the inner conductor is the center conductor and the seawater is the outer conductor. In addition, the ground impedance of the conductor in the optical submarine cable at the failure point (break point) 21
Zr 1 is different from the characteristic impedance Zc of the normal cable. Therefore, the pulsed current generated in the conductor within the optical submarine cable propagates along the cable, and then is partially reflected at the fault point 21. The reflection coefficient Sr 1 at this time is expressed by equation (1).
Sr1＝Zr1−Zc／Zr1＋Zc (1)
反射されて反対方向に戻るパルス状電流は、前
記カレントトランス１１の受波用コイル１３で検
出される。１７はスイツチング回路で、送波用コ
イル１２により誘導された信号が、ケーブルを往
復する前に直接STC１８に入力されるのを防ぐ。
すなわち、送波用コイル１２にパルス状電流i2(t)
が流れている間は、受波用コイル１３とSTC１
８の間を遮断し、電流i2(t)が消滅した直後に受波
用コイル１３とSTC１８を接続する。 Sr 1 =Zr 1 -Zc/Zr 1 +Zc (1) The pulsed current that is reflected and returns in the opposite direction is detected by the receiving coil 13 of the current transformer 11. 17 is a switching circuit that prevents the signal induced by the wave transmitting coil 12 from being directly input to the STC 18 before traveling back and forth through the cable.
In other words, a pulsed current i 2 (t) is applied to the wave transmitting coil 12.
While flowing, the receiving coil 13 and STC 1
Immediately after the current i 2 (t) disappears, the receiving coil 13 and the STC 18 are connected.
STC１８は利得が時間と共に増大する増幅器
で、パルス状電流がケーブルを伝播することによ
つて生じる減衰を補正するものである。 The STC 18 is an amplifier whose gain increases over time to compensate for attenuation caused by pulsed current propagating through the cable.
受波用コイル１３で検出された反射波は、スイ
ツチング回路１７とSTC１８を介して、波形整
形器１９で整形される。さらに、パルス間隔カウ
ンタ２０では、パルス状電流がカレントトランス
１１と障害点２１との間を往復するのに要した時
間τを測定する。ケーブル内の伝播速度をｖとす
ると、障害点２１までのケーブル長l1は、
l1＝vτ／２ (2)
で表わされる。 The reflected wave detected by the receiving coil 13 is shaped by a waveform shaper 19 via a switching circuit 17 and an STC 18. Furthermore, the pulse interval counter 20 measures the time τ required for the pulsed current to travel back and forth between the current transformer 11 and the fault point 21. When the propagation speed in the cable is v, the cable length l 1 to the failure point 21 is expressed as l 1 =vτ/2 (2).
カレントトランス１１より左側の光海底ケーブ
ルの先には通常中継器が接続されているため、こ
の中継器からの反射波もカレントトランス１１に
戻つてくる。しかし、カレントトランス１１を中
継器間の中央に取り付ければ、カレントトランス
１１と障害点２１の間のケーブル長l1は、カレン
トトランス１１と該中継器間のケーブル長l2より
も短かくなる。したがつて、該中継器からの反射
波は、障害点２１からの反射波よりも遅れて戻つ
てくるので、測定には影響を与えない。 Since a repeater is usually connected to the end of the optical submarine cable on the left side of the current transformer 11, reflected waves from this repeater also return to the current transformer 11. However, if the current transformer 11 is installed in the center between the repeaters, the cable length l 1 between the current transformer 11 and the fault point 21 will be shorter than the cable length l 2 between the current transformer 11 and the repeater. Therefore, the reflected wave from the repeater returns later than the reflected wave from the failure point 21, so it does not affect the measurement.
図２で、１４ｂは切断されたケーブルの他方を
表わしている。また、本実施例では、送波用コイ
ル１２と受波用コイル１３を別のものとしたが、
同一のコイルを兼用しても良い。また、カレント
トランスを２ケ用意し、一つを送波用、他を受波
用としても良い。さらに、複数のカレントトラン
スを直列あるいは並列に用いて、送波感度、受波
感度を高めることも可能である。 In FIG. 2, 14b represents the other end of the cut cable. In addition, in this embodiment, the wave transmitting coil 12 and the wave receiving coil 13 are different, but
The same coil may also be used. Alternatively, two current transformers may be prepared, one for transmitting waves and the other for receiving waves. Furthermore, it is also possible to increase the transmitting sensitivity and receiving sensitivity by using multiple current transformers in series or in parallel.
また、本実施例ではパルス電流を用いて測定を
行なつているが、パルスのかわりに擬似ランダム
信号と相関器を用いることもできる。すなわち、
図２において、パルス発生器１６を擬似ランダム
信号発生器に、波形成形器１９とパルス間隔カウ
ンタ２０を相関器におきかえ、擬似ランダム信号
発生器の出力と、受波用コイル１３で検知された
反射波の相関関数を求め、その値が最大となる遅
延時間τと(2)式より、障害点２１までのケーブル
長ｌを求める。なお、この場合、スイツチング回
路１７は不用である。 Further, in this embodiment, measurement is performed using a pulse current, but a pseudorandom signal and a correlator can also be used instead of the pulse. That is,
In FIG. 2, the pulse generator 16 is replaced with a pseudo-random signal generator, the waveform shaper 19 and the pulse interval counter 20 are replaced with a correlator, and the output of the pseudo-random signal generator and the reflection detected by the receiving coil 13 are The wave correlation function is determined, and the cable length l to the failure point 21 is determined from the delay time τ at which the value becomes maximum and equation (2). Note that in this case, the switching circuit 17 is unnecessary.
さらに、上述の方法では、カレントトランス１
１と障害点２１の間のケーブル長l1は判明する
が、障害点２１がカレントトランス１１のどちら
側にあるのか判別できない。この判別を行なうた
めには、たとえば、カレントトランス１１の位置
を光海底ケーブルに沿つてどちらかに移動させ、
再びカレントトランス１１と障害点２１までのケ
ーブル長l1′を測定すればよい。このとき、もしl1
＞l1′であれば、障害点２１はカレントトランス１
１を移動させた方向にあり、l1＜l1′であれば、そ
の反対の方向に障害点２１があることが分かる。
この他、２ケのカレントトランスを適当な間隔で
ケーブルに取り付け、おのおののカレントトラン
スと障害点の間のケーブル長を比較することによ
り、障害点のある方向を知ることもできる。 Furthermore, in the above method, the current transformer 1
Although the cable length l 1 between the current transformer 11 and the fault point 21 is known, it is not possible to determine on which side of the current transformer 11 the fault point 21 is located. In order to make this determination, for example, the position of the current transformer 11 is moved to either side along the optical submarine cable,
The cable length l 1 ' between the current transformer 11 and the fault point 21 may be measured again. At this time, if l 1
> l 1 ′, the fault point 21 is the current transformer 1
If l 1 <l 1 ', then it can be seen that the fault point 21 is in the opposite direction.
In addition, by attaching two current transformers to a cable at appropriate intervals and comparing the cable lengths between each current transformer and the fault point, it is also possible to know the direction of the fault point.
図３は本発明の他の実施例を示したものであ
る。コイル３８には電力増幅器３６を介して周波
数が可変である発振器３７が接続されている。
該コイル３８に流れる電流i2(t)はトランス３１と
電流−電圧変換器３２により、電圧に変換され
る。コイル３８の両端の電圧v2(t)は、増幅器３４
により増幅される。v2(t)とi2(t)は位相比較器３３
と振幅比較器３５により処理され、コイル３８へ
の入力インピーダンス
Zi＝v2(t)／i2(t) (3)
が求められる。コイル３８への入力インピーダン
スZiの周波数特性から障害点２１までのケーブル
長l1を求める原理を、等価回路図４により説明す
る。 FIG. 3 shows another embodiment of the invention. An oscillator 37 whose frequency is variable is connected to the coil 38 via a power amplifier 36.
A current i 2 (t) flowing through the coil 38 is converted into a voltage by a transformer 31 and a current-voltage converter 32. The voltage v 2 (t) across coil 38 is equal to
is amplified by v 2 (t) and i 2 (t) are phase comparator 33
is processed by the amplitude comparator 35, and the input impedance to the coil 38 Zi=v 2 (t)/i 2 (t) (3) is determined. The principle of determining the cable length l 1 from the frequency characteristic of the input impedance Zi to the coil 38 to the failure point 21 will be explained with reference to an equivalent circuit diagram 4.
図４において、Zlはカレントトランス１１から
左側のケーブルを見込んだときのインピーダン
ス、Zrは右側を見込んだインピーダンスである。
カレントトランス１１の左側には、ケーブル長l2
の所に中継器があり、中継器内で光海底ケーブル
内の導体は、インピーダンスZr2を介して海水に
接地されているものと仮定する。また、前述のよ
うにこの場合の光海底ケーブルは、内部の導体を
中心導体、海水を外側導体とする同軸ケーブルと
考えることができる。したがつてZlは次式で表わ
すことができる。 In FIG. 4, Zl is the impedance when looking into the cable on the left side from the current transformer 11, and Zr is the impedance when looking into the right side from the current transformer 11.
On the left side of the current transformer 11, the cable length l 2
Assume that there is a repeater at , and that the conductor in the optical submarine cable within the repeater is grounded to seawater via impedance Zr 2 . Further, as described above, the optical submarine cable in this case can be considered to be a coaxial cable in which the inner conductor is the center conductor and the seawater is the outer conductor. Therefore, Zl can be expressed by the following formula.
Zl＝ZcZr2＋Zc tanhγl2／Zc＋Zr2 tanhγl2 (4)
上式中、Zcはケーブルの特性インピーダンス、
γは伝播定数である。 Zl＝ZcZr 2 +Zc tanhγl 2 /Zc＋Zr 2 tanhγl 2 (4) In the above formula, Zc is the characteristic impedance of the cable,
γ is a propagation constant.
つぎに、切断点２１における光海底ケーブル内
導体の接地インピーダンスをZr1とすると、Zrは
Zr＝ZcZr1＋Zc tanhγl1／Zc＋Zr1 tanhγl1 (5)
と表わされる。 Next, when the grounding impedance of the conductor in the optical submarine cable at the cutting point 21 is Zr 1 , Zr is expressed as Zr=ZcZr 1 +Zc tanhγl 1 /Zc+Zr 1 tanhγl 1 (5).
図４、および上述の式より、コイル３８への入
力インピーダンスZiは次のようになる。 From FIG. 4 and the above equation, the input impedance Zi to the coil 38 is as follows.
Zi＝n2 2（Zr＋Zl）
＝n2 2Zc（Zn＋Zc tanhγl1／Zc＋Zr1 tanhγl1
＋Zr2＋Zc tanhγl2／Zc＋Zr2 tanhγl2）
ところで、伝播定数γは、一般に次式で表わさ
れる。 Zi=n 2 2 (Zr+Zl) = n 2 2 Zc (Zn+Zc tanhγl 1 /Zc+Zr 1 tanhγl 1 +Zr 2 +Zc tanhγl 2 /Zc+Zr 2 tanhγl 2 ) By the way, the propagation constant γ is generally expressed by the following formula.
γ＝√（＋）（＋） (7)
Ro，Loは直列抵抗とインダクタンス、Go，Co
は並列コンダクタンスとキヤパシタンスである。
すなわち、伝播定数γは周波数（＝ω／2π）の関
数である。また、n2，Zc，Zr2，γは既知である
ことを考慮すると、複数の周波数に対してコイ
ル３８への入力インピーダンスZiを測定すれば、
以下に述べるような方法により、障害点２１まで
の距離l1を求めることができる。 γ=√(+)(+) (7) Ro, Lo are series resistance and inductance, Go, Co
are the parallel conductance and capacitance.
That is, the propagation constant γ is a function of frequency (=ω/2π). Also, considering that n 2 , Zc, Zr 2 and γ are known, if the input impedance Zi to the coil 38 is measured for multiple frequencies,
The distance l 1 to the failure point 21 can be determined by the method described below.
すなわち、たとえば、代表的なl1，l2，Zr1の組
み合わせを複数個選び、おのおのの場合の入力イ
ンピーダンスZiの周波数特性をあらかじめ計算し
ておく。つぎに、測定した入力インピーダンスの
周波数特性とあらかじめ計算してある前記の周波
数特性を比較し、たとえば最小２乗法により、最
も測定値に近い周波数特性を与えるl1，l2，Zr1の
組み合わせ（これをl1 1，l2 1，Zr1 1とする）を求め
る。さらに、l1 1，l2 1，Zr1 1に近い値を持つl1，l2，
Zr1の組み合わせを複数個選び、その内から最小
２乗法などを用いて、測定値に最も近い入力イン
ピーダンスの周波数特性を与えるl1，l2，Zr1の組
み合わせ（これをl1 2，l2 2，Zr1 2とする）を求め
る。以下、このように（l1 3，l2 3，Zr1 3）…を順次
求めていけば、しだいに真の値l1，l2，Zr1に近づ
くことができる。 That is, for example, a plurality of typical combinations of l 1 , l 2 , and Zr 1 are selected, and the frequency characteristics of the input impedance Zi for each case are calculated in advance. Next, the frequency characteristics of the measured input impedance are compared with the previously calculated frequency characteristics, and the combination of l 1 , l 2 , and Zr 1 ( Let this be l 1 1 , l 2 1 , Zr 1 1 ). Furthermore, l 1 , l 2 , which have values close to l 1 1 , l 2 1 , Zr 1 1 ,
Select multiple combinations of Zr 1 and use the least squares method etc. to select a combination of l 1 , l 2 , Zr 1 that gives the frequency characteristic of the input impedance closest to the measured value (this can be changed to l 1 2 , l 2 2 , Zr 1 2 ). Hereinafter, by sequentially finding (l 1 3 , l 2 3 , Zr 1 3 )... in this way, it is possible to gradually approach the true values l 1 , l 2 , Zr 1 .
以上の説明は光海底ケーブルは対象に行なつた
が、本発明は従来の同軸海底ケーブルに対しても
用いることができる。また、測定に必要な電子回
路は、カレントトランス１１を光海底ケーブルに
取り付ける時に用いた有人または無人潜水機に収
容できる。測定結果は潜水機と母船との間の信号
伝送装置（たとえば、母船と潜水機を結ぶテザー
ケーブル）を介して、母船に伝送することも可能
である。 Although the above description has been made for optical submarine cables, the present invention can also be used for conventional coaxial submarine cables. Moreover, the electronic circuit necessary for the measurement can be housed in the manned or unmanned underwater vehicle used when attaching the current transformer 11 to the optical submarine cable. The measurement results can also be transmitted to the mother ship via a signal transmission device between the submersible and the mother ship (for example, a tether cable connecting the mother ship and the submersible).
（発明の効果）
このように本発明によれば、光海底ケーブルを
切断することなく障害点までのケーブル長を知る
ことができるので、光海底ケーブルの障害修理に
要する時間を短縮し、経費を削減することが可能
となる。(Effects of the Invention) As described above, according to the present invention, it is possible to know the length of the cable to the point of failure without cutting the optical submarine cable, thereby shortening the time required to repair the optical submarine cable failure and reducing costs. This makes it possible to reduce
図１は、光海底ケーブルの１例の断面図、図
２，図３は、本発明の一実施例を示し、図４は、
図３におけるコイル３８の入力インピーダンスを
求めるために用いた等価回路を示している。
１１…カレントトランス、１２…送波用コイ
ル、１３…受波用コイル、１４ａ，１４ｂ…光海
底ケーブル、２１…障害点。
FIG. 1 is a sectional view of an example of an optical submarine cable, FIGS. 2 and 3 show an embodiment of the present invention, and FIG.
An equivalent circuit used to determine the input impedance of the coil 38 in FIG. 3 is shown. 11... Current transformer, 12... Wave transmitting coil, 13... Wave receiving coil, 14a, 14b... Optical submarine cable, 21... Fault point.
Claims (1)
グ状の磁性体を該磁性体によるプローブの中を光
海底ケーブルが貫通するように設定することによ
り、該磁性体と光海底ケーブルとの間にカレント
トランスを形成させ、該カレントトランスを介し
て光海底ケーブル内の導体に信号電流を流し、障
害点から反射されてくる該信号電流成分を抽出
し、該信号電流成分からカレントトランスと前記
障害点との間のケーブル長を測定することを特徴
とする光海底ケーブルの障害点検出方式。 ２ 前記信号電流がパルス状電流であり、該パル
ス状電流が前記カレントトランスと障害点との間
を往復するのに要する時間を測定し、該時間から
カレントトランスと障害点との間のケーブル長を
測定することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の光海底ケーブルの障害点検出方式。 ３ 前記信号電流が擬似ランダム信号であり、該
擬似ランダム信号と障害点から反射されてくる該
擬似ランダム信号成分との相関関数を求め、最大
の相関関数を与える遅延時間からカレントトラン
スと障害点との間のケーブル長を求めることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の光海底ケー
ブルの障害点検出方式。 ４ 分割が可能でかつコイルを備えたリング状の
磁性体を該磁性体の中心部を光海底ケーブルが貫
通するように設定することにより、該磁性体と光
海底ケーブルとの間にカレントトランスを形成せ
しめ、該カレントトランスの前記コイルに正弦波
状の電流を流し、該コイルに流れる電流と電圧と
の関係からコイルの入力インピーダンスを測定
し、前記正弦波状電流の周波数を変化させ、該周
波数と前記入力インピーダンスとの関係からカレ
ントトランスと障害点との間のケーブル長を求め
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
光海底ケーブルの障害点検出方式。[Claims] 1. By setting a closed ring-shaped magnetic body that can be divided and equipped with a coil so that an optical submarine cable passes through the probe made of the magnetic body, the magnetic body and the optical A current transformer is formed between the submarine cable, a signal current is passed through the conductor in the optical submarine cable through the current transformer, the signal current component reflected from the fault point is extracted, and the signal current component is extracted from the signal current component. A fault point detection method for an optical submarine cable, characterized by measuring a cable length between a current transformer and the fault point. 2. The signal current is a pulsed current, the time required for the pulsed current to travel back and forth between the current transformer and the fault point is measured, and the cable length between the current transformer and the fault point is calculated from the measured time. 2. A fault point detection method for an optical submarine cable according to claim 1, characterized in that the method measures: 3. The signal current is a pseudo-random signal, the correlation function between the pseudo-random signal and the pseudo-random signal component reflected from the fault point is determined, and the current transformer and the fault point are determined from the delay time that gives the maximum correlation function. 2. A method for detecting a fault point in an optical submarine cable according to claim 1, wherein the cable length between the cable lengths is determined. 4 A current transformer is installed between the magnetic body and the optical submarine cable by setting a ring-shaped magnetic body that can be divided and equipped with a coil so that the optical submarine cable passes through the center of the magnetic body. A sinusoidal current is passed through the coil of the current transformer, the input impedance of the coil is measured from the relationship between the current flowing through the coil and the voltage, and the frequency of the sinusoidal current is changed. A fault point detection method for an optical submarine cable according to claim 1, characterized in that the cable length between the current transformer and the fault point is determined from a relationship with input impedance.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60244104A JPS62105058A (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Fault point detection system for optical submarine cable |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60244104A JPS62105058A (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Fault point detection system for optical submarine cable |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62105058A JPS62105058A (en) | 1987-05-15 |
| JPH0436329B2 true JPH0436329B2 (en) | 1992-06-15 |
Family
ID=17113810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60244104A Granted JPS62105058A (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Fault point detection system for optical submarine cable |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62105058A (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5305410A (en) * | 1993-02-02 | 1994-04-19 | At&T Bell Laboratories | Dielectric optical fiber cables which are magnetically locatable |
| US5305411A (en) * | 1993-02-26 | 1994-04-19 | At&T Bell Laboratories | Dielectric optical fiber cables which are magnetically locatable |
| CN107037311A (en) * | 2016-10-27 | 2017-08-11 | 国家电网公司 | A kind of Transformer Winding turn-to-turn insulation method for diagnosing faults and device |
| CN112305378B (en) * | 2020-10-21 | 2023-05-30 | 中国科学院声学研究所南海研究站 | Photoelectric composite submarine cable fault location system and fault location method |
-
1985
- 1985-11-01 JP JP60244104A patent/JPS62105058A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62105058A (en) | 1987-05-15 |
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