JPS6187837A - 繊維強化金属複合材料の製造方法 - Google Patents
繊維強化金属複合材料の製造方法Info
- Publication number
- JPS6187837A JPS6187837A JP21078184A JP21078184A JPS6187837A JP S6187837 A JPS6187837 A JP S6187837A JP 21078184 A JP21078184 A JP 21078184A JP 21078184 A JP21078184 A JP 21078184A JP S6187837 A JPS6187837 A JP S6187837A
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- Japan
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- short fibers
- reinforcing fibers
- metal
- ratio
- powder
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、繊維強化金属複合材料の製造方法に係り、更
に詳細には焼結を利用した繊維強化金属複合材料の製造
方法に係る。
に詳細には焼結を利用した繊維強化金属複合材料の製造
方法に係る。
従来の技術
繊維強化金属複合材料の製造方法の一つとして、強化繊
維とマトリックス金属としての金属粉末とを混合し、該
混合物を高温度に加熱する粉末冶金法が知られている。
維とマトリックス金属としての金属粉末とを混合し、該
混合物を高温度に加熱する粉末冶金法が知られている。
この方法は強化繊維が短繊維である場合に適しており、
この方法によれば強化繊維の体積率の小さい繊維強化金
属複合材料をも容易に製造することができる。
この方法によれば強化繊維の体積率の小さい繊維強化金
属複合材料をも容易に製造することができる。
発明が解決しようとする問題点
しかし粉末冶金法により短繊維を強化繊維とする繊維強
化金属複合材料を製造するに際しては、強化繊維が比較
的長い場合、強化ＩＩ Ｍ及び金属粉末の大きさの差が
大きい場合、金属粉末の粒径が大きい場合などに於ては
、マトリックス金属が均一に分散されずに偏析したり、
強化繊維とマトリックス金属との密着性が悪くなったり
することがある。
化金属複合材料を製造するに際しては、強化繊維が比較
的長い場合、強化ＩＩ Ｍ及び金属粉末の大きさの差が
大きい場合、金属粉末の粒径が大きい場合などに於ては
、マトリックス金属が均一に分散されずに偏析したり、
強化繊維とマトリックス金属との密着性が悪くなったり
することがある。
本願発明者等は短繊維を強化繊維とする繊維強化金属複
合材料を粉末冶金法により！ＩＪ造する場合に於て、強
化繊維が均一に分散され、強化繊維とマトリックス金属
との密着が良好であり、金属粉末の焼結が良好である浸
れた繊維強化金属複合材料を得るためには、強化繊維及
び金属粉末の大きさ、及びそれらの相互関係が如何にあ
るべきかについて種々の実験的研究を行った結果、それ
ぞれ特定の要件を満たす必要があることを見出した。
合材料を粉末冶金法により！ＩＪ造する場合に於て、強
化繊維が均一に分散され、強化繊維とマトリックス金属
との密着が良好であり、金属粉末の焼結が良好である浸
れた繊維強化金属複合材料を得るためには、強化繊維及
び金属粉末の大きさ、及びそれらの相互関係が如何にあ
るべきかについて種々の実験的研究を行った結果、それ
ぞれ特定の要件を満たす必要があることを見出した。
本発明は、本願発明者等が行った種々の実験的研究の結
果得られた知見に基き、短繊維を強化繊維とする繊維強
化金属複合材料を焼結を利用して製造する方法であって
、強化繊維が均一に分散され、強化繊維とマトリックス
金属との密着が良好であり、金属粉末の焼結が良好であ
る優れた繊維強化金属複合材料を製造することのできる
方法を提供することを目的としている。
果得られた知見に基き、短繊維を強化繊維とする繊維強
化金属複合材料を焼結を利用して製造する方法であって
、強化繊維が均一に分散され、強化繊維とマトリックス
金属との密着が良好であり、金属粉末の焼結が良好であ
る優れた繊維強化金属複合材料を製造することのできる
方法を提供することを目的としている。
問題点を解決するための手段
上述の如き目的は、本発明によれば、平均繊維径ｄｓｏ
、１〜１５０μでありアスペクト比が５〜１００である
短繊維と、前記平均繊維径に対する金属粉末の平均粒径
りの比Ｄ／ｄが０．０２〜１００である金属粉末とを前
記類ｍｔＩ＃の体積と前記金属粉末の体積との合計を１
００％とした場合の前記短ＩＭ雑の体積率が１〜３０％
となるよう混合し、該混合物を高温度に加熱して前記金
属粉末を焼結させる繊維強化金属複合材料の製造方法に
よって達成される。
、１〜１５０μでありアスペクト比が５〜１００である
短繊維と、前記平均繊維径に対する金属粉末の平均粒径
りの比Ｄ／ｄが０．０２〜１００である金属粉末とを前
記類ｍｔＩ＃の体積と前記金属粉末の体積との合計を１
００％とした場合の前記短ＩＭ雑の体積率が１〜３０％
となるよう混合し、該混合物を高温度に加熱して前記金
属粉末を焼結させる繊維強化金属複合材料の製造方法に
よって達成される。
発明の作用及び効果
一般に強化繊維はマトリックス金属の強度、剛性、Ｍ摩
耗性などを向上させる機能を果たす。本願発明者等が行
った実験的研究の結果によれば、強化繊維の体積率が非
常に小さい場合には強度や剛性等の向上は十分、ではな
いが、特に複合材料の耐摩耗性は強化繊維の体積率が数
％程度であっても大幅に向上する。従って強化繊維の体
積率は１％以上、特に５％以上であることが好ましい。
耗性などを向上させる機能を果たす。本願発明者等が行
った実験的研究の結果によれば、強化繊維の体積率が非
常に小さい場合には強度や剛性等の向上は十分、ではな
いが、特に複合材料の耐摩耗性は強化繊維の体積率が数
％程度であっても大幅に向上する。従って強化繊維の体
積率は１％以上、特に５％以上であることが好ましい。
また複合材料の強度等は強化繊維の体積率が高くなれば
なるほど向上するので、強化繊維の体積率はできるだけ
高い値であることが好ましいが、本願発明者等が行なっ
た実験的研究の結果によれば、強化繊維の体積率が高く
なりすぎると、強化繊維と金属粉末とを均一に混合する
ことが困難になり、従って強化繊維が均一に分散された
複合材料を製造することが困難であり、また金属Ｖ）末
の焼結が良好に行なわれなくなるので、強化繊維の体積
率は３０％以下、特に２５％以下であることが好ましい
。従って強化繊維の体積率は２〜３０％、特に５〜２５
％、更には８％〜１５％であることが好ましい。
なるほど向上するので、強化繊維の体積率はできるだけ
高い値であることが好ましいが、本願発明者等が行なっ
た実験的研究の結果によれば、強化繊維の体積率が高く
なりすぎると、強化繊維と金属粉末とを均一に混合する
ことが困難になり、従って強化繊維が均一に分散された
複合材料を製造することが困難であり、また金属Ｖ）末
の焼結が良好に行なわれなくなるので、強化繊維の体積
率は３０％以下、特に２５％以下であることが好ましい
。従って強化繊維の体積率は２〜３０％、特に５〜２５
％、更には８％〜１５％であることが好ましい。
強化繊維としては現在種々の材質及び寸法のものが市販
されているが、強化繊維のＭＡＨ径が小さい場合には、
繊維集合体より個々の強化繊維をほぐすことが困難であ
るため作業性が悪く、強化繊維自身の強度も低く、強化
繊維と金属粉末とを混合する場合に強化繊維が破断し易
く、逆に繊維径が大きい場合には強化繊維と金属粉末と
の混合物に於けるこれら相互の接触が不十分になり、従
って焼結後に於ても強化繊維とマトリックス金属との間
の密着が不十分になり易い。また強化繊維の繊維長が短
い場合には、強化Ｕ＆維が１ａＭ１として十分に作用せ
ず、従って強度向上等の機能が不十分になり易く、逆に
繊維長が大きい場合には強化繊維と金属粉末とを混合す
る過程に於て強化繊維同士が絡みあって強化Ｕ＆紺の偏
析が生じやすい。従って本願発明者等が行なった実験的
研究の結果によれば、強化ｍ維の繊維径は０．１〜１５
０μ、特に０．５〜１００μ、更には１〜１００μであ
ることが好ましく、アスペクト比は５〜１００゜特に８
〜１００、更には８〜８０であることが好ましい。
されているが、強化繊維のＭＡＨ径が小さい場合には、
繊維集合体より個々の強化繊維をほぐすことが困難であ
るため作業性が悪く、強化繊維自身の強度も低く、強化
繊維と金属粉末とを混合する場合に強化繊維が破断し易
く、逆に繊維径が大きい場合には強化繊維と金属粉末と
の混合物に於けるこれら相互の接触が不十分になり、従
って焼結後に於ても強化繊維とマトリックス金属との間
の密着が不十分になり易い。また強化繊維の繊維長が短
い場合には、強化Ｕ＆維が１ａＭ１として十分に作用せ
ず、従って強度向上等の機能が不十分になり易く、逆に
繊維長が大きい場合には強化繊維と金属粉末とを混合す
る過程に於て強化繊維同士が絡みあって強化Ｕ＆紺の偏
析が生じやすい。従って本願発明者等が行なった実験的
研究の結果によれば、強化ｍ維の繊維径は０．１〜１５
０μ、特に０．５〜１００μ、更には１〜１００μであ
ることが好ましく、アスペクト比は５〜１００゜特に８
〜１００、更には８〜８０であることが好ましい。
同様に金属粉末も種々の組成及び粒径のものが市販され
ている。一般に焼結に於ては金属粉末の粒径が小さけれ
ば小さいほど焼結性が向上するが、粉末冶金法によりｌ
ＩＭ強化金属複合材料を製造する場合には、強化繊維と
金属粉末とを均一に８合する必要があるので、金属粉末
の粒径が小さすぎるものであってはならず、また金属粉
末の粒径が大きい場合には金属粉末同士の焼結が不十分
になり、また強化繊維とマトリックス金属との密着性が
悪くなる。従って本願発明者等が行なった実験的研究の
結果によれば、金属粉末の平均粒径は１０〜２００μ、
特に２０〜１８０μ、更には２０〜１５０μであること
が好ましい。
ている。一般に焼結に於ては金属粉末の粒径が小さけれ
ば小さいほど焼結性が向上するが、粉末冶金法によりｌ
ＩＭ強化金属複合材料を製造する場合には、強化繊維と
金属粉末とを均一に８合する必要があるので、金属粉末
の粒径が小さすぎるものであってはならず、また金属粉
末の粒径が大きい場合には金属粉末同士の焼結が不十分
になり、また強化繊維とマトリックス金属との密着性が
悪くなる。従って本願発明者等が行なった実験的研究の
結果によれば、金属粉末の平均粒径は１０〜２００μ、
特に２０〜１８０μ、更には２０〜１５０μであること
が好ましい。
更に本願発明者等が行なった実験的研究の結果によれば
、強化繊維の平均ｌｌｌ径径に対する金属粉末の平均粒
径りの比Ｄ／ｄ／ｆｉ重要であり、Ｄ／ｄが１００以上
の場合には金属粉末同士の焼結及び強化繊維とマトリッ
クス金属との密着が不十分になって複合材料の強度が十
分に向上せず、Ｄ／ｄが０．０２以下の場合には強化繊
維と金属粉末とを均一に混合することが困難であり、従
ってミクロ的にみて均一な組織及び性質を有する複合材
料を製造することが困難であることが認められた。
、強化繊維の平均ｌｌｌ径径に対する金属粉末の平均粒
径りの比Ｄ／ｄ／ｆｉ重要であり、Ｄ／ｄが１００以上
の場合には金属粉末同士の焼結及び強化繊維とマトリッ
クス金属との密着が不十分になって複合材料の強度が十
分に向上せず、Ｄ／ｄが０．０２以下の場合には強化繊
維と金属粉末とを均一に混合することが困難であり、従
ってミクロ的にみて均一な組織及び性質を有する複合材
料を製造することが困難であることが認められた。
従って本願発明者等が行なった実験的研究の結果によれ
ば、Ｄ／ｄは０．０２〜１００、特に０゜０５〜ｉ ｏ
ｏ、更には０．１〜８０の範囲であることが好ましい。
ば、Ｄ／ｄは０．０２〜１００、特に０゜０５〜ｉ ｏ
ｏ、更には０．１〜８０の範囲であることが好ましい。
本発明によれば、金属粉末及び強化繊維の大きさ、及び
それらの相互関係が上述の如く設定されるので、強化ｕ
Ａ維が均一に分散され、強化繊維とマトリックス金属と
の密着及び金属粉末の焼結が良好である優れた繊維強化
金属複合材料を製造することができる。
それらの相互関係が上述の如く設定されるので、強化ｕ
Ａ維が均一に分散され、強化繊維とマトリックス金属と
の密着及び金属粉末の焼結が良好である優れた繊維強化
金属複合材料を製造することができる。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
実施例
下記の表１に示された短Ｈ＆雑１及び金属粉末２をそれ
ぞれ短繊維の体積率が所定の値になるよう秤量し、それ
らを輌１図に示されている如きＶ型混粉１ｆ１３を用い
て、回転数３Ｑｒｐｍ、混粉時間３０分にて乾式混粉を
行なった。商人１に於てステンレス繊維の組成は１８Ｗ
１％Ｃｒ、８Ｗ（％Ｎ１、残部実質的にＦｅであり、ア
ルミナ−シワ力ＩＮはインライト・バブコック耐火株式
会社製のＵ力オウール」であり、ボロン繊維はＡＶＣＯ
社製の「ボロン繊維」であり、アルミナ繊麗はデュポン
社製の「ファイバＦＰＪであり、炭化ケイ素小イス力は
東海カーボン株式会社製のＦトーカマックス］である。
ぞれ短繊維の体積率が所定の値になるよう秤量し、それ
らを輌１図に示されている如きＶ型混粉１ｆ１３を用い
て、回転数３Ｑｒｐｍ、混粉時間３０分にて乾式混粉を
行なった。商人１に於てステンレス繊維の組成は１８Ｗ
１％Ｃｒ、８Ｗ（％Ｎ１、残部実質的にＦｅであり、ア
ルミナ−シワ力ＩＮはインライト・バブコック耐火株式
会社製のＵ力オウール」であり、ボロン繊維はＡＶＣＯ
社製の「ボロン繊維」であり、アルミナ繊麗はデュポン
社製の「ファイバＦＰＪであり、炭化ケイ素小イス力は
東海カーボン株式会社製のＦトーカマックス］である。
また金属粉末の低合金鋼の組成は２ｗｔ％Ｎｉ 、０．
５ｗｔ％ＭＯ１残部実質的にＦｅであり、アルミニウム
合金の組成は２Ｑｗｔ％Ｓｉ 、残部実質的にＡ１であ
り、銅合金の組成は０．６Ｗ【％Ｃｒ、残部実質的にＣ
ｕである。
５ｗｔ％ＭＯ１残部実質的にＦｅであり、アルミニウム
合金の組成は２Ｑｗｔ％Ｓｉ 、残部実質的にＡ１であ
り、銅合金の組成は０．６Ｗ【％Ｃｒ、残部実質的にＣ
ｕである。
次いで上述の如く混粉することにより得られた混合物を
順次第２図に示されている如きホットプレス装置４の型
５内に配置し、ヒータ６により加熱し、つつアッパパン
チ７とロアパンチ８とにより加圧力２００ｋＭＪ、加圧
時間１０分、雰囲気１０″ＩＴｏｒｒの真空の条件にて
ホットプレスを行なった。尚加熱温度は表１に於ける実
施例１〜３、比較例１及び２については約１０００℃で
あり、実施例４〜６、比較例３及び４については約４５
０℃であり、実施例７〜９、比較例５及び６については
約８００℃であった。
順次第２図に示されている如きホットプレス装置４の型
５内に配置し、ヒータ６により加熱し、つつアッパパン
チ７とロアパンチ８とにより加圧力２００ｋＭＪ、加圧
時間１０分、雰囲気１０″ＩＴｏｒｒの真空の条件にて
ホットプレスを行なった。尚加熱温度は表１に於ける実
施例１〜３、比較例１及び２については約１０００℃で
あり、実施例４〜６、比較例３及び４については約４５
０℃であり、実施例７〜９、比較例５及び６については
約８００℃であった。
次いで上述の如く形成された各繊維強化金属複合材料よ
り１６Ｘ１０Ｘ（３１１ｍのブロック試験片を切り出し
、それらの試験片を雇次ＬＦＷ摩擦摩耗試験機にセット
し、相手部材である球状黒鉛鋳鉄（Ｊ■Ｓ規格ＦＣＤ７
０）製の円筒試験片の外周面と接触させ、それらの試験
片の接触部に常温の潤滑油（キャッスルモータオイル５
Ｗ−３０）を供給しつつ、接触面圧２０ ｋｏ／ ｍｍ
２、すべり速度０．３ｍ／ｓｅｃにて１時間円筒試験片
を回転させる摩耗試験を行なった。これらの摩耗試験の
結果を下記の表２に示づ。商人２に於て、ブロック試験
片の摩耗量とはブロック試験片の摩耗深さくμノを表わ
しており、円筒試験片の摩耗量とは円筒試験片の摩耗量
ｆｆｉ（ｍ（１＞を表わしている。
り１６Ｘ１０Ｘ（３１１ｍのブロック試験片を切り出し
、それらの試験片を雇次ＬＦＷ摩擦摩耗試験機にセット
し、相手部材である球状黒鉛鋳鉄（Ｊ■Ｓ規格ＦＣＤ７
０）製の円筒試験片の外周面と接触させ、それらの試験
片の接触部に常温の潤滑油（キャッスルモータオイル５
Ｗ−３０）を供給しつつ、接触面圧２０ ｋｏ／ ｍｍ
２、すべり速度０．３ｍ／ｓｅｃにて１時間円筒試験片
を回転させる摩耗試験を行なった。これらの摩耗試験の
結果を下記の表２に示づ。商人２に於て、ブロック試験
片の摩耗量とはブロック試験片の摩耗深さくμノを表わ
しており、円筒試験片の摩耗量とは円筒試験片の摩耗量
ｆｆｉ（ｍ（１＞を表わしている。
表２より、何れの実施例に於てもブロック試験片及び円
筒試験片の摩耗量が比較的少ないのに対し、本発明の要
件を充足しない比較例に於てはブロック試験片及び／又
は円筒試験片の摩耗量が比較的高い値であることがわか
る。またｌ！？！Ｆｇ！摩耗試験後にブロック試験片の
被試験面を顕微鏡にて観察したところ、実施例のブロツ
試験片の被試験面は各部均一に摩耗しているのに対し、
比較例のブロック試験片の被試験面は局部的に摩耗量が
大きい部分と比較的小さい部分とが存在しており、従っ
て複合材料としての均質性が十分ではないことが認めら
れた。
筒試験片の摩耗量が比較的少ないのに対し、本発明の要
件を充足しない比較例に於てはブロック試験片及び／又
は円筒試験片の摩耗量が比較的高い値であることがわか
る。またｌ！？！Ｆｇ！摩耗試験後にブロック試験片の
被試験面を顕微鏡にて観察したところ、実施例のブロツ
試験片の被試験面は各部均一に摩耗しているのに対し、
比較例のブロック試験片の被試験面は局部的に摩耗量が
大きい部分と比較的小さい部分とが存在しており、従っ
て複合材料としての均質性が十分ではないことが認めら
れた。
表 ２
ブロック 円筒
試料 試験片の 試験片のＮｏ、 摩
耗ｍ（μ） 摩耗ｆｆｔ（ｍｑ）比較例１ １５．
８ ４．３ 実施例１ ８．２ ３．９ 実施例２ ６．１ ５．２ ・実施例３ ５．４ ４．６比較例２
９．８ １２．４ 比較例３ ８４．２ １．２ 実施例４ ３３．１ ２．０実施例５ ３
１．０ ３．１ 実施例６ １２．５ ２．８ 比較例４ ５６．７ １１．２ 比較例５ ６２．７ ０．６ 実施例７ １２．２ １．８ 実施例８ １１．８ ２．０ 実施例９ １３．１ ２．８ 比較例６ ２７．６ ９．７ 以上に於ては本発明を比較例との対比に於て幾つかの実
施例について詳細に説明したが、本発明はこれらの実施
例に限定されるものではなく、本発明の範囲内に於て種
々の実施例が可能であることは当業者にとって明らかで
あろう。
耗ｍ（μ） 摩耗ｆｆｔ（ｍｑ）比較例１ １５．
８ ４．３ 実施例１ ８．２ ３．９ 実施例２ ６．１ ５．２ ・実施例３ ５．４ ４．６比較例２
９．８ １２．４ 比較例３ ８４．２ １．２ 実施例４ ３３．１ ２．０実施例５ ３
１．０ ３．１ 実施例６ １２．５ ２．８ 比較例４ ５６．７ １１．２ 比較例５ ６２．７ ０．６ 実施例７ １２．２ １．８ 実施例８ １１．８ ２．０ 実施例９ １３．１ ２．８ 比較例６ ２７．６ ９．７ 以上に於ては本発明を比較例との対比に於て幾つかの実
施例について詳細に説明したが、本発明はこれらの実施
例に限定されるものではなく、本発明の範囲内に於て種
々の実施例が可能であることは当業者にとって明らかで
あろう。
第１図は本発明によるｍ帷強化金属複合材料の製造方法
の一つの実施例の混粉工程を示す解図、第２図は本発明
による繊維強化金属複合材料の製造方法の一つの実施例
のホットプレス工程を示す解図である。 １・・・短ｍ維、２・・・金属粉末、３・・・Ｖ型混粉
機。 ４・・・ホットプレス装置、５・・・型、６・・・ヒー
タ、７・・・アッパパンチ、８・・・ロアパンチ特 許
出 願 人 トヨタ自動車株式会社代 理
人 弁理士 明石 昌毅第１図 第 ２ 図
の一つの実施例の混粉工程を示す解図、第２図は本発明
による繊維強化金属複合材料の製造方法の一つの実施例
のホットプレス工程を示す解図である。 １・・・短ｍ維、２・・・金属粉末、３・・・Ｖ型混粉
機。 ４・・・ホットプレス装置、５・・・型、６・・・ヒー
タ、７・・・アッパパンチ、８・・・ロアパンチ特 許
出 願 人 トヨタ自動車株式会社代 理
人 弁理士 明石 昌毅第１図 第 ２ 図
Claims (1)
- 平均繊維径ｄが０．１〜１５０μでありアスペクト比が
５〜１００である短繊維と、前記平均繊維径に対する金
属粉末の平均粒径Ｄの比Ｄ／ｄが０．０２〜１００であ
る金属粉末とを前記短繊維の体積率と前記金属粉末の体
積との合計を１００％とした場合の前記短繊維の体積率
が１〜３０％となるよう混合し、該混合物を高温度に加
熱して前記金属粉末を焼結させる繊維強化金属複合材料
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21078184A JPS6187837A (ja) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | 繊維強化金属複合材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21078184A JPS6187837A (ja) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | 繊維強化金属複合材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6187837A true JPS6187837A (ja) | 1986-05-06 |
Family
ID=16595027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21078184A Pending JPS6187837A (ja) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | 繊維強化金属複合材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6187837A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111829A (ja) * | 1987-10-22 | 1989-04-28 | Toyo Alum Kk | 複合材 |
| CN1050883C (zh) * | 1994-09-30 | 2000-03-29 | 中国航空工业总公司第六二一研究所 | 铁基金属陶瓷摩擦副材料及其制备方法 |
| CN102051559A (zh) * | 2011-01-14 | 2011-05-11 | 南京信息工程大学 | 一种耐磨灰口铸铁材料及制备方法 |
| CN102051558A (zh) * | 2011-01-14 | 2011-05-11 | 南京信息工程大学 | 一种耐磨阻尼麻口铁材料及其制备方法 |
| CN103710648A (zh) * | 2014-01-16 | 2014-04-09 | 张霞 | 一种长碳纤维增强钛合金复合材料 |
-
1984
- 1984-10-08 JP JP21078184A patent/JPS6187837A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111829A (ja) * | 1987-10-22 | 1989-04-28 | Toyo Alum Kk | 複合材 |
| CN1050883C (zh) * | 1994-09-30 | 2000-03-29 | 中国航空工业总公司第六二一研究所 | 铁基金属陶瓷摩擦副材料及其制备方法 |
| CN102051559A (zh) * | 2011-01-14 | 2011-05-11 | 南京信息工程大学 | 一种耐磨灰口铸铁材料及制备方法 |
| CN102051558A (zh) * | 2011-01-14 | 2011-05-11 | 南京信息工程大学 | 一种耐磨阻尼麻口铁材料及其制备方法 |
| CN103710648A (zh) * | 2014-01-16 | 2014-04-09 | 张霞 | 一种长碳纤维增强钛合金复合材料 |
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