JPS6180313A - 定電流装置 - Google Patents
定電流装置Info
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- JPS6180313A JPS6180313A JP20221984A JP20221984A JPS6180313A JP S6180313 A JPS6180313 A JP S6180313A JP 20221984 A JP20221984 A JP 20221984A JP 20221984 A JP20221984 A JP 20221984A JP S6180313 A JPS6180313 A JP S6180313A
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/285—Single converters with a plurality of output stages connected in parallel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、海底ケーブル通信方式の両端給電方式に用い
る定電流装置の改良に関する。
る定電流装置の改良に関する。
海底ケーブル通信方式の両端給電方式としては両陸揚局
から定電流装置で両端給電し、両者の負荷分担電圧値を
均等にするのが一般的である。
から定電流装置で両端給電し、両者の負荷分担電圧値を
均等にするのが一般的である。
従来の同軸ケーブルを用いる？ｉη底ケーブル通信方式
の場合は、給電電流は約１００ｍＡ〜１６０ｍＡであっ
たが、最近用いられる光海底伝送方式の場合では中継装
置の部品点数の増加等により給電電流はＩＡ〜２Ａと多
くなってきた。この為、給電電流が変動しても負荷分担
電圧を均等にする為に用いられる、定電流装置の出力に
並列に接続する傾斜抵抗による熱１員失は大きくなる。
の場合は、給電電流は約１００ｍＡ〜１６０ｍＡであっ
たが、最近用いられる光海底伝送方式の場合では中継装
置の部品点数の増加等により給電電流はＩＡ〜２Ａと多
くなってきた。この為、給電電流が変動しても負荷分担
電圧を均等にする為に用いられる、定電流装置の出力に
並列に接続する傾斜抵抗による熱１員失は大きくなる。
この為に、傾斜抵抗を無くしても、給電電流の変動に対
して負荷分担電圧の変動が少なく、高効率で小形化可能
な定電流装置の出現が望まれている。
して負荷分担電圧の変動が少なく、高効率で小形化可能
な定電流装置の出現が望まれている。
第４図は従来例の定電流装置のブロック図、第５図は第
４図の定電流装置の出力特性図、第６図は第４図の定電
流装置を用い両端給電を行なった場合の両局の定電流装
置の出力特性図である。
４図の定電流装置の出力特性図、第６図は第４図の定電
流装置を用い両端給電を行なった場合の両局の定電流装
置の出力特性図である。
図中１〜ｎは定電流コンバーク、１０は定電流制御回路
、１１ば垂下制御回路、１２は定電流制御用電流検出器
、１３は出力電圧検出用電圧検出器、１４は海底ケーブ
ル、Ｖｒｅｆｌ 、 Ｖｒｅｆ ２は基準電圧、ＲＣは
傾斜抵抗を示す。
、１１ば垂下制御回路、１２は定電流制御用電流検出器
、１３は出力電圧検出用電圧検出器、１４は海底ケーブ
ル、Ｖｒｅｆｌ 、 Ｖｒｅｆ ２は基準電圧、ＲＣは
傾斜抵抗を示す。
第４図において、ｎ台の定電流コンバータ１〜ｎは、そ
れ等の出力で直列に接続され、その共通部に定電流制御
用電流検出器１２が挿入され、これより取り出された電
流信号は定電流制御回路１０内にて、基準電圧Ｖｒｅｆ
ｌ と比較され、誤差電圧は増幅され電流（ＩＣｏＮＴ
）に変換され、この電流は各定電流コンバータ１〜ｎを
共ｊｍに制御し、定電流装置の出力電流が定電流になる
ように制御される。
れ等の出力で直列に接続され、その共通部に定電流制御
用電流検出器１２が挿入され、これより取り出された電
流信号は定電流制御回路１０内にて、基準電圧Ｖｒｅｆ
ｌ と比較され、誤差電圧は増幅され電流（ＩＣｏＮＴ
）に変換され、この電流は各定電流コンバータ１〜ｎを
共ｊｍに制御し、定電流装置の出力電流が定電流になる
ように制御される。
又出力に並列に接続された傾斜抵抗ＲＣを介し出力電圧
検出用電圧検出器１３にて検出された電圧は、垂下制御
回路１１内にて基準電圧Ｖｒｅｆ ２と比較され、誤差
電圧は、出力電圧が第５図に示す海底ケーブル１４に供
給するシステム電圧ＶＳより大きいａ点以−にになった
時定電流制御回路１０を介して電流ＣＩ ｃｏ＋＋ｒ）
に変換され、各定電流コンバータ１〜ｎを共通に制御し
第５図に示す如く電流を垂下し、例えば海底ケーブル１
４が・断になった場合の出力電圧が異常に上昇するのを
防ぐようにしている。
検出用電圧検出器１３にて検出された電圧は、垂下制御
回路１１内にて基準電圧Ｖｒｅｆ ２と比較され、誤差
電圧は、出力電圧が第５図に示す海底ケーブル１４に供
給するシステム電圧ＶＳより大きいａ点以−にになった
時定電流制御回路１０を介して電流ＣＩ ｃｏ＋＋ｒ）
に変換され、各定電流コンバータ１〜ｎを共通に制御し
第５図に示す如く電流を垂下し、例えば海底ケーブル１
４が・断になった場合の出力電圧が異常に上昇するのを
防ぐようにしている。
又出力に並列に接続された傾斜抵抗１’？ｃに定電流出
ノｊを分流さずことにより第５図に示す如く電流傾斜特
性をもたしている。
ノｊを分流さずことにより第５図に示す如く電流傾斜特
性をもたしている。
今海底ケーブル１４に電流を供給する場合は、その両端
Ａ、Ｂ局に定電流装置を設け、Ａ局４ｒｇ）は正極給電
を行い、Ｂ局側は負極給電を行うが、この負極給電側は
、出力極性を除いては第４図の場合と同じである。
Ａ、Ｂ局に定電流装置を設け、Ａ局４ｒｇ）は正極給電
を行い、Ｂ局側は負極給電を行うが、この負極給電側は
、出力極性を除いては第４図の場合と同じである。
この両端給電の場合の、Ａ、Ｂ局の定電流装置の出力特
性は、第６図Ａ、Ｂに示す如くであり、常時は動作点Ｐ
で相手側と均等負荷分担されており相手側例えばＢ局側
が停止した場合はＡ局側の動作点ばＰからＱに移り、こ
の時給電電流Ｉ。は（■ｏ−ΔＩ）となり、ΔＩ＝ （
ＶＳ／２）／ＲＣだけ減少する。
性は、第６図Ａ、Ｂに示す如くであり、常時は動作点Ｐ
で相手側と均等負荷分担されており相手側例えばＢ局側
が停止した場合はＡ局側の動作点ばＰからＱに移り、こ
の時給電電流Ｉ。は（■ｏ−ΔＩ）となり、ΔＩ＝ （
ＶＳ／２）／ＲＣだけ減少する。
但し■Ｓはシステム電圧である。
傾斜抵抗ＲＣとしては、これを小さくすると電流傾斜特
性は急峻になり、定電流装置より供給する電流のドリフ
トに対して負荷分担電圧の変動は小さくなるが、両端給
電より片端給電となった場合の給電電流の変動が上記の
式で判る如く大きくなるので、この両者の兼ね合いをみ
て、片端給電となった場合給電電流の変動がシステム特
性に影響を及ぼさないよう決定し、一方の定電流装置が
障害になっても大丈夫なようにされている。
性は急峻になり、定電流装置より供給する電流のドリフ
トに対して負荷分担電圧の変動は小さくなるが、両端給
電より片端給電となった場合の給電電流の変動が上記の
式で判る如く大きくなるので、この両者の兼ね合いをみ
て、片端給電となった場合給電電流の変動がシステム特
性に影響を及ぼさないよう決定し、一方の定電流装置が
障害になっても大丈夫なようにされている。
しかしながら、従来の定電流装置では、一方の定電流装
置が障害になっても大丈夫になるように傾斜抵抗ＲＣが
決定されている為、定電流装置よりの電流ドリフトが±
０．５％に対し負荷分担電圧変動は５０％〜６０％程度
と大きい問題点と、片端給電となった場合例えば最大出
力電圧１０ＫＶ、２Ａ給電電流の光海底伝送方式の場合
を例にとると、傾斜抵抗ＲＣによる熱損失は１１（Ｗ程
度となり定電流装置の高効率化小形化を阻む問題点があ
る。
置が障害になっても大丈夫になるように傾斜抵抗ＲＣが
決定されている為、定電流装置よりの電流ドリフトが±
０．５％に対し負荷分担電圧変動は５０％〜６０％程度
と大きい問題点と、片端給電となった場合例えば最大出
力電圧１０ＫＶ、２Ａ給電電流の光海底伝送方式の場合
を例にとると、傾斜抵抗ＲＣによる熱損失は１１（Ｗ程
度となり定電流装置の高効率化小形化を阻む問題点があ
る。
上記問題点は、出力電圧を検出する検出電圧と、これと
逆特性の基準電圧を加算入力する増幅器を設け、該増幅
器の帰還抵抗と並列に双方向に動作するツェナーダイオ
ードを接続し、又該増幅器の出力を抵抗及びスイッチを
介して定電流制御用電流検出器の付加捲線に接続してお
き、該スイッチをオンにした場合は、定電流装置の出力
電圧が設定すべき負荷分担電圧値に等しい時は該増幅器
の出力電圧を０にし、該出力電圧が負荷分担電圧値より
所定の値以内にずれた場合は、このずれた電圧値に応じ
た電流を該付加捲線に流すようにして部分的に定電圧モ
ートで動作させ、該所定の値以上に出力電圧が変動した
場合は前記ツェナーダイオードを動作させて該付加捲線
に流れる電流をクランプし定電流モードで動作させるよ
うにし、該スイッチをオフにした場合は該定電流装置を
定電流モードで動作させるようにした本発明の定電流装
置により解決される。
逆特性の基準電圧を加算入力する増幅器を設け、該増幅
器の帰還抵抗と並列に双方向に動作するツェナーダイオ
ードを接続し、又該増幅器の出力を抵抗及びスイッチを
介して定電流制御用電流検出器の付加捲線に接続してお
き、該スイッチをオンにした場合は、定電流装置の出力
電圧が設定すべき負荷分担電圧値に等しい時は該増幅器
の出力電圧を０にし、該出力電圧が負荷分担電圧値より
所定の値以内にずれた場合は、このずれた電圧値に応じ
た電流を該付加捲線に流すようにして部分的に定電圧モ
ートで動作させ、該所定の値以上に出力電圧が変動した
場合は前記ツェナーダイオードを動作させて該付加捲線
に流れる電流をクランプし定電流モードで動作させるよ
うにし、該スイッチをオフにした場合は該定電流装置を
定電流モードで動作させるようにした本発明の定電流装
置により解決される。
本発明によれば、両端給電の場合、一方の定電流装置は
スイッチをオフとした定電流モードの定電流装置とし、
他方はスイッチをオンとした負荷分担電圧の近傍のみ定
電圧モードでそれ以外は定電流モードとした定電流装置
とし、前者で給電電流を決定し、後者で負荷分担電圧を
決定するように出来るので、給電電流のドリフトに対し
、負荷分担電圧の変動は非常に小さく出来、傾斜抵抗は
不要になり、定電流装置の高効率化小形化が実現出来る
。
スイッチをオフとした定電流モードの定電流装置とし、
他方はスイッチをオンとした負荷分担電圧の近傍のみ定
電圧モードでそれ以外は定電流モードとした定電流装置
とし、前者で給電電流を決定し、後者で負荷分担電圧を
決定するように出来るので、給電電流のドリフトに対し
、負荷分担電圧の変動は非常に小さく出来、傾斜抵抗は
不要になり、定電流装置の高効率化小形化が実現出来る
。
尚スイッチをオフすることで、負荷分担電圧の近傍を定
電圧モート′動作をさせる定電流装置を定電流モードの
定電流装置に容易に変換出来るので、定電流子−ドの定
電流装置が障害になっても、相手側の負荷分担電圧の近
傍を定電圧モード動作をさせる定電流′！Ａ置を定電流
モートの定電流装置に切り替えれば供給電流を全熱変動
なく供給することが出来る。
電圧モート′動作をさせる定電流装置を定電流モードの
定電流装置に容易に変換出来るので、定電流子−ドの定
電流装置が障害になっても、相手側の負荷分担電圧の近
傍を定電圧モード動作をさせる定電流′！Ａ置を定電流
モートの定電流装置に切り替えれば供給電流を全熱変動
なく供給することが出来る。
第１図は、本発明の実施例の定電流装置のブロック図、
第２図（Ａ）は、第１図の定電流製置を用い、一方しＪ
定電流モード、他方は負荷分担電圧の近傍を定電圧モー
トとし、両端給電を行う場合の両局の定電流装置の特性
図、（Ｂ）は、ｆ＋荷荷分型電圧近傍を定電圧モートと
する場合の、定電流制御用電流検出器の（”］’ ｊＪ
ｎ捲線に流れる電・流の特性図である。
第２図（Ａ）は、第１図の定電流製置を用い、一方しＪ
定電流モード、他方は負荷分担電圧の近傍を定電圧モー
トとし、両端給電を行う場合の両局の定電流装置の特性
図、（Ｂ）は、ｆ＋荷荷分型電圧近傍を定電圧モートと
する場合の、定電流制御用電流検出器の（”］’ ｊＪ
ｎ捲線に流れる電・流の特性図である。
図中１２゛ ば定電流制御用電流検出器、１５は均等
負荷分担制御回路、１６は反転増幅器、１７−旬月捲線
、Ｒ］〜Ｒ６は抵抗、Ｒｆば婦還１氏抗、ＲＶは可変抵
抗、ＺＤはツェナーダイオード、Ｖｒｅｆ：Ｎま基準電
圧、Ｍはメータ、ＳＷはスイッチを示し、全図を通じ同
一符号は同一機能のものを示す。
負荷分担制御回路、１６は反転増幅器、１７−旬月捲線
、Ｒ］〜Ｒ６は抵抗、Ｒｆば婦還１氏抗、ＲＶは可変抵
抗、ＺＤはツェナーダイオード、Ｖｒｅｆ：Ｎま基準電
圧、Ｍはメータ、ＳＷはスイッチを示し、全図を通じ同
一符号は同一機能のものを示す。
第１図において、第４図と異なる点は、傾斜抵抗ＲＣを
無くし、極めて高抵抗Ｒ５，Ｒ６を定電流制御用電流検
出器１２゛ の前段とアースの間に接続し、抵抗Ｒ６の
両端の電圧より出力電圧検出用電圧検出器１３を介して
出力電圧を検出するようにした点と、均等負荷分担制御
回路１５を設け、この出力゛電流を定電流制御用電流検
出器１２゛ の付加捲線１７に流ずようにした点である
。
無くし、極めて高抵抗Ｒ５，Ｒ６を定電流制御用電流検
出器１２゛ の前段とアースの間に接続し、抵抗Ｒ６の
両端の電圧より出力電圧検出用電圧検出器１３を介して
出力電圧を検出するようにした点と、均等負荷分担制御
回路１５を設け、この出力゛電流を定電流制御用電流検
出器１２゛ の付加捲線１７に流ずようにした点である
。
均等負荷分担制御回路１５の動作を説明すると、出力電
圧は出力電圧検出用電圧検出器１３にて検出され、均等
負荷分担制御回路１５に送られ、この検出された電圧は
可変抵抗ＲＶを介して、抵抗Ｒ４を介する逆特性の基準
電圧Ｖｒｅｆ ３と加算され反転増幅器１６の反転端子
に人力する。
圧は出力電圧検出用電圧検出器１３にて検出され、均等
負荷分担制御回路１５に送られ、この検出された電圧は
可変抵抗ＲＶを介して、抵抗Ｒ４を介する逆特性の基準
電圧Ｖｒｅｆ ３と加算され反転増幅器１６の反転端子
に人力する。
従って、ある設定出力電圧値に対して可変抵抗ＲＶを調
整することにより反転増幅器１６の出力をＯポルトに調
整することか出来る。
整することにより反転増幅器１６の出力をＯポルトに調
整することか出来る。
この時スイッチＳＷをオンにしておりば、この設定出力
電圧値からずれた電圧変動に対応してＩ）（抗Ｒ１を介
してイ」加持綿１７に電流（±ＩＤ）か流れる。
電圧値からずれた電圧変動に対応してＩ）（抗Ｒ１を介
してイ」加持綿１７に電流（±ＩＤ）か流れる。
定電流制御用電流検出器１２′ は全アンペアターンが
等しくなるように制御■されているので次代（１）（２
）が成立する。
等しくなるように制御■されているので次代（１）（２
）が成立する。
■ｏ −Ｎ９．−ＩＤ−ＮＤ ・・・ （１）Ｔｏ＝ｌ
ｌｏ／Ｎ＋＋ｘＴＤ・−−（２）但しＩ。は給電電流、
Ｎ Ｉ＋は給電電流側の巻数、Ｎｎ ばイｑ７Ｊｌｌ捲
綿側の巻数、ＩＤはイ」加持ｊｌｊｉｊ ｌこなかれる
電流を示す。
ｌｏ／Ｎ＋＋ｘＴＤ・−−（２）但しＩ。は給電電流、
Ｎ Ｉ＋は給電電流側の巻数、Ｎｎ ばイｑ７Ｊｌｌ捲
綿側の巻数、ＩＤはイ」加持ｊｌｊｉｊ ｌこなかれる
電流を示す。
即ち、電流ＩＤを可変することにより、給電電流Ｉｏを
制御則ることが出来る。
制御則ることが出来る。
よって第２図（Δ）に示す、システム電圧ＶＳの１／２
の均等負荷分担点Ｐの時、イ」加１査線１７に流れる電
流を第２図（Ｂ）に示す如くＯになるよう初期設定して
おくと、ＶＳ／２から変ｖＩシた電圧ΔＶに応じた電流
ＴＤがイマ］加捲線１７に流れ給電電流■。は可変する
。
の均等負荷分担点Ｐの時、イ」加１査線１７に流れる電
流を第２図（Ｂ）に示す如くＯになるよう初期設定して
おくと、ＶＳ／２から変ｖＩシた電圧ΔＶに応じた電流
ＴＤがイマ］加捲線１７に流れ給電電流■。は可変する
。
この給電電流の可変に応じて、定電流制御回路１０は給
電電流を制御し、元の給電電流即ち均等負荷分担点Ｐに
戻るよう制御する。
電電流を制御し、元の給電電流即ち均等負荷分担点Ｐに
戻るよう制御する。
面この領域の給電電流■。は次式（３）で与えられる。
但しＭは出力電圧と出力電圧検出用電圧検出器１３より
取り出した電圧との比である。
取り出した電圧との比である。
よって、Ｒｆ／ＲＶかける１／Ｒ１の植を変えることで
定電流装置のインピーダンス即ち定電圧モードの傾斜を
変えることが出来る。
定電流装置のインピーダンス即ち定電圧モードの傾斜を
変えることが出来る。
この変動電圧へ■が所定の電圧以」二の変動に対しては
、反転増幅器１６の出力電圧は両極性のツェナーダイオ
ードＺＤにてクランプされ、付加捲線１７に流れる電流
は第２図（Ｂ）に示す如く一定となり、出力電流は第２
図（Ａ）の八に示す如く、±Δ■変化した電流値Ｉ。゛
で一定となり定電流となる。
、反転増幅器１６の出力電圧は両極性のツェナーダイオ
ードＺＤにてクランプされ、付加捲線１７に流れる電流
は第２図（Ｂ）に示す如く一定となり、出力電流は第２
図（Ａ）の八に示す如く、±Δ■変化した電流値Ｉ。゛
で一定となり定電流となる。
この時の電流ＴＤ及び出力電流■。′ は次式（％式％
ここで、ツェナーダイオードＺＤを選択しクランプ電圧
■Ｚの値を小さくしておけば、電流変化ΔＩを、電流が
Ｉ′。より■。” に変化してもシステム特性に影響す
ることがないようにすることが出来る。
■Ｚの値を小さくしておけば、電流変化ΔＩを、電流が
Ｉ′。より■。” に変化してもシステム特性に影響す
ることがないようにすることが出来る。
上記説明で判るよう、出力電圧に対する出力電流の特性
は第２図（Ａ）のへのカーブとなる。
は第２図（Ａ）のへのカーブとなる。
尚反転増幅器１６の出力にはＯボルト監視用メータ間が
接続されており、均等負荷分担電圧の時、このメータＭ
の振れがＯボルトになるように可変抵抗ＲＶを調整すれ
ば、簡単に動作点Ｐに調整が出来容易に均等負荷分担が
実現出来る。
接続されており、均等負荷分担電圧の時、このメータＭ
の振れがＯボルトになるように可変抵抗ＲＶを調整すれ
ば、簡単に動作点Ｐに調整が出来容易に均等負荷分担が
実現出来る。
均等負荷分担制御回路１５のスイッチＳＷを第フとする
と、付加捲線１７に流れる電流は遮断され、定電流装置
は第２図（Ａ）のＢに示す如く略完全な定電流モードと
なる。
と、付加捲線１７に流れる電流は遮断され、定電流装置
は第２図（Ａ）のＢに示す如く略完全な定電流モードと
なる。
そこで、両端給電を行う場合はＢ局側をスイッチＳＷを
オフとした定電流モードの定電流装置とし、Ａ局側をス
イッチＳＷをオンとした第２図（Ａ）のＡに示す特性の
負荷分担電圧の近傍を定電圧モードとした定電流装置と
して使用する。
オフとした定電流モードの定電流装置とし、Ａ局側をス
イッチＳＷをオンとした第２図（Ａ）のＡに示す特性の
負荷分担電圧の近傍を定電圧モードとした定電流装置と
して使用する。
このようにすれば、Ａ局側の定電流装置のカーブ八が負
荷分担電圧を決定するように動作し、通常の動作点はＰ
点となるので、給電電流の電流変動に対して負荷分担電
圧の変動は極めて小さ〈従来の場合に比し１／１０以下
に抑圧することが可能となる。
荷分担電圧を決定するように動作し、通常の動作点はＰ
点となるので、給電電流の電流変動に対して負荷分担電
圧の変動は極めて小さ〈従来の場合に比し１／１０以下
に抑圧することが可能となる。
従って、傾斜抵抗ＲＣは不要となり定電流装置を高効率
化小形化が可能となる。
化小形化が可能となる。
又Ｂ局側の定電流装置が障害になり停止した場合はＡ局
側の定電流装置のスイッチＳＷをオフとすれば、瞬間的
には、システム特性には影響を及ぼさないΔＩだけ電流
は変化するが、すぐ、定電流モードになり、変動は殆ど
なく給電電流を供給出来る。
側の定電流装置のスイッチＳＷをオフとすれば、瞬間的
には、システム特性には影響を及ぼさないΔＩだけ電流
は変化するが、すぐ、定電流モードになり、変動は殆ど
なく給電電流を供給出来る。
尚第３図（Ａ）に示す如くＢ局側がＢに示す定電流モー
ドでＡ局側が八に示す負荷分担電圧の近傍を定電圧モー
ドで動作している場合、保守上の問題で、片方の定電流
装置例えばＡ局側を停止するとすれば、そのまま停止す
ればよく、Ｂ局側を停止する場合は、第３図（Ｂ）に示
す如くＡ局Ｂ局側共に負荷分担電圧の近傍を定電圧モー
ドにするようＢ局側の定電流装置の均等負荷分担制御回
路１５のスイッチＳＷをオンとしくこの場合は動作点は
Ｐ点故給電電流は殆ど変化しない）、次ぎに、Ａ局側の
定電流装置のスイッチＳＷをオフとすれば、第３図（Ｃ
）に示す如く、Ａ局側が給電電流を決定するようになり
、給電電流には殆ど変化がなく、次ぎにＢ局側を停止す
れば、システム特性には影響を及ぼさずに行うことが出
来る。
ドでＡ局側が八に示す負荷分担電圧の近傍を定電圧モー
ドで動作している場合、保守上の問題で、片方の定電流
装置例えばＡ局側を停止するとすれば、そのまま停止す
ればよく、Ｂ局側を停止する場合は、第３図（Ｂ）に示
す如くＡ局Ｂ局側共に負荷分担電圧の近傍を定電圧モー
ドにするようＢ局側の定電流装置の均等負荷分担制御回
路１５のスイッチＳＷをオンとしくこの場合は動作点は
Ｐ点故給電電流は殆ど変化しない）、次ぎに、Ａ局側の
定電流装置のスイッチＳＷをオフとすれば、第３図（Ｃ
）に示す如く、Ａ局側が給電電流を決定するようになり
、給電電流には殆ど変化がなく、次ぎにＢ局側を停止す
れば、システム特性には影響を及ぼさずに行うことが出
来る。
尚又定電流コンバータとしては可飽和リアクタ型Ｄ Ｃ
／Ｄ Ｃコンバータ、直列共振型Ｄ Ｃ／Ｄ Ｃコンバ
ータのいづれでも勿論よい。
／Ｄ Ｃコンバータ、直列共振型Ｄ Ｃ／Ｄ Ｃコンバ
ータのいづれでも勿論よい。
以上詳細に説明せる如く本発明によれば、給電電流のド
リフトに対し負荷分担電圧の変動を極めて小さく出来安
定な均等負荷分担が得られ又定電流装置を高効率で小形
化することが出来る効果がある。
リフトに対し負荷分担電圧の変動を極めて小さく出来安
定な均等負荷分担が得られ又定電流装置を高効率で小形
化することが出来る効果がある。
第１図は、本発明の実施例の定電流装置のブロック図、
第２図（Ａ）は、第１図の定電流装置を用い、一方は定
電流モード、他方は負荷分担電圧の近傍を定電圧モード
とし、両端給電を行う場合の両局の定電流装置の特性図
、（Ｂ）は、負荷分担電圧の近傍を定電圧モードとする
場合の、定電流制御用電流検出器の付加捲線に流れる電
流の特性図、第３図は片方の定電流装置を停止したい場
合の動作モード切り替え経過図、 第４図し才従来例の定電流装置のブロック図、第５図は
第４図の定電流装置の出力特性図、第６図は第４図の定
電流装置を用い両端給電を行なった場合の両局の定電流
装置の出力特性図である。 図において、 １〜ｎは定電流コンバータ、 １０は定電流制御回路、 １１は垂下制御回路、 １２．１２’ は定電流制御用電流検出器、１３ば出力
電圧検出用電圧検出器、 １４は海底ケーブル、 １５は均等負荷分担制御回路、 １６は反転増幅器、 １７は付加捲線、 ＶｒｅＨ、Ｖｒｅｆ ２ 、 Ｖｒｅｆ ３は基準電圧
、ＺＤはツェナーダイオード、 Ｒｆば帰還抵抗、 ＲＶは可変抵抗、 Ｒ１−Ｒ６は抵抗、 ＳＷはスイッチを示す。
電流モード、他方は負荷分担電圧の近傍を定電圧モード
とし、両端給電を行う場合の両局の定電流装置の特性図
、（Ｂ）は、負荷分担電圧の近傍を定電圧モードとする
場合の、定電流制御用電流検出器の付加捲線に流れる電
流の特性図、第３図は片方の定電流装置を停止したい場
合の動作モード切り替え経過図、 第４図し才従来例の定電流装置のブロック図、第５図は
第４図の定電流装置の出力特性図、第６図は第４図の定
電流装置を用い両端給電を行なった場合の両局の定電流
装置の出力特性図である。 図において、 １〜ｎは定電流コンバータ、 １０は定電流制御回路、 １１は垂下制御回路、 １２．１２’ は定電流制御用電流検出器、１３ば出力
電圧検出用電圧検出器、 １４は海底ケーブル、 １５は均等負荷分担制御回路、 １６は反転増幅器、 １７は付加捲線、 ＶｒｅＨ、Ｖｒｅｆ ２ 、 Ｖｒｅｆ ３は基準電圧
、ＺＤはツェナーダイオード、 Ｒｆば帰還抵抗、 ＲＶは可変抵抗、 Ｒ１−Ｒ６は抵抗、 ＳＷはスイッチを示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、海底ケーブル通信方式の両端給電方式に用いる定電
流装置において、出力電圧を検出する検出電圧と、これ
と逆特性の基準電圧を加算入力する増幅器を設け、該増
幅器の帰還抵抗と並列に双方向に動作するツェナーダイ
オードを接続し、又該増幅器の出力を抵抗及びスイッチ
を介して定電流制御用電流検出器の付加捲線に接続して
なることを特徴とする定電流装置。 ２、特許請求の範囲第１項記載の定電流装置において、
スイッチをオンにした場合は、定電流装置の出力電圧が
設定すべき負荷分担電圧値に等しい時は該増幅器の出力
電圧を０にし、該出力電圧が負荷分担電圧値より所定の
値以内にずれた場合は、このずれた電圧値に応じた電流
を該付加捲線に流すようにして部分的に定電圧モードで
動作させ、該所定の値以上に出力電圧が変動した場合は
前記ツェナーダイオードを動作させて該付加捲線に流れ
る電流をクランプし定電流モードで動作させるようにし
、該スイッチをオフにした場合は該定電流装置を定電流
モードで動作させるようにしたことを特徴とする定電流
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20221984A JPS6180313A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 定電流装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20221984A JPS6180313A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 定電流装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6180313A true JPS6180313A (ja) | 1986-04-23 |
Family
ID=16453930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20221984A Pending JPS6180313A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 定電流装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6180313A (ja) |
-
1984
- 1984-09-27 JP JP20221984A patent/JPS6180313A/ja active Pending
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