JPS6154224A - 廃ガスから窒素酸化物および硫黄酸化物を除去する方法 - Google Patents
廃ガスから窒素酸化物および硫黄酸化物を除去する方法Info
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- JPS6154224A JPS6154224A JP60177059A JP17705985A JPS6154224A JP S6154224 A JPS6154224 A JP S6154224A JP 60177059 A JP60177059 A JP 60177059A JP 17705985 A JP17705985 A JP 17705985A JP S6154224 A JPS6154224 A JP S6154224A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石灰、カセイソーダ、アンモニアあるいは他の
薬剤を使用することなく廃ガスから窒素酸化物と硫黄酸
化物とを同時に除去することを可能ならしめる方法に関
する。
薬剤を使用することなく廃ガスから窒素酸化物と硫黄酸
化物とを同時に除去することを可能ならしめる方法に関
する。
分離された窒素酸化物は酸素含有ガス、好ましくは空気
酸素を用いて二酸化硫黄を酸化するときの触媒として役
立つ。この有害物質からは最終的には有用な硝酸および
硫酸が生じる。
酸素を用いて二酸化硫黄を酸化するときの触媒として役
立つ。この有害物質からは最終的には有用な硝酸および
硫酸が生じる。
本発明による方法の利点を説明するため、−例として、
燃料として発熱量が４５００ ＫｃａＡ／に９以上の、
塩分を含む褐炭を使用する発電所の煙道ガスの浄化につ
いて述べる。
燃料として発熱量が４５００ ＫｃａＡ／に９以上の、
塩分を含む褐炭を使用する発電所の煙道ガスの浄化につ
いて述べる。
このような発電所で下記のような煙道ガスが発生するも
のと仮定する。なお、ＮＯｘのＸは１または２を意味す
る。
のと仮定する。なお、ＮＯｘのＸは１または２を意味す
る。
煙道ガス量 １時間当り１００万ＭＮＯｘ含有濃度
（Ｎｏ２として計算） １．４：ｌ’／冒（約７００ ｐｐｍ ）Ｓ０２含有濃
度 １２．６ ｆ／ｈｈｉ’ （約４３００ｐｐｍ）こ
こでｔ ｐｐｍとは１００万容量部について１容量部と
理解されたい。
（Ｎｏ２として計算） １．４：ｌ’／冒（約７００ ｐｐｍ ）Ｓ０２含有濃
度 １２．６ ｆ／ｈｈｉ’ （約４３００ｐｐｍ）こ
こでｔ ｐｐｍとは１００万容量部について１容量部と
理解されたい。
本発明によれば有害ガスの量を下記の数値以下まで低減
することができる。
することができる。
５ｏ２０．１？／Ｎｍ’ （約３４ ｐｐｍ ）ＮＯ
ｘ ０．２Ｐ／Ｎｍ （約１０１００ｐｐ年間平
均の水温が１５℃の冷却水が利用可能と仮定すれば、煙
道ガス浄化のだめの必要動力は次の通りとなる。
ｘ ０．２Ｐ／Ｎｍ （約１０１００ｐｐ年間平
均の水温が１５℃の冷却水が利用可能と仮定すれば、煙
道ガス浄化のだめの必要動力は次の通りとなる。
電気エネルギー： その発電所で生産されるエネルギー
の３ チ以下、。
の３ チ以下、。
本方法中の酸濃縮
工程に必要な熱量：その発電所で燃焼される石炭の２％
以下 の消費量に相当する 量。
以下 の消費量に相当する 量。
本発明の方法に従って利得される硝酸（濃度３０％以上
）および硫酸（濃度７５チ以上）を、たとえば、肥料工
場で利用することができるとすれば、利得される酸の価
格は上記の動力のコストをカバーする。本発明による方
法を実施するために必要な投資費用はその発電所のため
の投資費用の４分の１以下である。
）および硫酸（濃度７５チ以上）を、たとえば、肥料工
場で利用することができるとすれば、利得される酸の価
格は上記の動力のコストをカバーする。本発明による方
法を実施するために必要な投資費用はその発電所のため
の投資費用の４分の１以下である。
煙道ガスから窒素酸化物を除去する方法として、まだ熱
い煙道ガスをその熱が完全に消費されてしまう前にアン
モニアと混合しそしてこれを触媒上に導き、窒素酸化物
を窒素へ還元する方法が公知となっている。この方法の
欠点はアンモニアのだめの費用を要することおよび触媒
の有効寿命が限定されていることである。塩分を含んで
いる石炭の場合では、燃焼室内で塩分が蒸発し、これが
触媒を汚染するエーロゾルを形成する。煙道ガスの浄化
にドライまたはウェットの状態でアンモニアを使用する
方法のいま１つの欠点は硫酸アンモニウムエーロゾルお
よびその他の塩エーロゾルが形成されることである。こ
のようなエーロゾルは大きな費用をかけても完全には分
離し得ない。浄化された煙道ガスと共にこのようなエー
ロゾルが大気中に放出されると、大気中のダスト形成を
促進しそしてスモッグの発生によって自然の太陽光線が
弱められることとなる。
い煙道ガスをその熱が完全に消費されてしまう前にアン
モニアと混合しそしてこれを触媒上に導き、窒素酸化物
を窒素へ還元する方法が公知となっている。この方法の
欠点はアンモニアのだめの費用を要することおよび触媒
の有効寿命が限定されていることである。塩分を含んで
いる石炭の場合では、燃焼室内で塩分が蒸発し、これが
触媒を汚染するエーロゾルを形成する。煙道ガスの浄化
にドライまたはウェットの状態でアンモニアを使用する
方法のいま１つの欠点は硫酸アンモニウムエーロゾルお
よびその他の塩エーロゾルが形成されることである。こ
のようなエーロゾルは大きな費用をかけても完全には分
離し得ない。浄化された煙道ガスと共にこのようなエー
ロゾルが大気中に放出されると、大気中のダスト形成を
促進しそしてスモッグの発生によって自然の太陽光線が
弱められることとなる。
従来技術の場合とは逆に、本発明による方法の場合では
、運転コストは煙道ガスのＮＯｘの含有濃度が高くなる
ほど低下する。したがって、ＮＯｘの発生を低減するた
めなんらかの特別な燃焼技術上の手段を講じる必要はな
くなる。
、運転コストは煙道ガスのＮＯｘの含有濃度が高くなる
ほど低下する。したがって、ＮＯｘの発生を低減するた
めなんらかの特別な燃焼技術上の手段を講じる必要はな
くなる。
煙道ガス中では窒素酸化物はその大部分が非常に吸収性
の悪いＮｏ として存在する。オゾンを使用してＮＯを
ＮＯ□に変換しそして、たとえば、アンモニアアルカリ
性流体を用いて吸収させることは公知である。しかし、
オゾンの生産に大きなコストを要すると共に、前記した
ようなエーロゾルの発生が不可避であるという欠点があ
る。
の悪いＮｏ として存在する。オゾンを使用してＮＯを
ＮＯ□に変換しそして、たとえば、アンモニアアルカリ
性流体を用いて吸収させることは公知である。しかし、
オゾンの生産に大きなコストを要すると共に、前記した
ようなエーロゾルの発生が不可避であるという欠点があ
る。
空気汚染防止のための努力の結果として、Ｓ０２を約１
容量チ含有している廃ガスからＳ０２とＮｏＸを分離す
るための方法として窒素酸化物−硫酸法が最近提案され
た。この方法についてのこれまでの検討が本願発明の出
発の基盤となっており、下記の文献はそれら従来技術を
示すものである： 一ファツテインガー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇｅｒ ＋
ｖ、 ）、−ｆロック・ブリット・サルファー・コープ
（Ｐｒｏｃ、 Ｂｒ１ｔ、 ５ｕｌｐｈｅｒ Ｃｏｒｐ
、 ） ＋サード・インド・ニンフ・ファート（３ｒｄ
Ｉｌｔ、 Ｃｏｎｆ、 Ｆｅｒｔ、 ） ＋ロンドン、
１９７９年１１月、ペーパー２６ （Ｐａｐｅｒ ＸＸ
ＶＩ ）−ブランケンシュタイン、カー（Ｂｌａｎｋｅ
ｎｓｔｅｉｎ。
容量チ含有している廃ガスからＳ０２とＮｏＸを分離す
るための方法として窒素酸化物−硫酸法が最近提案され
た。この方法についてのこれまでの検討が本願発明の出
発の基盤となっており、下記の文献はそれら従来技術を
示すものである： 一ファツテインガー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇｅｒ ＋
ｖ、 ）、−ｆロック・ブリット・サルファー・コープ
（Ｐｒｏｃ、 Ｂｒ１ｔ、 ５ｕｌｐｈｅｒ Ｃｏｒｐ
、 ） ＋サード・インド・ニンフ・ファート（３ｒｄ
Ｉｌｔ、 Ｃｏｎｆ、 Ｆｅｒｔ、 ） ＋ロンドン、
１９７９年１１月、ペーパー２６ （Ｐａｐｅｒ ＸＸ
ＶＩ ）−ブランケンシュタイン、カー（Ｂｌａｎｋｅ
ｎｓｔｅｉｎ。
Ｋ、）、ノイマン、ゲー・ニー（Ｎｅｗｍａｎｎ 。
Ｇ、 Ｅ、 ） 、ウー・ベー・アー（Ｕ、 Ｂ、 Ａ
、）。
、）。
エフおよびニーの雑文（Ｆ ｕｎｄ Ｅ Ｂｅｒｉｃｈ
ｔ）第１０４０３３１１号、１９８０年６月−ザンダー
、ウー（５ａｎｄｅｒ 、 Ｕ−） 、ファッテインガ
ー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇｅｒ 、 Ｖ、 ） ＋ヒ
エム・イング・テヒン（Ｃｈｅｍ、 Ｉｎｇ、 Ｔｅｃ
ｈｎ、 ） ＋５５ （１９８３年）第８号、６０１／
６０７負−ファツテインガー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇ
ｅｒ 。
ｔ）第１０４０３３１１号、１９８０年６月−ザンダー
、ウー（５ａｎｄｅｒ 、 Ｕ−） 、ファッテインガ
ー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇｅｒ 、 Ｖ、 ） ＋ヒ
エム・イング・テヒン（Ｃｈｅｍ、 Ｉｎｇ、 Ｔｅｃ
ｈｎ、 ） ＋５５ （１９８３年）第８号、６０１／
６０７負−ファツテインガー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇ
ｅｒ 。
■、）、チバーガイギ・コーポレーション（ＣＩ Ｂ
Ａ−ＧＥ Ｉ ＧＹ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ ） 、
米国特許第４１４８８６８号（１９７９年） −ファツテインガー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇｅｒ ＋
Ｖ、）、チバーガイギ・コーポレーション（ＣＩＢＡ−
ＧＥＩＧＹ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ） 、米国特許第
４２４２３２１号（１９８０年） −ウルマンス・エンツイクロペデイエ・デル・テヒニシ
エン・ヒエミー（Ｕｌ １ｍａｎｎｓ Ｅｎｚｙ −ｋ
ｌｏｐａｄｉｅ ｄｅｒ ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ Ｃ
ｈｅｍｉｅ ） 。
Ａ−ＧＥ Ｉ ＧＹ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ ） 、
米国特許第４１４８８６８号（１９７９年） −ファツテインガー、ファウ（Ｆａｔｔｉｎｇｅｒ ＋
Ｖ、）、チバーガイギ・コーポレーション（ＣＩＢＡ−
ＧＥＩＧＹ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ） 、米国特許第
４２４２３２１号（１９８０年） −ウルマンス・エンツイクロペデイエ・デル・テヒニシ
エン・ヒエミー（Ｕｌ １ｍａｎｎｓ Ｅｎｚｙ −ｋ
ｌｏｐａｄｉｅ ｄｅｒ ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ Ｃ
ｈｅｍｉｅ ） 。
４゜、改訂増補版、フエアラーク・ヒエミー （Ｖｅｒ
ｌａｇ Ｃｈｅｍｉｅ） 、ゲアインハイム（Ｗｅｉｎ
ｈｅｉｍ） ｒ第２１巻（１９８２年）。
ｌａｇ Ｃｈｅｍｉｅ） 、ゲアインハイム（Ｗｅｉｎ
ｈｅｉｍ） ｒ第２１巻（１９８２年）。
１４８頁。
発電所から出る煙道ガスはほとんどがｓ０２濃度がほん
の０，０２乃至０．５容量係程度にすぎず、これまでは
窒素酸化物−硫酸法装置系での処理が可能になるにはＳ
Ｏ２濃度がもつと高くなければならないと考えられてい
た。さらに、当技術分野では望素酸化物−硫酸法はＮＯ
ｘ損失によって大気汚染を惹起するという意見が存在し
ている。
の０，０２乃至０．５容量係程度にすぎず、これまでは
窒素酸化物−硫酸法装置系での処理が可能になるにはＳ
Ｏ２濃度がもつと高くなければならないと考えられてい
た。さらに、当技術分野では望素酸化物−硫酸法はＮＯ
ｘ損失によって大気汚染を惹起するという意見が存在し
ている。
発電所から出る廃ガス処理のために公知の窒素酸化物−
硫酸法が使用されない主な理由は脱窒塔内で遊離された
ＮＯの酸化のための滞留時間が長いことである。すなわ
ち窒素酸化物吸収の前提となっているのは適当な°Ｎｏ
：Ｎ０２の比である。
硫酸法が使用されない主な理由は脱窒塔内で遊離された
ＮＯの酸化のための滞留時間が長いことである。すなわ
ち窒素酸化物吸収の前提となっているのは適当な°Ｎｏ
：Ｎ０２の比である。
しかしてここに本発明によって、次のような方法によれ
ば窒素酸化物−硫酸法装置系を煙道ガスＮｍ’／秒轟り
２５ｉ、Ｊ：り小さい必要反応空間容積で運転すること
が可能となることが見出された。すなわち、装置系内に
導入されてくる廃ガスの窒素酸化物分の半分以上を吸収
しそして続いて窒素酸化物含有流体を脱離にかけ、この
際 ａ）遊離された窒素酸化物を酸素含有ガスと混合して比
較的窒素酸化物と酸素とに富んだガスをつくり、この中
で一酸化窒素を二酸化窒素へ酸化し、そして生じた二酸
化窒素および／またはそれから製造された硝酸ならびに
一酸化窒素の残分を被処理廃ガスの主流内に導入しくた
だし、装置系内へ導入される四価または五価の窒素−酸
素化合物のモル量は、それと共に導入される一酸化窒素
のモル量よりも大きい。）、そして ｂ）少なくとも部分的に窒素酸化物が除去された流体ま
たはその主量を脱離装置通過後主廃ガス流のガス処理塔
の１つまたはそれ以上へ返送するのである。
ば窒素酸化物−硫酸法装置系を煙道ガスＮｍ’／秒轟り
２５ｉ、Ｊ：り小さい必要反応空間容積で運転すること
が可能となることが見出された。すなわち、装置系内に
導入されてくる廃ガスの窒素酸化物分の半分以上を吸収
しそして続いて窒素酸化物含有流体を脱離にかけ、この
際 ａ）遊離された窒素酸化物を酸素含有ガスと混合して比
較的窒素酸化物と酸素とに富んだガスをつくり、この中
で一酸化窒素を二酸化窒素へ酸化し、そして生じた二酸
化窒素および／またはそれから製造された硝酸ならびに
一酸化窒素の残分を被処理廃ガスの主流内に導入しくた
だし、装置系内へ導入される四価または五価の窒素−酸
素化合物のモル量は、それと共に導入される一酸化窒素
のモル量よりも大きい。）、そして ｂ）少なくとも部分的に窒素酸化物が除去された流体ま
たはその主量を脱離装置通過後主廃ガス流のガス処理塔
の１つまたはそれ以上へ返送するのである。
部分的または完全に窒素化合物が除去された酸は装置系
内の第１段へ案内してもよいし、あるいはまた全部また
は一部分を装置系の最終段のＮＯｘ吸収塔の１つ（ある
いは複数のＮＯｘ吸収塔）内へ案内してもよい。この２
つの流体返送方式を相互に組合わせてもよい。
内の第１段へ案内してもよいし、あるいはまた全部また
は一部分を装置系の最終段のＮＯｘ吸収塔の１つ（ある
いは複数のＮＯｘ吸収塔）内へ案内してもよい。この２
つの流体返送方式を相互に組合わせてもよい。
ＮＯｘ脱離の目的のために酸は加熱および／または水も
しくは弱酸で希釈されているから、脱窒されたあるいは
部分的に脱窒された酸がＮＯｘ吸収塔に到達する前に酸
濃縮および／または酸冷却を実施するのが有利でおる。
しくは弱酸で希釈されているから、脱窒されたあるいは
部分的に脱窒された酸がＮＯｘ吸収塔に到達する前に酸
濃縮および／または酸冷却を実施するのが有利でおる。
廃ガス流処理の際には、Ｓ０２吸収の前段で、蛸醒が脱
窒またはＳＯ２吸収の回路内へ、ＮＯｘ吸収のために最
適なＮｏ ： Ｎｏ２比を与えるような量で添加される
。このような硝酸の添加は新規ではなく、たとえば、米
国特許第 ４２４２°３２１号明細書に記載されている。
窒またはＳＯ２吸収の回路内へ、ＮＯｘ吸収のために最
適なＮｏ ： Ｎｏ２比を与えるような量で添加される
。このような硝酸の添加は新規ではなく、たとえば、米
国特許第 ４２４２°３２１号明細書に記載されている。
さらに、本発明によって吸収を３０℃以下の温度で実施
すると驚くべきほどに優秀な吸収効率が達成され且つ吸
収酸の含硝硫酸濃度が比較的高い場合でも運転可能であ
ることが見出された。これによって、循環酸の温度を好
ましくは２０℃、１５℃あるいはさらに１０℃以下１で
間接的熱交換で下げる冷却源を生み出すためにヒートポ
ンプ（冷却装置）を使用することが可能となる。この方
法は吸収室を過度に拡大するよりもはるかにコスト的に
有利である。
すると驚くべきほどに優秀な吸収効率が達成され且つ吸
収酸の含硝硫酸濃度が比較的高い場合でも運転可能であ
ることが見出された。これによって、循環酸の温度を好
ましくは２０℃、１５℃あるいはさらに１０℃以下１で
間接的熱交換で下げる冷却源を生み出すためにヒートポ
ンプ（冷却装置）を使用することが可能となる。この方
法は吸収室を過度に拡大するよりもはるかにコスト的に
有利である。
本発明の方法の従来法との重大な相違点は脱窒が低い酸
譲度で行なわれるという点である。硫酸濃度が７３係以
下あるいはさらに７０％以下の低濃度であるため、発電
所煙道ガスの低いＳＯ２ｇ度でも十分な酸脱窒が実施可
能となる。主ガス流中に設けられる脱窒塔は、この場合
、ガスと酸とが上流になるように運転するのが有利であ
る。
譲度で行なわれるという点である。硫酸濃度が７３係以
下あるいはさらに７０％以下の低濃度であるため、発電
所煙道ガスの低いＳＯ２ｇ度でも十分な酸脱窒が実施可
能となる。主ガス流中に設けられる脱窒塔は、この場合
、ガスと酸とが上流になるように運転するのが有利であ
る。
主ガス流内の粗脱窒の流出的は二酸化硫黄の分流が通過
する塔に樽いて、そこで間接加熱と精密脱窒にかけるこ
とができる。
する塔に樽いて、そこで間接加熱と精密脱窒にかけるこ
とができる。
さらに、含酸脱窒を主ガス流の外部で実施しそして空気
流および／またはｓｏ２含有ガス分流を脱窒装置を通過
するよう案内することも可能である。必要な場合には、
空気流またはＳＯ□ガス流を加熱して窒素酸化物の放逐
を促進することもできる。
流および／またはｓｏ２含有ガス分流を脱窒装置を通過
するよう案内することも可能である。必要な場合には、
空気流またはＳＯ□ガス流を加熱して窒素酸化物の放逐
を促進することもできる。
ニトロシル硫酸として硫酸内に溶解されている窒素酸化
物の蒸気圧が硝酸の添加によって大幅に高められること
は公知である。したがって、必要な場合には、酸脱窒を
硝酸の添加によって実質的に促進することができる。
物の蒸気圧が硝酸の添加によって大幅に高められること
は公知である。したがって、必要な場合には、酸脱窒を
硝酸の添加によって実質的に促進することができる。
本発明の方法によれば、このために必要な硝酸は窒素酸
化物から生成され、そして脱窒装置１’ｉから窒素酸化
物の形でプロセスへ返還される。
化物から生成され、そして脱窒装置１’ｉから窒素酸化
物の形でプロセスへ返還される。
脱窒された酸がＮＯｘ吸収段へ到達する前に、その酸を
濃縮塔へ案内して良好な吸収に必要な濃度（７３乃至７
６％Ｈ２Ｓｏ、 ）まで濃度を高めることができる。濃
縮塔から出るこの熱い酸はＮＯｘ吸収段の低温流出ガス
の加熱のために有利に使用することができる。
濃縮塔へ案内して良好な吸収に必要な濃度（７３乃至７
６％Ｈ２Ｓｏ、 ）まで濃度を高めることができる。濃
縮塔から出るこの熱い酸はＮＯｘ吸収段の低温流出ガス
の加熱のために有利に使用することができる。
相対湿度が非常に低いこの予熱されたガスは、それが湿
潤状態となるおそれなしに、壁造りの煙突へ導くことが
できる。
潤状態となるおそれなしに、壁造りの煙突へ導くことが
できる。
公知の窒素酸化物−硫酸法に対する本発明の方法の利点
は、浄化されるべき廃ガスの有するＳＯ３Ｍ度が低くな
ればなるほどそしてＮＯｘ濃度が高くなればなるほどよ
り顕著となる。ＳＯ２濃度はＯ，ｌ’！容量チ以下であ
るのが好ましく、ＮＯｘ濃度は１００ ｐｐｍ以上であ
るのが好ましい。
は、浄化されるべき廃ガスの有するＳＯ３Ｍ度が低くな
ればなるほどそしてＮＯｘ濃度が高くなればなるほどよ
り顕著となる。ＳＯ２濃度はＯ，ｌ’！容量チ以下であ
るのが好ましく、ＮＯｘ濃度は１００ ｐｐｍ以上であ
るのが好ましい。
以下、本発明を添付図面に基づき実施例によってさらに
詳細に説明する。
詳細に説明する。
第１図は各処理段が直列接続されたガス促浄塔内での廃
ガスの処理を示し、このガス洗浄塔は下記の機能を有す
る： ガス冷却、 酸脱窒、 ＳＯ２吸収。
ガスの処理を示し、このガス洗浄塔は下記の機能を有す
る： ガス冷却、 酸脱窒、 ＳＯ２吸収。
１次ＮＯｘ吸収、 ２次ＮＯＸ吸収、 および清浄ガス
加熱。
加熱。
各処理段の前後におけるＳＯ２，ＮＯｘ 、 Ｈ２Ｏの
濃度およびガス温度を次表にまとめて示す。
濃度およびガス温度を次表にまとめて示す。
各処理室には酸循環路が設けられており、ポンプ４で酸
が循環される。１は被処理ガス入口であり、９はガス送
りベンチレータである。各ガス処理室間は連結管２で連
絡されており、浄化されたガスは清浄ガス出口３から排
出される。すべてのガス処理室には充填物層５が存在し
ている。第１図に示されているように、各酸処理段には
酸冷却器６が設けられておす、酸温度を上記の表に示し
たガス温度まで冷却する。酸は酸噴霧装置７によって各
処理室内へ噴霧される。
が循環される。１は被処理ガス入口であり、９はガス送
りベンチレータである。各ガス処理室間は連結管２で連
絡されており、浄化されたガスは清浄ガス出口３から排
出される。すべてのガス処理室には充填物層５が存在し
ている。第１図に示されているように、各酸処理段には
酸冷却器６が設けられておす、酸温度を上記の表に示し
たガス温度まで冷却する。酸は酸噴霧装置７によって各
処理室内へ噴霧される。
各処理室の下部は酸溜め８となっている。
充填物層５の充填物は３００ ｍ’／ｌｒ？以上の表面
積を有する。反応空間のガスＩ Ｎｒｒ？／秒当りの所
要容積は脱窒段の場合が３ ｍ’以下、ＳＯ２吸収段が
４ｍ以下、１次ＮＯｘ吸収段が４ ｍ’以下、２次ＮＯ
ｘ吸収段が１２ｍ”以下でアリ、そして清浄ガス加熱の
ために必要な容積は１．５Ｒ以下である。
積を有する。反応空間のガスＩ Ｎｒｒ？／秒当りの所
要容積は脱窒段の場合が３ ｍ’以下、ＳＯ２吸収段が
４ｍ以下、１次ＮＯｘ吸収段が４ ｍ’以下、２次ＮＯ
ｘ吸収段が１２ｍ”以下でアリ、そして清浄ガス加熱の
ために必要な容積は１．５Ｒ以下である。
通常の窒素酸化物−硫酸法装置系の場合と同様に酸脱窒
段とＮＯｘ吸収段との間には酸交換段が存在する。含硝
硫酸を分離された、ＮＯｘ吸収段へ流入する酸をここで
は“返送“の酸と呼び、ＮＯｘが負荷されている酸を１
１給送′の酸と呼ぶ。ＳＯ□吸収段で連続的に生成され
る硫酸は給送の酸に付加混合される。
段とＮＯｘ吸収段との間には酸交換段が存在する。含硝
硫酸を分離された、ＮＯｘ吸収段へ流入する酸をここで
は“返送“の酸と呼び、ＮＯｘが負荷されている酸を１
１給送′の酸と呼ぶ。ＳＯ□吸収段で連続的に生成され
る硫酸は給送の酸に付加混合される。
ＮＯｘ吸収段で強冷却されるため、酸中の含硝硫酸の濃
度は高くなる。ＨＮＯ３当量で表現すると、給送の酸の
含硝硫酸濃度は２００２ＨＮＯ３／を以上である。この
高い含硝硫酸濃度のお蔭で少ない給送量または返送量で
の稼働運転が可能となる。図示した実施例の場合でば５
００ Ｓ’／Ｎｍ’被処理ガスより少ない量で十分であ
る。
度は高くなる。ＨＮＯ３当量で表現すると、給送の酸の
含硝硫酸濃度は２００２ＨＮＯ３／を以上である。この
高い含硝硫酸濃度のお蔭で少ない給送量または返送量で
の稼働運転が可能となる。図示した実施例の場合でば５
００ Ｓ’／Ｎｍ’被処理ガスより少ない量で十分であ
る。
主ガス流の全処理室は低温であるから、適当な作動物質
の選択の問題が簡単となる。ガス冷却段と清浄ガス加熱
段との間の大きな処理空間全領域に亘って４０℃以上の
温度の箇所はどこにもない。
の選択の問題が簡単となる。ガス冷却段と清浄ガス加熱
段との間の大きな処理空間全領域に亘って４０℃以上の
温度の箇所はどこにもない。
第２図は給送酸の処理を示す。加熱器２０の中で給送酸
は約６０℃の温度まで加熱されそしてＮＯｘストリッパ
ー２２へ案内される。
は約６０℃の温度まで加熱されそしてＮＯｘストリッパ
ー２２へ案内される。
酸返送−処理段からの排出空気が導管４１およびベンチ
レータ２１を介してＮＯｘストリッパー２２を通過案内
される。この空気は実質的に軽度に汚染された空気であ
り、ストリッパー２２の中でＮＯｘの富化をうける。酸
化室２４ａの中でＮＯの主量はＮＯ２へ変換される。
レータ２１を介してＮＯｘストリッパー２２を通過案内
される。この空気は実質的に軽度に汚染された空気であ
り、ストリッパー２２の中でＮＯｘの富化をうける。酸
化室２４ａの中でＮＯの主量はＮＯ２へ変換される。
このガスは次にＨＮＯ３吸収器２５に入る。吸収器２５
には循環ポンプ２６と敵冷却器２７とが設けられている
。導管２８ａばＨＮＯｌを脱窒段へ送るためのものであ
る。
には循環ポンプ２６と敵冷却器２７とが設けられている
。導管２８ａばＨＮＯｌを脱窒段へ送るためのものであ
る。
導管２８ｂは生成された）ＩＮＯ３過剰分を取り出すだ
めのものである。Ｎｏ よりもＮＯ２を多く含有してい
るガス流は導管２９を介して酸脱窒段へ送られる。
めのものである。Ｎｏ よりもＮＯ２を多く含有してい
るガス流は導管２９を介して酸脱窒段へ送られる。
第３図は返送の酸の処理を示す。
脱窒段から出た返送の酸は加熱器３０に入り、そこで８
０℃まで加熱される。そして次に精密脱窒塔３２を通過
する。導管３１ａと３１ｂとはこの精密脱窒塔をＳｏ２
含有ガスで洗滌するために使用される。全廃ガス量の約
５％をこの塔へ案内して通過させれば十分である。
０℃まで加熱される。そして次に精密脱窒塔３２を通過
する。導管３１ａと３１ｂとはこの精密脱窒塔をＳｏ２
含有ガスで洗滌するために使用される。全廃ガス量の約
５％をこの塔へ案内して通過させれば十分である。
次に返送の酸はＳ０２ストリツパー３３に入りそしてこ
のあと濃縮塔３４の循環路に入る。
のあと濃縮塔３４の循環路に入る。
３９はこの濃縮塔の循環ポンプであり、３５は酸加熱器
である、約７５φのＨ２ＳＯ，濃度まで濃縮された酸は
導管３６を介して清浄ガス加熱器の循環路に入る。濃縮
塔３４からの水蒸気含有空気は導管３７を全して蒸気凝
縮器３８に案内される。この凝縮器は冷却器４０付きの
酸循環路を有している。連続的に沈降してくる凝縮物は
導管４２を通って導出される。乾燥された空気はＳ０２
ストリツパー３３に案内され、この中でストリップエヤ
ーとして利用され、しかるのち導管４１を通じてベンチ
レータ２１の吸引側へ案内される（第２図１照）。
である、約７５φのＨ２ＳＯ，濃度まで濃縮された酸は
導管３６を介して清浄ガス加熱器の循環路に入る。濃縮
塔３４からの水蒸気含有空気は導管３７を全して蒸気凝
縮器３８に案内される。この凝縮器は冷却器４０付きの
酸循環路を有している。連続的に沈降してくる凝縮物は
導管４２を通って導出される。乾燥された空気はＳ０２
ストリツパー３３に案内され、この中でストリップエヤ
ーとして利用され、しかるのち導管４１を通じてベンチ
レータ２１の吸引側へ案内される（第２図１照）。
第１図は本発明によるガス洗浄装置内での処理工程を説
明するための図である。 第２図は給送される酸の処理を示す図である。 第３図は返送される酸の処理を示す図である。 〔主要部材の符号の説明〕 １・・・被処理ガス人口 ３・・・清浄ガス出口５・・
・充填物層 ６・・・酸冷却器７・・・酸噴霧装
置 ２２・・・ＮＯｘストリッパー ２５・・・）（Ｎｏ３吸収器 ３２・・・精密脱窒塔３
３・・・ＳＯ２ストリッパー ３４・・・濃縮器 ３８・・・蒸気凝縮器量 願
人 ： チバーガイギ アクチェンゲゼルシャフト
明するための図である。 第２図は給送される酸の処理を示す図である。 第３図は返送される酸の処理を示す図である。 〔主要部材の符号の説明〕 １・・・被処理ガス人口 ３・・・清浄ガス出口５・・
・充填物層 ６・・・酸冷却器７・・・酸噴霧装
置 ２２・・・ＮＯｘストリッパー ２５・・・）（Ｎｏ３吸収器 ３２・・・精密脱窒塔３
３・・・ＳＯ２ストリッパー ３４・・・濃縮器 ３８・・・蒸気凝縮器量 願
人 ： チバーガイギ アクチェンゲゼルシャフト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、廃ガスから窒素酸化物および硫黄酸化物を除去する
方法、特に発電所の煙道ガスから、有用な窒素化合物お
よび硫黄化合物を利得しながら硫酸を製造するための改
変された窒素酸化物法によつて窒素酸化物および硫黄酸
化物を除去する方法において、その方法工程に導入され
る廃ガスの窒素酸化物分の半分以上を吸収しそして窒素
酸化物を含有する流体を次に脱離にかけ、この際に、 ａ）遊離された窒素酸化物を酸素含有ガスと混合して比
較的窒素酸化物と酸素とに富んだガスとなし、この中で
一酸化窒素を二酸化窒素へ酸化し、そして生じた二酸化
窒素および／またはそれから製造された硝酸ならびに一
酸化窒素の残分を被処理廃ガスの主流の中に導入し（た
だし、装置系内へ導入される四価と五価の窒素−酸素化
合物のモル量はそれと共に導入される一酸化窒素の量よ
りも大きい。）、そして、 ｂ）少なくとも部分的に窒素酸化物が分離された流体ま
たはその主量を脱離装置通過後主廃ガス流のガス処理塔
の１つまたはそれ以上へ返送することを特徴とする方法
。 ２、廃ガスの窒素酸化物が硫酸の中に吸収されることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、吸収流体の温度が３０℃以下であることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 ４、酸脱窒段における硫酸濃度が７３容量％以下である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５、廃ガスと脱窒の酸とが窒素酸化物法の脱窒工程段を
並流の形で通過することを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の方法。 ６、窒素酸化物法の脱窒工程段で予備脱窒された酸を精
密脱窒および／または濃縮の処理にかけることを特徴と
する特許請求の範囲第１項または第５項に記載の方法。 ７、精密脱窒および／または濃縮の処理段から出た酸を
窒素酸化物吸収段から導出された冷ガスの加熱のために
使用することを特徴とする特許請求の範囲第６項に記載
の方法。 ８、二酸化硫黄の含有濃度が０．８容量％以下の廃ガス
を浄化することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載の方法。 ９、窒素酸化物の含有濃度が１００ｐｐｍ以上である廃
ガスを浄化することを特徴とする特許請求の範囲第１項
または第８項に記載の方法。 １０、ガス冷却段、酸脱窒段、二酸化硫黄吸収段、第１
窒素酸化物吸収段、第２窒素酸化物吸収段および清浄ガ
ス加熱段が直列接続されたガス洗浄装置を用いて特許請
求の範囲第１項に記載の方法を実施するための装置にお
いて、窒素酸化物吸収段から導出された窒素酸化物含有
流体を脱離処理するための、該窒素酸化物含有流体のた
めの加熱器（２０）を含む装置と、酸素含有ガスのため
のベンチレータ（２１）を有する導管（４１）を具備し
た窒素酸化物ストリッパー（２２）と、導管を介して該
ストリッパーと連結された酸化室（２４ａ）、（この酸
化室からは硝酸吸収器（２５）まで導管がのびておりそ
して該硝酸吸収器にはその循環路のところに循環ポンプ
（２６）と酸冷却器（２７）とが配備されている。）と
、廃ガス処理の酸脱窒段へ硝酸を案内するための導管（
２８ａ）と、製造された過剰の硝酸を取り出すための導
管（２８ｂ）と、導管を介して前記硝酸吸収器と連結さ
れた第２の酸化室（２４ｂ）と、優勢的に二酸化窒素を
含有している窒素酸化物ガスを廃ガス処理の酸脱窒段へ
案内するための導管（２９）とを含むことを特徴とする
装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH8371/84-4 | 1984-08-13 | ||
| CH387184 | 1984-08-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6154224A true JPS6154224A (ja) | 1986-03-18 |
Family
ID=4265274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60177059A Pending JPS6154224A (ja) | 1984-08-13 | 1985-08-13 | 廃ガスから窒素酸化物および硫黄酸化物を除去する方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0174907A3 (ja) |
| JP (1) | JPS6154224A (ja) |
| CA (1) | CA1293359C (ja) |
| DD (1) | DD237117A5 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3717835A1 (de) * | 1987-05-27 | 1988-12-08 | Bayer Antwerpen Nv | Verfahren zur no-rueckgewinnung aus dem bei der ammoniumnitritherstellung anfallenden abgas |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4148868A (en) * | 1975-03-10 | 1979-04-10 | Ciba-Geigy Corporation | Process for separating SO2 from a current of gas containing the same |
| DE2830214A1 (de) * | 1977-07-21 | 1979-02-08 | Ciba Geigy Ag | Verfahren zum abtrennen von so tief 2 aus einem gasstrom und anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
-
1985
- 1985-08-07 EP EP85810365A patent/EP0174907A3/de not_active Withdrawn
- 1985-08-09 CA CA000488446A patent/CA1293359C/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-12 DD DD85279598A patent/DD237117A5/de unknown
- 1985-08-13 JP JP60177059A patent/JPS6154224A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD237117A5 (de) | 1986-07-02 |
| CA1293359C (en) | 1991-12-24 |
| EP0174907A3 (de) | 1989-10-25 |
| EP0174907A2 (de) | 1986-03-19 |
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