JPS6151576A - 誘電体損失測定装置 - Google Patents
誘電体損失測定装置Info
- Publication number
- JPS6151576A JPS6151576A JP17482184A JP17482184A JPS6151576A JP S6151576 A JPS6151576 A JP S6151576A JP 17482184 A JP17482184 A JP 17482184A JP 17482184 A JP17482184 A JP 17482184A JP S6151576 A JPS6151576 A JP S6151576A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sample
- standard capacitor
- capacitor
- dielectric loss
- fundamental wave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は電気絶縁物の絶縁性能を評価するための誘電
正接（ｔａｎδ）を求める誘電体損失測定装置に関する
ものである。
正接（ｔａｎδ）を求める誘電体損失測定装置に関する
ものである。
従来例の構成とその問題点
一般に、電気絶縁物の絶縁性能を評価するために、試料
に交流電圧を印加し、その誘電体損失を測定する、すな
わちｔａｎδを測定するタンデルタ法が用いられている
。
に交流電圧を印加し、その誘電体損失を測定する、すな
わちｔａｎδを測定するタンデルタ法が用いられている
。
タンデルタ法とは、つぎのようにして誘電体の損失を評
価するものである。すなわち、誘電体に交流電圧を印加
したとき、全＜ ｔｉ失のない誘電体ではその充電電流
の位相が印加交流電圧の位相より９０度進んでいるとい
えるが、一般には多少の損失をもつために電流の進みは
９０度より小となる。
価するものである。すなわち、誘電体に交流電圧を印加
したとき、全＜ ｔｉ失のない誘電体ではその充電電流
の位相が印加交流電圧の位相より９０度進んでいるとい
えるが、一般には多少の損失をもつために電流の進みは
９０度より小となる。
誘電体が例えば第８図のような等価回路（コンデンサＣ
および抵抗Ｒの並列回路）で表わされると考えれば、本
来損失のない誘電体なら、第９図に示すように交流印加
電圧Ｅに対して９０度進んだ位相の電流ｉが流れるべき
であるが、損失のために交流印加電圧已に対して９０度
より小なる進み角θをもった電流が流れる訳で、この９
０−〇という角度をδとし、この正接、Ｉａｎδをもっ
て誘電体の損失を評価しようとするものである。このｔ
ａｎδは、材料の大きさ、形状に無関係に絶縁性能を評
価することができ、従来からシェーリンダブリッジ、電
流比較型変成器ブリッジおよび位相差法タンデルタ針な
どを用いた種々の方法によってｔａｎδを求めるように
していた。
および抵抗Ｒの並列回路）で表わされると考えれば、本
来損失のない誘電体なら、第９図に示すように交流印加
電圧Ｅに対して９０度進んだ位相の電流ｉが流れるべき
であるが、損失のために交流印加電圧已に対して９０度
より小なる進み角θをもった電流が流れる訳で、この９
０−〇という角度をδとし、この正接、Ｉａｎδをもっ
て誘電体の損失を評価しようとするものである。このｔ
ａｎδは、材料の大きさ、形状に無関係に絶縁性能を評
価することができ、従来からシェーリンダブリッジ、電
流比較型変成器ブリッジおよび位相差法タンデルタ針な
どを用いた種々の方法によってｔａｎδを求めるように
していた。
しかしながら、シェーリングブリフジや電流比較型変成
器ブリッジによってｔａｎδを求める方法では、ブリッ
ジの平衡操作が多く繁雑で時間がかかって不便であり、
かつ人為的測定誤差が含まれるとともに、温度や電圧の
変動や高調波等の波形歪による測定誤差が含まれる危険
性があった。
器ブリッジによってｔａｎδを求める方法では、ブリッ
ジの平衡操作が多く繁雑で時間がかかって不便であり、
かつ人為的測定誤差が含まれるとともに、温度や電圧の
変動や高調波等の波形歪による測定誤差が含まれる危険
性があった。
また、位相差法タンデルタ計を用いた方法では、零クロ
ス点の検出精度にｔａｎδの測定精度が大きく影響を受
け、また温度や電圧の変動や高調波等の波形歪による測
定誤差も含まれ、測定精度が低かった。
ス点の検出精度にｔａｎδの測定精度が大きく影響を受
け、また温度や電圧の変動や高調波等の波形歪による測
定誤差も含まれ、測定精度が低かった。
発明の目的
この発明は、簡単かつ高速に、しかも高精度に試料のｔ
ａｎδを求めることができる誘電体損失測定装置を提供
することを目的とする。
ａｎδを求めることができる誘電体損失測定装置を提供
することを目的とする。
発明の構成
この発明の誘電体損失測定装置は、標準コンデンサおよ
び試料と、この標準コンデンサおよび試料に交流電圧を
印加する交流電源と、この交流電源の電圧、前記標準コ
ンデンサに流れる電流および前記試料に流れる電流のい
ずれかの基本波に同期しかつその基本波の整数倍の周波
数のクロック信号を作成する位相同期回路と、前記標準
コンデンサおよび試料に流れる電流をそれぞれ前記クロ
７り信号に応じてサンプルボールドするサンプルホール
ド回路と、このサンプルホールド回路の出力を前記クロ
ック信号に応じてＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器と、この
Ａ／Ｄ変換器の出力をフーリエ変換して前記標準コンデ
ンサおよび試料に流れる電流の基本波のＳＩＮ成分およ
びＣＯ３成分をそれぞれ求めるフーリエ変換手段と、こ
のフーリエ変換手段によって求めた前記標準コンデンサ
および試料に流れる電流の基本波のＳＩＮ成分およびＣ
ＯＳ成分をもとにして前記試料の誘電正接を求める誘電
正接演算手段とを備える構成にしたことを特徴とする。
び試料と、この標準コンデンサおよび試料に交流電圧を
印加する交流電源と、この交流電源の電圧、前記標準コ
ンデンサに流れる電流および前記試料に流れる電流のい
ずれかの基本波に同期しかつその基本波の整数倍の周波
数のクロック信号を作成する位相同期回路と、前記標準
コンデンサおよび試料に流れる電流をそれぞれ前記クロ
７り信号に応じてサンプルボールドするサンプルホール
ド回路と、このサンプルホールド回路の出力を前記クロ
ック信号に応じてＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器と、この
Ａ／Ｄ変換器の出力をフーリエ変換して前記標準コンデ
ンサおよび試料に流れる電流の基本波のＳＩＮ成分およ
びＣＯ３成分をそれぞれ求めるフーリエ変換手段と、こ
のフーリエ変換手段によって求めた前記標準コンデンサ
および試料に流れる電流の基本波のＳＩＮ成分およびＣ
ＯＳ成分をもとにして前記試料の誘電正接を求める誘電
正接演算手段とを備える構成にしたことを特徴とする。
このように、標準コンデンサおよび試料に流れる電流を
サンプリングおよびＡ／Ｄ変換し、さらにフーリエ変換
することにより標準コンデンサおよび試料に流れる電流
の基本波のＳＩＮ成分およびＣＯ３成分を求め、これを
もとに試料のｔａｎδを演算するようにしたため、使用
部品の精度や温度による変化などのＩＭ＞ 響を受ける
ことなく高精度にｔａｎδを求めることができる。また
、同期サンプリング手法による離散的フーリエ変換を行
づているため、直流オフセットおよび高調波の影響を受
けず、基本波のみで高積度に口ｎδを求めることができ
る。また、ブリッジ手法のような平衡をとりながらの測
定ではないため、測定が簡単で、高速に―δを求めるこ
とができ、人為的な測定誤差が入らないため、高精度で
ある。また、低インピーダンスの信号源と考えられるた
め、対地インピーダンスの影響がなく、ワグナ−接地系
は不要である。
サンプリングおよびＡ／Ｄ変換し、さらにフーリエ変換
することにより標準コンデンサおよび試料に流れる電流
の基本波のＳＩＮ成分およびＣＯ３成分を求め、これを
もとに試料のｔａｎδを演算するようにしたため、使用
部品の精度や温度による変化などのＩＭ＞ 響を受ける
ことなく高精度にｔａｎδを求めることができる。また
、同期サンプリング手法による離散的フーリエ変換を行
づているため、直流オフセットおよび高調波の影響を受
けず、基本波のみで高積度に口ｎδを求めることができ
る。また、ブリッジ手法のような平衡をとりながらの測
定ではないため、測定が簡単で、高速に―δを求めるこ
とができ、人為的な測定誤差が入らないため、高精度で
ある。また、低インピーダンスの信号源と考えられるた
め、対地インピーダンスの影響がなく、ワグナ−接地系
は不要である。
実施例の説明
この発明の一実施例を第１図ないし第５図に基づいて説
明する。この誘電体損失測定装置は、第１図に示すよう
に、標準コンデンサＣｓおよび試料ＣＸに交流電源によ
り交流電圧Ｅを印加し、標準コンデンサＣｓおよび試料
Ｃｘに流れる電流ＩＳ、ｌｘを電流電圧変換増幅器ＩＡ
、ＩＢでそれぞれ電圧に変換し、電流電圧変換増幅器Ｉ
Ａ。
明する。この誘電体損失測定装置は、第１図に示すよう
に、標準コンデンサＣｓおよび試料ＣＸに交流電源によ
り交流電圧Ｅを印加し、標準コンデンサＣｓおよび試料
Ｃｘに流れる電流ＩＳ、ｌｘを電流電圧変換増幅器ＩＡ
、ＩＢでそれぞれ電圧に変換し、電流電圧変換増幅器Ｉ
Ａ。
ＩＢの出力をサンプルホールド回路２Ａ、２Ｂでそれぞ
れサンプリングし、サンプルボールド回路２Ａ、２Ｂの
出力をＡ／Ｄ変換器３でＡ／Ｄ変換して、ＣＰＵ５へ送
っている。
れサンプリングし、サンプルボールド回路２Ａ、２Ｂの
出力をＡ／Ｄ変換器３でＡ／Ｄ変換して、ＣＰＵ５へ送
っている。
位相同期回路４は、電流電圧変換増幅器ＩＡの出力の基
本波、すなわち標準コンデンサＣｓに流れる電流１．の
基本波（同期信号）に同期しかつその基本波のｎ倍（正
整数）の周波数のクロック信号を発生し、サンプルボー
ルド回路２Ａ、２ＢおよびＡ／Ｄ変換器３のサンプルタ
イミングおよびΔ／Ｄ変換タイミングを規定し、かつＣ
Ｉ） Ｕ ５のデータ取り込みタイミングを規定してい
る。なお、位相同期回路４は、交流電圧Ｅまたは電流Ｉ
Ｘの基本波を同期信号としてクロック信号を作成しても
よい。
本波、すなわち標準コンデンサＣｓに流れる電流１．の
基本波（同期信号）に同期しかつその基本波のｎ倍（正
整数）の周波数のクロック信号を発生し、サンプルボー
ルド回路２Ａ、２ＢおよびＡ／Ｄ変換器３のサンプルタ
イミングおよびΔ／Ｄ変換タイミングを規定し、かつＣ
Ｉ） Ｕ ５のデータ取り込みタイミングを規定してい
る。なお、位相同期回路４は、交流電圧Ｅまたは電流Ｉ
Ｘの基本波を同期信号としてクロック信号を作成しても
よい。
つぎに、ｃｐｕｓの動作を説明するが、最初に数ＩＸＩ
は、離散的フーリエ変換手法により、基本波ｉｓｌ、Ｉ
ＸＩのＳＩＮ成分をａＳＩ＋”Ｘｌ、ＣＯＳ成分をｂｓ
ｌ、ｂＸｌとしたときに、それぞれ次式のように複Ｓ数
表現することができる。
は、離散的フーリエ変換手法により、基本波ｉｓｌ、Ｉ
ＸＩのＳＩＮ成分をａＳＩ＋”Ｘｌ、ＣＯＳ成分をｂｓ
ｌ、ｂＸｌとしたときに、それぞれ次式のように複Ｓ数
表現することができる。
Ｉｓ ＋ ＝ａｓ ＋ ＋ ｊ ｂｓ １−−（１）ｌ
ｘ ＋ ＝ａｘ １＋ ｊ ｔａｘ １−（２１そして
、ＳＩＮ成分ａｓ１．ａＸｌおよびＣＯＳ成分ｂｓＩ、
ｂＸｌはそれぞれ次式で表わされることになる。
ｘ ＋ ＝ａｘ １＋ ｊ ｔａｘ １−（２１そして
、ＳＩＮ成分ａｓ１．ａＸｌおよびＣＯＳ成分ｂｓＩ、
ｂＸｌはそれぞれ次式で表わされることになる。
ただし、ｉｓｊ、ｉｘｊは第２図（Ａ）、 （Ｂ）に
示した各タイミングのデータである。
示した各タイミングのデータである。
つぎに−ａＳＩ＋ ｂＳｌ−ａＸＩ・ ｂＸｌの各値
から−６を求める演算方法について説明するが、２種類
の方法があるので、これを順次説明する。
から−６を求める演算方法について説明するが、２種類
の方法があるので、これを順次説明する。
まず、第１の方法について第３図により説明する。
ｉｘｔの位相角θＳｌ、 ａＸＩ（第３図）はそれぞ
れ次式で表わされることになる。
れ次式で表わされることになる。
ｓｌ
ａＸＩ
標準コンデンサＣｓは損失がないと考えると、試料Ｃｘ
の損失角δは、 δ＝θＳ１−θＸＩ ・・・・・・（
９）となり、この損失角δについて三角関数による演算
を行えばｔａｎδを求めることができる。
の損失角δは、 δ＝θＳ１−θＸＩ ・・・・・・（
９）となり、この損失角δについて三角関数による演算
を行えばｔａｎδを求めることができる。
つぎに、第２の方法を第４図により説明する。
ＩＳＩから■χ１に垂線を立て、その交点を（α。
β）とすると、”ＩＸＩのベクトル方程式はａＸＩ
となり、これに垂直のベクトル方程式は（Ａ：定数）
となる。第（１１）式は（ａｓ ｌ＋ ｂＳｌ）を通
るので、これを第（１１）式に代入すると、となり、し
たがって、 となる。これより、交点（α、β）は、ｃｒ＝３
ａｘ １
− （１４ンβ＝Ｂ ｂｘ ｓ
＝−−（１５）となる。ここで、 である、したがって、距Ｆ４（ＩＸ、Ｙはそれぞれｘ
＝ ｐ −−・−（１７）Ｙ＝ （ａ
ｓ ＋ −α） ２＋ （ｂｓ（−β）２・・・・・・
（１８） となる。これより、ｔａｎδは ｔａｎδ＝− ・・・・・・（１９） となる。この場合、第１の方法とは異なり三角関数の演
算は不要である。
るので、これを第（１１）式に代入すると、となり、し
たがって、 となる。これより、交点（α、β）は、ｃｒ＝３
ａｘ １
− （１４ンβ＝Ｂ ｂｘ ｓ
＝−−（１５）となる。ここで、 である、したがって、距Ｆ４（ＩＸ、Ｙはそれぞれｘ
＝ ｐ −−・−（１７）Ｙ＝ （ａ
ｓ ＋ −α） ２＋ （ｂｓ（−β）２・・・・・・
（１８） となる。これより、ｔａｎδは ｔａｎδ＝− ・・・・・・（１９） となる。この場合、第１の方法とは異なり三角関数の演
算は不要である。
ここで、ＣＰＵ５の動作を第５図に基づいて説明する。
ｃｐｕｓは、位相同期回路４のクロ、り信号のタイミン
グで電流１ｓ、ｉｘの１サイクル分のデータ列ｉｓ＋〜
ｉＳ口・ ｉｘ＋〜ｉｘｎをＡ／Ｄ変換器３から取り込
む。ついで、電流Ｉｓをそのｌサイクル分のデータ列ｉ
ｓ＋−１ｓｎをもとにして離散的フーリエ変換を行い（
第（３１，（４１式の演算を行う）、電流ｉ Ｓの基本
波ｉｓｌのＳＩＮ成分ａ５１およびｃｏｓ成分ｂｓｌを
求め、ついで、電流１ｘをそのｌサイクル分のデータ列
ｉχ１〜ｉｘｎをもとにして離散的フーリエ変換を行い
（第ｆ５１． ＋６１式の演算を行う）、電流Ｉχの基
本波’ＩＸＩのＳＩＮ成分ａＸｌおよびｃｏｓ成分ｂＸ
ｌを求める。
グで電流１ｓ、ｉｘの１サイクル分のデータ列ｉｓ＋〜
ｉＳ口・ ｉｘ＋〜ｉｘｎをＡ／Ｄ変換器３から取り込
む。ついで、電流Ｉｓをそのｌサイクル分のデータ列ｉ
ｓ＋−１ｓｎをもとにして離散的フーリエ変換を行い（
第（３１，（４１式の演算を行う）、電流ｉ Ｓの基本
波ｉｓｌのＳＩＮ成分ａ５１およびｃｏｓ成分ｂｓｌを
求め、ついで、電流１ｘをそのｌサイクル分のデータ列
ｉχ１〜ｉｘｎをもとにして離散的フーリエ変換を行い
（第ｆ５１． ＋６１式の演算を行う）、電流Ｉχの基
本波’ＩＸＩのＳＩＮ成分ａＸｌおよびｃｏｓ成分ｂＸ
ｌを求める。
ついで、各成分ａｓ１．ｂＳｌ・ ａｘｌ・ ｂｘｌを
もとにしてｔａｎδを求める演算を行う。具体的には、
第（７１，＋８１．１９１式の演算および三角関数によ
る演算を行うか、または第（１４）〜（１９）式の演算
を行うことによりｔａｎδを求める。
もとにしてｔａｎδを求める演算を行う。具体的には、
第（７１，＋８１．１９１式の演算および三角関数によ
る演算を行うか、または第（１４）〜（１９）式の演算
を行うことによりｔａｎδを求める。
ついで、求めた一ロδをディスプレイおよびプリントア
ウトして終了する。
ウトして終了する。
このようにこの実施例は、標準コンデンサｃＳおよび試
料ＣＸに流れる電流ｉＳ、ｌｘをサンプリングおよびＡ
／Ｄ変換し、さらにＭｌｔ ｌｆ＆的フーリエ変換する
ことにより標準コンデンサＣ３および試料Ｃｘに流れる
電流１ｓ、Ｉ、（の基本波ｌ５ＩｉＸｌのＳＩＮ成分ａ
ｓｌ、ａＸｌおよびｃｏｓ成分ｂｓ１．ｂｘＩを求め、
これをもとに誦δを演算するようにしたため、使用部品
の精度や温度による変化などの影響を受けることなく高
精度にｔａｎδを求めることができる。また、同期サン
プリング手法による離散的フーリエ変換を行っているた
め、直流オフセットおよび高調波の影響を受けず、基本
波のみで高精度にｔａｎδを求めることができる。また
、プリフジ手法のような平衡をとりながらの測定ではな
いため、測定が簡単で、高速にＩ２ｎδを求めることが
でき、人為的な測定誤差が入らないため、高粘度である
。また、低インピーダンスの信号源と考えられるため、
対地インピーダンスの影響がなく、ワグナ−接地系は不
要である。
料ＣＸに流れる電流ｉＳ、ｌｘをサンプリングおよびＡ
／Ｄ変換し、さらにＭｌｔ ｌｆ＆的フーリエ変換する
ことにより標準コンデンサＣ３および試料Ｃｘに流れる
電流１ｓ、Ｉ、（の基本波ｌ５ＩｉＸｌのＳＩＮ成分ａ
ｓｌ、ａＸｌおよびｃｏｓ成分ｂｓ１．ｂｘＩを求め、
これをもとに誦δを演算するようにしたため、使用部品
の精度や温度による変化などの影響を受けることなく高
精度にｔａｎδを求めることができる。また、同期サン
プリング手法による離散的フーリエ変換を行っているた
め、直流オフセットおよび高調波の影響を受けず、基本
波のみで高精度にｔａｎδを求めることができる。また
、プリフジ手法のような平衡をとりながらの測定ではな
いため、測定が簡単で、高速にＩ２ｎδを求めることが
でき、人為的な測定誤差が入らないため、高粘度である
。また、低インピーダンスの信号源と考えられるため、
対地インピーダンスの影響がなく、ワグナ−接地系は不
要である。
この発明の他の実施例を第６図および第７図に基づいて
説明する。この誘電体損失測定装置は、ＣＰＵ５が電流
ｉｓ、ｉｘのｍサイクル分（ｍは正整数）のデータ列ｉ
ｓｏ〜ｉｓ＋ｎ、・・・・・・ 。
説明する。この誘電体損失測定装置は、ＣＰＵ５が電流
ｉｓ、ｉｘのｍサイクル分（ｍは正整数）のデータ列ｉ
ｓｏ〜ｉｓ＋ｎ、・・・・・・ 。
ｉｓ ｍ＋ 〜 ｉｓ ｍｎ ；
ｉｘ ｕ 〜 ｉｘ ＋ｎ 、
＝−。
ｉｘ ｕ 〜 ｉｘ ＋ｎ 、
＝−。
ｉｘｎ＋＋”ｉｘｍｎ を取り込み、同じ位相のデー
タを次式により加算（同期加算）して新しいデータ列ｉ
ｓ＋ ′〜ｉｓｎ ’、ｉｘ１′〜ｉｘｎ ′を作り、
このデータ列ｉｓ＋ ′〜ｉｓｎ ’、ｉｘ Ｉ
’〜ｉｘｎ ′をもとにして前述の実施例における離散
的フーリエ変換以降の処理を行うようにしたものである
。
タを次式により加算（同期加算）して新しいデータ列ｉ
ｓ＋ ′〜ｉｓｎ ’、ｉｘ１′〜ｉｘｎ ′を作り、
このデータ列ｉｓ＋ ′〜ｉｓｎ ’、ｉｘ Ｉ
’〜ｉｘｎ ′をもとにして前述の実施例における離散
的フーリエ変換以降の処理を行うようにしたものである
。
ｉｓｔ ′＝胃ｉｓ＋ａｚ ・・・・・
・（２０）ｉｘｚ ’−に４． １ｘｋＬ
・・・・・−（２１）なお、第７図はｉｓｌについて
のみ図示しているが、ｉｘ＋についても同様である。
・（２０）ｉｘｚ ’−に４． １ｘｋＬ
・・・・・−（２１）なお、第７図はｉｓｌについて
のみ図示しているが、ｉｘ＋についても同様である。
このように、ｍサイクル分のデータ列を取り込んで同期
加算により新しいデータ列ｉｓ＋ ′〜ｉｓｎ ’、ｉ
ｘ ｌ’〜ｉｘｎ ′を作り、このデータにもとづいて
処理を行うと、Ａ／Ｄ変換器３のピント分解能による不
確定のＶｉｔａ＋が緩和され、さらに高精度の測定を行
うことができる。
加算により新しいデータ列ｉｓ＋ ′〜ｉｓｎ ’、ｉ
ｘ ｌ’〜ｉｘｎ ′を作り、このデータにもとづいて
処理を行うと、Ａ／Ｄ変換器３のピント分解能による不
確定のＶｉｔａ＋が緩和され、さらに高精度の測定を行
うことができる。
発明の効果
この発明の誘電体損失測定装置は、標準コンデンサおよ
び試料に流れる電流をデジタル化してフーリエ変換を施
し、標準コンデンサおよび試料に流れる電流のＳＩＮ成
分およびＣＯＳ成分を求め、これをもとにしてｔａｎδ
を求めるようにしたため、使用部品の粘度や温度による
変化などの影響ならびに直流オフセットや高調波の影響
を受けることなく高精度にｔａｎδを測定することがで
きる。また、人為的なＭＥ ＭＰＡ作が不要であるため
、人為的誤差は入らず、一層高精度に測定できるととも
に簡単かつ高速に測定することができる。
び試料に流れる電流をデジタル化してフーリエ変換を施
し、標準コンデンサおよび試料に流れる電流のＳＩＮ成
分およびＣＯＳ成分を求め、これをもとにしてｔａｎδ
を求めるようにしたため、使用部品の粘度や温度による
変化などの影響ならびに直流オフセットや高調波の影響
を受けることなく高精度にｔａｎδを測定することがで
きる。また、人為的なＭＥ ＭＰＡ作が不要であるため
、人為的誤差は入らず、一層高精度に測定できるととも
に簡単かつ高速に測定することができる。
第１図はこの発明の一実施例のブロック図、第２図ない
し第４図はフーリエ変換およびｔａｎδ演算の説明図、
第５図はＣＰＵのフローチャート、第６図はこの発明の
他の実施例におけるＣＰＵの要部のフローチャート、第
７図はその動作説明のだめの波形図、第８図および第９
図はｔａｎδの説明図である。 Ｃｓ・・・標準コンデンサ、Ｃｘ・・・試料、２Ａ、２
Ｂ・・・サンプルボールド回路、３・・・Ａ／Ｄ変換器
、４・・・位相同期回路、５・・・ＣＰＵ （フーリエ
変換手段。 誘電正接♂算手段） 第２１２１ ｘ 第３図 ｉｘｌ （ａｘ α、β） 第４図 クル フイ 第 第６図 １ 、 ｂＸｌ ） □Ｘ クル 寸イグル ７図 第８図 第９図
し第４図はフーリエ変換およびｔａｎδ演算の説明図、
第５図はＣＰＵのフローチャート、第６図はこの発明の
他の実施例におけるＣＰＵの要部のフローチャート、第
７図はその動作説明のだめの波形図、第８図および第９
図はｔａｎδの説明図である。 Ｃｓ・・・標準コンデンサ、Ｃｘ・・・試料、２Ａ、２
Ｂ・・・サンプルボールド回路、３・・・Ａ／Ｄ変換器
、４・・・位相同期回路、５・・・ＣＰＵ （フーリエ
変換手段。 誘電正接♂算手段） 第２１２１ ｘ 第３図 ｉｘｌ （ａｘ α、β） 第４図 クル フイ 第 第６図 １ 、 ｂＸｌ ） □Ｘ クル 寸イグル ７図 第８図 第９図
Claims (1)
- 標準コンデンサおよび試料と、この標準コンデンサおよ
び試料に交流電圧を印加する交流電源と、この交流電源
の電圧、前記標準コンデンサに流れる電流および前記試
料に流れる電流のいずれかの基本波に同期しかつその基
本波の整数倍の周波数のクロック信号を作成する位相同
期回路と、前記標準コンデンサおよび試料に流れる電流
をそれぞれ前記クロック信号に応じてサンプルホールド
するサンプルホールド回路と、このサンプルホールド回
路の出力を前記クロック信号に応じてＡ／Ｄ変換するＡ
／Ｄ変換器と、このＡ／Ｄ変換器の出力をフーリエ変換
して前記標準コンデンサおよび試料に流れる電流の基本
波のＳＩＮ成分およびＣＯＳ成分をそれぞれ求めるフー
リエ変換手段と、このフーリエ変換手段によって求めた
前記標準コンデンサおよび試料に流れる電流の基本波の
ＳＩＮ成分およびＣＯＳ成分をもとにして前記試料の誘
電正接を求める誘電正接演算手段とを備えた誘電体損失
測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17482184A JPS6151576A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 誘電体損失測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17482184A JPS6151576A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 誘電体損失測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6151576A true JPS6151576A (ja) | 1986-03-14 |
Family
ID=15985249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17482184A Pending JPS6151576A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 誘電体損失測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6151576A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0439899U (ja) * | 1990-07-31 | 1992-04-03 | ||
| JP2011216429A (ja) * | 2010-04-02 | 2011-10-27 | Toyota Motor Corp | 燃料電池システム |
-
1984
- 1984-08-20 JP JP17482184A patent/JPS6151576A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0439899U (ja) * | 1990-07-31 | 1992-04-03 | ||
| JP2011216429A (ja) * | 2010-04-02 | 2011-10-27 | Toyota Motor Corp | 燃料電池システム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2008120282A1 (ja) | 交流電気量測定装置 | |
| JP2006276006A (ja) | 電力系統における高調波解析法 | |
| CN103760425A (zh) | 一种基于时域准同步的介损角快速测量方法及其测量装置 | |
| Vatankulu et al. | Harmonics and interharmonics analysis of electrical arc furnaces based on spectral model optimization with high-resolution windowing | |
| Crotti et al. | Industrial comparator for smart grid sensor calibration | |
| CN110967658B (zh) | 一种基于数字微差法的模拟量输入合并单元校验仪溯源的方法 | |
| CN102749505A (zh) | 一种电压比例测量方法和装置 | |
| CN113791268A (zh) | 一种高频交流电压有效值测量的方法、装置及存储介质 | |
| CN117169590B (zh) | 一种基于软件变采样率的电力谐波分析的方法和装置 | |
| CN109270357A (zh) | 基于线性修正算法的介质损耗测量方法 | |
| JPS6151576A (ja) | 誘電体損失測定装置 | |
| JP3317557B2 (ja) | 送電線定数測定装置及びその測定精度向上方法 | |
| CN109991473B (zh) | 导线电流相量的测量方法、测量装置及同步相量测量装置 | |
| Wang et al. | Fast measurement of dielectric loss angle with time-domain quasi-synchronous algorithm | |
| CN208224473U (zh) | 一种电容型设备相对介损测试带电检测装置 | |
| CN110927452B (zh) | 一种基于瞬时无功功率的相位差测量方法及装置 | |
| RU2363005C1 (ru) | Способ спектрального анализа полигармонических сигналов и устройство для его реализации | |
| CN110763915B (zh) | 电压夹角、零线电流的计算方法及三相电能表 | |
| Petrovic et al. | New algorithm for measuring 50/60 Hz AC values based on the usage of slow A/D converters | |
| JP4225651B2 (ja) | 回路素子測定器の位相誤差補正方法 | |
| Djokic et al. | Development of a system for the calibration of digital bridges for non-conventional instrument transformers | |
| JPS59187272A (ja) | 電気定数測定装置 | |
| JPH063389A (ja) | 変流器位相誤差検出方法およびその装置 | |
| Wang et al. | A portable impedance spectroscopy measurement method through adaptive reference resistance | |
| CN110865577B (zh) | 一种用于交流电阻校准的数字采样方法及装置 |