JPS6141732A - 第２相金属粒子分散型合金の製造法 - Google Patents
第２相金属粒子分散型合金の製造法Info
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- JPS6141732A JPS6141732A JP16469584A JP16469584A JPS6141732A JP S6141732 A JPS6141732 A JP S6141732A JP 16469584 A JP16469584 A JP 16469584A JP 16469584 A JP16469584 A JP 16469584A JP S6141732 A JPS6141732 A JP S6141732A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、母相中に微細な第２相金属粒子を均一に分散
させた第２相金属粒子分散型合金の製造法に関するもの
である。
させた第２相金属粒子分散型合金の製造法に関するもの
である。
従来１合金母相中に酸化物、炭化物等の第２相粒子が分
散した合金を製造する方法として、鋳造法が知られてい
るが、この鋳造法の冷却速度は約１０℃／ｓｅｃと極め
て遅＜、シかも酸化物、炭化物等は溶融金属との濡れ性
が悪く、また比重差も大きいため、この方法により得ら
れた材料は酸化物。
散した合金を製造する方法として、鋳造法が知られてい
るが、この鋳造法の冷却速度は約１０℃／ｓｅｃと極め
て遅＜、シかも酸化物、炭化物等は溶融金属との濡れ性
が悪く、また比重差も大きいため、この方法により得ら
れた材料は酸化物。
炭化物等の第２相粒子の偏析が大きく１局部的な耐摩耗
性の低下等９種々の問題が多かった。にの鋳造法により
製造された合金は２分散度が悪いため、近接効果が現れ
ず、特に超電導特性等の優れた特性は見い出されなかっ
た。
性の低下等９種々の問題が多かった。にの鋳造法により
製造された合金は２分散度が悪いため、近接効果が現れ
ず、特に超電導特性等の優れた特性は見い出されなかっ
た。
また１合金母相中に第２相金属粒子が分散した合金を製
造する方法として１例えばＡｌ−Ｐｂ合金を水冷鋳造型
により鋳造する方法（日本金属学会秋期大会１９Ｂ３．
１０．一般講演概要集Ｐ、３７６）が提案されている。
造する方法として１例えばＡｌ−Ｐｂ合金を水冷鋳造型
により鋳造する方法（日本金属学会秋期大会１９Ｂ３．
１０．一般講演概要集Ｐ、３７６）が提案されている。
しかし、水冷鋳造型による鋳造法においても、その冷却
速度は１０” ’Ｃ／ｓｅｃ程度以下と低いために、母
相中に生成したｐｂ粒子は５００μｍ以上と極めて大き
く、また非常に大きな粒径のバラツキがあり、かつ不均
一に分布し、特性的にも強度斑が大きく１特に超伝導特
性等の優れた特性は十分に発現されなかった。
速度は１０” ’Ｃ／ｓｅｃ程度以下と低いために、母
相中に生成したｐｂ粒子は５００μｍ以上と極めて大き
く、また非常に大きな粒径のバラツキがあり、かつ不均
一に分布し、特性的にも強度斑が大きく１特に超伝導特
性等の優れた特性は十分に発現されなかった。
このように、上記鋳造法により得られた合金の第２相粒
子の分散性は、非常に悪いものであったが１合金中の第
２相金属粒子の分散性の改善を図った合金として特開昭
５９−４７３４１号公報及び特開昭５９−４７３５２号
公報がある。この公報には、非晶質合金及び非平衡結晶
質合金を製造する方法として。
子の分散性は、非常に悪いものであったが１合金中の第
２相金属粒子の分散性の改善を図った合金として特開昭
５９−４７３４１号公報及び特開昭５９−４７３５２号
公報がある。この公報には、非晶質合金及び非平衡結晶
質合金を製造する方法として。
近年注目を浴びている液体急冷法を用いて、第２相粒子
を分散させることが、その実施例には１粒径１μ−の−
Ｃ，ＴｉＣ，ＢＮ 、粒径２μ−のｒｈｏｚ、粒径３μ
ｓ ＳｉＣ，ＮｂＮ、粒径５μ購のＦｅ粒子が非晶質あ
るいは結晶質母相中に均一に分散した合金が記載されて
いる。この合金の特徴は、溶湯を相溶しない第２相粒子
（例えば炭化物、酸化物、金属。
を分散させることが、その実施例には１粒径１μ−の−
Ｃ，ＴｉＣ，ＢＮ 、粒径２μ−のｒｈｏｚ、粒径３μ
ｓ ＳｉＣ，ＮｂＮ、粒径５μ購のＦｅ粒子が非晶質あ
るいは結晶質母相中に均一に分散した合金が記載されて
いる。この合金の特徴は、溶湯を相溶しない第２相粒子
（例えば炭化物、酸化物、金属。
合金）を溶湯と混合した後、液体急冷法により急冷凝固
することにあり、溶湯及び溶湯と相溶しない第２相粒子
を混合し、その混合体を急冷凝固し。
することにあり、溶湯及び溶湯と相溶しない第２相粒子
を混合し、その混合体を急冷凝固し。
均一に分散させるものである。しかし、この製造方法に
より得られた合金中に含有される第２相粒子は、従来か
らみれば、第２相粒子の粒径及び分散性は改善されてい
るため、その合金は強靭で高強度な特性を有しているが
、前記したように粒径１〜５μ腸とまだ大きく１分散性
についても最近接粒子間隔が１〜１００μ鴎とバラツキ
が大きいため９強度斑が生じる傾向にあり、いまだ十分
とはいえない。すなわち、急冷凝固する前の溶湯が合金
溶湯と種々の固体粒子との混合物であるため。
より得られた合金中に含有される第２相粒子は、従来か
らみれば、第２相粒子の粒径及び分散性は改善されてい
るため、その合金は強靭で高強度な特性を有しているが
、前記したように粒径１〜５μ腸とまだ大きく１分散性
についても最近接粒子間隔が１〜１００μ鴎とバラツキ
が大きいため９強度斑が生じる傾向にあり、いまだ十分
とはいえない。すなわち、急冷凝固する前の溶湯が合金
溶湯と種々の固体粒子との混合物であるため。
第２相粒子の粒径もミクロオーダーであり、また合金溶
湯と固体粒子との混合物を急冷凝固するため、自づと第
２相粒子の分散性にも限界があった。
湯と固体粒子との混合物を急冷凝固するため、自づと第
２相粒子の分散性にも限界があった。
本発明者らは、従来の第２相粒子分散型合金よりもさら
に微細な第２相金属粒子を母相中に均一に分散させた組
織を得ることを目的として鋭意研究した結果、２相分離
する合金を相溶した液体単相の溶湯状態から液体急冷法
により急冷凝固させると、上記の目的が達成されること
を見い出し。
に微細な第２相金属粒子を母相中に均一に分散させた組
織を得ることを目的として鋭意研究した結果、２相分離
する合金を相溶した液体単相の溶湯状態から液体急冷法
により急冷凝固させると、上記の目的が達成されること
を見い出し。
得られた第２相金属粒子分散型合金が強度斑のない、し
かも超伝導特性等の優れた特性を有していることを見い
出し１本発明を完成した。
かも超伝導特性等の優れた特性を有していることを見い
出し１本発明を完成した。
すなわち１本発明は２相分離する合金を溶融させて相溶
単相の溶湯を得１次いで得られた溶湯を液体急冷法で急
冷凝固させることを特徴とする母相中に微細な第２相金
属粒子が均一に分散してなる組織を有する第２相金属粒
子分散型合金の製造法である。
単相の溶湯を得１次いで得られた溶湯を液体急冷法で急
冷凝固させることを特徴とする母相中に微細な第２相金
属粒子が均一に分散してなる組織を有する第２相金属粒
子分散型合金の製造法である。
本発明では、まず２相分離する合金を溶融させて相溶し
た液体単相の溶湯を得ることが必要である。そのために
は９例えば２相分離する合金を。
た液体単相の溶湯を得ることが必要である。そのために
は９例えば２相分離する合金を。
その合金の融点よりも２０〜２５０℃の高い温度で溶融
させればよい。
させればよい。
この場合、溶湯噴出用ノズル内で合金を溶解する際、溶
湯攪拌作用のある高周波加熱が良いが。
湯攪拌作用のある高周波加熱が良いが。
超音波振動を溶湯に与えて２相分離を抑える方法。
または、溶解用の高周波コイルとは別に内側に溶湯攪拌
用コイルを併設して合金の２相分離を抑える方法も好ま
しい結果を与える。また、溶湯噴出用ノズル内で合金を
溶解したあと、噴出孔までの経路の中で、堰又はセラミ
ックフィルターを設置し、溶湯中の合金成分の偏析を抑
えることも効果がある。
用コイルを併設して合金の２相分離を抑える方法も好ま
しい結果を与える。また、溶湯噴出用ノズル内で合金を
溶解したあと、噴出孔までの経路の中で、堰又はセラミ
ックフィルターを設置し、溶湯中の合金成分の偏析を抑
えることも効果がある。
本発明にいう２相分離する合金とは、急冷凝固後第２相
金属粒子となる金属元素と母相の主金属元素とが２相分
離するような合金をいい、そのような合金として３例え
ばＡｔ−Ｐｂ系合金、 Ａｌ−Ｐｂ−Ｘ（ただし、Ｘは
Ｓｌｌ Ｇｅ＋ Ｓｎ、 Ｂｉである。）系合金があげ
られる。特にＡｌ−Ｐｂ系合金においては、Ｐｂが１〜
５原子％で残部が実質的にＡｌによりなる合金が好まし
く 、 Ａｔ−Ｐｂ−Ｘ系合金においては、Ｐｂｌ〜５
原子％＊ Ｓｉｔ Ｇｅ、 Ｓｎ＋ Ｂｉからなる群よ
り選ばれた１種以上の元素で、Ｓｉ５〜１５原子％、
５ｎｌＯ原子％、 Ｓｂ １．１原子％、 Ｂｉ ０．
８原子％が好ましい。
金属粒子となる金属元素と母相の主金属元素とが２相分
離するような合金をいい、そのような合金として３例え
ばＡｔ−Ｐｂ系合金、 Ａｌ−Ｐｂ−Ｘ（ただし、Ｘは
Ｓｌｌ Ｇｅ＋ Ｓｎ、 Ｂｉである。）系合金があげ
られる。特にＡｌ−Ｐｂ系合金においては、Ｐｂが１〜
５原子％で残部が実質的にＡｌによりなる合金が好まし
く 、 Ａｔ−Ｐｂ−Ｘ系合金においては、Ｐｂｌ〜５
原子％＊ Ｓｉｔ Ｇｅ、 Ｓｎ＋ Ｂｉからなる群よ
り選ばれた１種以上の元素で、Ｓｉ５〜１５原子％、
５ｎｌＯ原子％、 Ｓｂ １．１原子％、 Ｂｉ ０．
８原子％が好ましい。
次に、上記で得た液体単相の溶湯を液体急冷法で急冷凝
固させる。この液体急冷法とは、溶融した金属１合金を
急速に冷却させ、その構造を凍結させてアモルファスと
する方法をいい１例えば片ロール法、双ロール法及び回
転液中紡糸法が特に有効であり、これらの方法は１０４
〜１０” ’Ｃ／ｓｅｃの冷却速度を有している。この
片ロール法、双ロール法等により薄帯材料を製造するに
は２例えば溶湯中に液々分離、固液分離の状態が全くな
い、すなわち完全に相溶した液体単相の状態の温度より
。
固させる。この液体急冷法とは、溶融した金属１合金を
急速に冷却させ、その構造を凍結させてアモルファスと
する方法をいい１例えば片ロール法、双ロール法及び回
転液中紡糸法が特に有効であり、これらの方法は１０４
〜１０” ’Ｃ／ｓｅｃの冷却速度を有している。この
片ロール法、双ロール法等により薄帯材料を製造するに
は２例えば溶湯中に液々分離、固液分離の状態が全くな
い、すなわち完全に相溶した液体単相の状態の温度より
。
ノズル孔を通して約３００〜１００００ｒｐｏ＋で回転
している直径３０〜３０００ａ＋ｎ＋の例えば銅あるい
はＣｒ鋼製のロールに噴出して１幅が約１〜３００ｎ＋
ｍで厚さが約５〜５００μｍの薄帯材料を容易に得るこ
とができる。
している直径３０〜３０００ａ＋ｎ＋の例えば銅あるい
はＣｒ鋼製のロールに噴出して１幅が約１〜３００ｎ＋
ｍで厚さが約５〜５００μｍの薄帯材料を容易に得るこ
とができる。
また２回転液中紡糸法により細線材料を製造するには１
例えば溶湯中に液々分離、固液分離した状態が全くない
、すなわち完全に相溶した液体単相の状態の温度より、
ノズル孔を通しアルゴンガス背圧にて、５０〜５００ｒ
ｐａ＋で回転するドラム内に遠心力により深さ１〜１０
ｃｍの冷媒膜中に噴出して、細線状材料を容易に得るこ
とができる。この際のノズルからの噴出溶湯と冷媒面と
のなす角度は、約２０〜１００度、噴出溶湯と冷媒面の
速度比は０．７〜０．９であることが好ましい。
例えば溶湯中に液々分離、固液分離した状態が全くない
、すなわち完全に相溶した液体単相の状態の温度より、
ノズル孔を通しアルゴンガス背圧にて、５０〜５００ｒ
ｐａ＋で回転するドラム内に遠心力により深さ１〜１０
ｃｍの冷媒膜中に噴出して、細線状材料を容易に得るこ
とができる。この際のノズルからの噴出溶湯と冷媒面と
のなす角度は、約２０〜１００度、噴出溶湯と冷媒面の
速度比は０．７〜０．９であることが好ましい。
このようにして相溶した液体単相の溶湯状態から液体急
冷法により急冷凝固させると１例えば９８Ａｌ−２Ｐｂ
（数字は原子％を示す、以下同様）では。
冷法により急冷凝固させると１例えば９８Ａｌ−２Ｐｂ
（数字は原子％を示す、以下同様）では。
Ａｌの母相中に粒径約４０ｎａ＋のｐｂ粗粒子４０〜１
１００ｎの間隔で非常に均一に分散されていることが透
過電子顕微鏡観察により明らかとな、った、同様に８８
Ａ ｌ−１０Ｓｉ−２Ｐｂ ａ元系合金では、 ｐｂ粗
粒子粒径は約３０ｎｏ＋、粒子の間隔は約１００ｎｏ＋
と極めて微細なｐｂ粗粒子非常に均一に分散した合金が
得られている。
１００ｎの間隔で非常に均一に分散されていることが透
過電子顕微鏡観察により明らかとな、った、同様に８８
Ａ ｌ−１０Ｓｉ−２Ｐｂ ａ元系合金では、 ｐｂ粗
粒子粒径は約３０ｎｏ＋、粒子の間隔は約１００ｎｏ＋
と極めて微細なｐｂ粗粒子非常に均一に分散した合金が
得られている。
このように１本発明によれば、微細な第２相金属粒子が
均一に分散した組織を有する第２相金属粒子分散型合金
が得られ、この合金は強度斑もなく、特に超伝導特性な
どの優れた特性を有している。例えば、純ＡｌのＴｃ
（超伝導遷移温度）が１．１９にであるのに対し１本発
明により得られた第２相金属粒子分散型合金である９８
Ａ１−２Ｐｂ合金では、 ４．１６Ｋ。
均一に分散した組織を有する第２相金属粒子分散型合金
が得られ、この合金は強度斑もなく、特に超伝導特性な
どの優れた特性を有している。例えば、純ＡｌのＴｃ
（超伝導遷移温度）が１．１９にであるのに対し１本発
明により得られた第２相金属粒子分散型合金である９８
Ａ１−２Ｐｂ合金では、 ４．１６Ｋ。
８８＾１−１０Ｓｎ−２Ｐｂ合金では、 ４．９６にと
Ｔｃにおいて大きな向上がみられる。この特性の向上は
、第２相金属粒子が微小に微細で、かつ均一に分散され
たことによる近接効果のためであると考えられる。
Ｔｃにおいて大きな向上がみられる。この特性の向上は
、第２相金属粒子が微小に微細で、かつ均一に分散され
たことによる近接効果のためであると考えられる。
この超伝導特性は、液体ヘリウムの液面計等各種工業用
材料の特性として非常に有用である。
材料の特性として非常に有用である。
以下３本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例１〜１０．比較例１
表１に示す各種組成からなるＡｌ−Ｐｂ系合金及びＡｌ
−Ｐｂ−Ｘ系合金をアルゴン雰囲気で溶融させて相溶し
た液体単相の溶湯を得た０次いで、この溶湯をアルゴン
噴出圧３．５ｋｇ／ａＪ、孔径０．１２ｍｍΦのルビー
製紡糸ノズルより３２０ｒｐｎ＋で回転している内径５
００ＩΦの円筒ドラム内に形成された温度４℃、深さ２
ｃｍの回転冷却液体中に噴出して急冷凝固させて平均径
０．１ｍｍΦの円形断面を有する連続細線を作成した。
−Ｐｂ−Ｘ系合金をアルゴン雰囲気で溶融させて相溶し
た液体単相の溶湯を得た０次いで、この溶湯をアルゴン
噴出圧３．５ｋｇ／ａＪ、孔径０．１２ｍｍΦのルビー
製紡糸ノズルより３２０ｒｐｎ＋で回転している内径５
００ＩΦの円筒ドラム内に形成された温度４℃、深さ２
ｃｍの回転冷却液体中に噴出して急冷凝固させて平均径
０．１ｍｍΦの円形断面を有する連続細線を作成した。
また、比較のため、水冷鋳型を用いた鋳造法によりＡｌ
−Ｐｂ合金作成した。製作条件は、あらかじめ２７５Ｋ
に銅製鋳型を冷やしておき、 Ａｌとｐｂが相溶した温
度から急速に鋳込んだ８ｍｍΦのインゴットを得た。さ
らに、溶融しているＡｌ中にＮｂＮを混合させ、 ０．
３ｍｍのノズル孔を通し、 ５０００ｒｐｍで回転して
いる直径１００ｍｍの銅製ロールにアルゴン噴出圧３
ｋｇ／ａｄで噴出して幅２ｏ＋ｏ＋厚さ４０μｍの薄帯
状試料を得た。
−Ｐｂ合金作成した。製作条件は、あらかじめ２７５Ｋ
に銅製鋳型を冷やしておき、 Ａｌとｐｂが相溶した温
度から急速に鋳込んだ８ｍｍΦのインゴットを得た。さ
らに、溶融しているＡｌ中にＮｂＮを混合させ、 ０．
３ｍｍのノズル孔を通し、 ５０００ｒｐｍで回転して
いる直径１００ｍｍの銅製ロールにアルゴン噴出圧３
ｋｇ／ａｄで噴出して幅２ｏ＋ｏ＋厚さ４０μｍの薄帯
状試料を得た。
上記の本発明の製造法により得られたＡｌ−Ｐｂ系及び
Ａｌ−Ｐｂ−Ｘ系合金、水冷鋳型により鋳造されたΔ１
−Ｐｂ合金及びＡｌ−ＮｂＮ急冷薄帯の組織及び超伝導
特性のひとつである超伝導遷移温度（Ｔｃ）について観
察、測定した結果を表１に示す。
Ａｌ−Ｐｂ−Ｘ系合金、水冷鋳型により鋳造されたΔ１
−Ｐｂ合金及びＡｌ−ＮｂＮ急冷薄帯の組織及び超伝導
特性のひとつである超伝導遷移温度（Ｔｃ）について観
察、測定した結果を表１に示す。
なお、超伝導遷移温度（Ｔｃ）については、試料をクラ
イオスタンド内部に取り付け、それに希薄なヘリウムガ
スを充填し、液体ヘリウム中に浸漬した後５通常の四端
子法により試料の電気抵抗を測定した。また、 Ａｌ中
に分散させたｐｂ及びｐｂ金合金粒子径及び粒子間隔に
ついては、透過電子顕微鏡により観察した。
イオスタンド内部に取り付け、それに希薄なヘリウムガ
スを充填し、液体ヘリウム中に浸漬した後５通常の四端
子法により試料の電気抵抗を測定した。また、 Ａｌ中
に分散させたｐｂ及びｐｂ金合金粒子径及び粒子間隔に
ついては、透過電子顕微鏡により観察した。
実施例１〜１０は、第２相金属粒子の粒径が１０〜ＩＧ
Ｏｎｍと非常に微細であり、かつ第２相金属粒子の間隔
が４０〜１５０ｎｍと極めて均一であり、近接効果によ
りＴｃが大きく向上している。
Ｏｎｍと非常に微細であり、かつ第２相金属粒子の間隔
が４０〜１５０ｎｍと極めて均一であり、近接効果によ
りＴｃが大きく向上している。
また、水冷鋳型により鋳造された合金材料は。
第２相金属粒子の粒径及び分散性のバラツキが大きく、
近接効果はほとんどみられず、 Ｔｃの向上はほとんど
みられなかった。また、比較例２は溶湯と相溶しない窒
化物を混合し、急冷凝固した薄帯材料も、第２相粒子が
大きく、さらに粒子の分散状態も均一性がまだ不十分な
ため、近接効果が十分に発現できていなかった。
近接効果はほとんどみられず、 Ｔｃの向上はほとんど
みられなかった。また、比較例２は溶湯と相溶しない窒
化物を混合し、急冷凝固した薄帯材料も、第２相粒子が
大きく、さらに粒子の分散状態も均一性がまだ不十分な
ため、近接効果が十分に発現できていなかった。
特許出願人 増 本 健
ユニチカ株式会社
帝国ピストンリング株式会社
Claims (3)
- （１）２相分離する合金を溶融させて相溶した液体単相
の溶湯を得、次いで得られた溶湯を液体急冷法で急冷凝
固させることを特徴とする母相中に微細な第２相金属粒
子が均一に分散してなる組織を有する第２相金属粒子分
散型合金の製造法。 - （２）２相分離する合金が、Ａｌ−Ｐｂ系合金である特
許請求の範囲第１項記載の製造法。 - （３）２相分離する合金が、Ａｌ−Ｐｂ−Ｘ（ただし、
ＸはＳｉ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｂｉである、）系合金である特
許請求の範囲第１項記載の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16469584A JPS6141732A (ja) | 1984-08-06 | 1984-08-06 | 第２相金属粒子分散型合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16469584A JPS6141732A (ja) | 1984-08-06 | 1984-08-06 | 第２相金属粒子分散型合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141732A true JPS6141732A (ja) | 1986-02-28 |
| JPH0524210B2 JPH0524210B2 (ja) | 1993-04-07 |
Family
ID=15798108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16469584A Granted JPS6141732A (ja) | 1984-08-06 | 1984-08-06 | 第２相金属粒子分散型合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141732A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5318641A (en) * | 1990-06-08 | 1994-06-07 | Tsuyoshi Masumoto | Particle-dispersion type amorphous aluminum-alloy having high strength |
| JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
| CN106282673A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-01-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种含Bi元素的具有弥散型复合凝固组织的Al-Pb合金及其制备方法 |
-
1984
- 1984-08-06 JP JP16469584A patent/JPS6141732A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5318641A (en) * | 1990-06-08 | 1994-06-07 | Tsuyoshi Masumoto | Particle-dispersion type amorphous aluminum-alloy having high strength |
| JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
| CN106282673A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-01-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种含Bi元素的具有弥散型复合凝固组织的Al-Pb合金及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0524210B2 (ja) | 1993-04-07 |
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