JPS6138425A - 内燃機関のノツクセンサの取付位置決定方法 - Google Patents
内燃機関のノツクセンサの取付位置決定方法Info
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- JPS6138425A JPS6138425A JP15720184A JP15720184A JPS6138425A JP S6138425 A JPS6138425 A JP S6138425A JP 15720184 A JP15720184 A JP 15720184A JP 15720184 A JP15720184 A JP 15720184A JP S6138425 A JPS6138425 A JP S6138425A
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- Japan
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- knocking
- vibration
- engine
- frequency
- vibrations
- Prior art date
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- Granted
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H1/00—Measuring characteristics of vibrations in solids by using direct conduction to the detector
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は内燃機関本体にノッキング検知のため取付けら
れるノックセンサの最適取付位置の決定方法に関する。
れるノックセンサの最適取付位置の決定方法に関する。
従来の技術
ノックセンサとして内燃機関の機械的振動を電気的振動
に変換する型のものがある。このタイプのノックセンサ
では、機関の各気筒に生じたノッキングによって機関本
体の振幅が大きい点を求め、その点に設けることがノッ
キング検知精度を上げるため必要である。従来のノック
センサの取付位置の決定方法としてはモーダル解析によ
るものがあった。この方法ではノッキングに対応する振
動周波数の近辺での振動モードの計算によって、ノ、ク
センサの取付候補点となる箇所を何点か得て、その点に
ノックセンサ用ゲスを形成したシリンダブロックを試作
し、次にシリンダブロックにノッキング周波数帯（例え
ば６−８ｋＨｚ）の振動を加え、各候補点での振幅を測
定し、その中で最もＳ／Ｎ比の良い点をノックセンサ取
付位置として決定している。しかしながら、このモーダ
ル解析による方法は実機状態でのノッキングを検出して
ノックセンサの取付箇所を決定しているのではないから
ノッキングの検出箇所として最適かどうかという点にお
いて幾分の１゛経念がある。またモーダル解析では被対
象物を網目状に分割しその分割各点の振動モードを数値
計算するが、その分割の数はそれ程細かくできないので
精度上も問題がある。
に変換する型のものがある。このタイプのノックセンサ
では、機関の各気筒に生じたノッキングによって機関本
体の振幅が大きい点を求め、その点に設けることがノッ
キング検知精度を上げるため必要である。従来のノック
センサの取付位置の決定方法としてはモーダル解析によ
るものがあった。この方法ではノッキングに対応する振
動周波数の近辺での振動モードの計算によって、ノ、ク
センサの取付候補点となる箇所を何点か得て、その点に
ノックセンサ用ゲスを形成したシリンダブロックを試作
し、次にシリンダブロックにノッキング周波数帯（例え
ば６−８ｋＨｚ）の振動を加え、各候補点での振幅を測
定し、その中で最もＳ／Ｎ比の良い点をノックセンサ取
付位置として決定している。しかしながら、このモーダ
ル解析による方法は実機状態でのノッキングを検出して
ノックセンサの取付箇所を決定しているのではないから
ノッキングの検出箇所として最適かどうかという点にお
いて幾分の１゛経念がある。またモーダル解析では被対
象物を網目状に分割しその分割各点の振動モードを数値
計算するが、その分割の数はそれ程細かくできないので
精度上も問題がある。
そこで、エンジン実機状態でのノッキングを検出し得る
ものとしてホログラフィ−による振動解析の応用が考え
られる。即ち、ホログラフィ−による振動解析ではレー
デ光を・臂ルス的に間隔を置いて２回振動物体に照射す
る。この場合、乾板上には２つの時点での変位に相当し
た縞間隔をもった干渉縞（ホログラム）が得られる。こ
れによシ振動を測定することができる。ところが、実機
作動中のエンジンの振動はノッキングに原因する振動の
みでなく他の種々の原因による色々な周波数帯の振動が
重畳されて成るものである。従って、単にノッキングを
起しているエンジンのホログラムを取るだけでは、ノッ
キング周波数帯以外での振動成分に影響されてノッキン
グ振動を正確検知することはできない。
ものとしてホログラフィ−による振動解析の応用が考え
られる。即ち、ホログラフィ−による振動解析ではレー
デ光を・臂ルス的に間隔を置いて２回振動物体に照射す
る。この場合、乾板上には２つの時点での変位に相当し
た縞間隔をもった干渉縞（ホログラム）が得られる。こ
れによシ振動を測定することができる。ところが、実機
作動中のエンジンの振動はノッキングに原因する振動の
みでなく他の種々の原因による色々な周波数帯の振動が
重畳されて成るものである。従って、単にノッキングを
起しているエンジンのホログラムを取るだけでは、ノッ
キング周波数帯以外での振動成分に影響されてノッキン
グ振動を正確検知することはできない。
発明が解決しようとする問題点
本発明はホログラフィ−によるエンジン振動の解析の改
良であってノッキングによる振動のみを分離しノッキン
グを正確に検知することができる方法を提供することに
ある。
良であってノッキングによる振動のみを分離しノッキン
グを正確に検知することができる方法を提供することに
ある。
問題点を解決するための手段
本発明の内燃機関のノックセンサの取付位置決定方法に
おいては、ノッキングが生ずる運転条件にて機関を作動
させ、ノッキングを生じさせる周波数を含めた複数の代
表的周波数における機関振動特性を時間に対して計測し
、ノッキング周波数以外の代表周波数での合成振動変位
が実質上打ち消される一エンジンサイクルに、おける二
つの時刻ｔｌ及びｔ！を求め、前記時刻ｔ１及びｔ：に
おいて光パルスを機関に照射することによりホログラム
を作成し、得られたホログラムよジノツクセンサの取付
箇所を決定する。
おいては、ノッキングが生ずる運転条件にて機関を作動
させ、ノッキングを生じさせる周波数を含めた複数の代
表的周波数における機関振動特性を時間に対して計測し
、ノッキング周波数以外の代表周波数での合成振動変位
が実質上打ち消される一エンジンサイクルに、おける二
つの時刻ｔｌ及びｔ！を求め、前記時刻ｔ１及びｔ：に
おいて光パルスを機関に照射することによりホログラム
を作成し、得られたホログラムよジノツクセンサの取付
箇所を決定する。
作用
光ノクルスが出される時刻ｔ１及びｔ２ではノッキング
が生ずる周波数以外の代表的周波数での振幅は実質的に
打ち消されている。そのためホログラムはノッキングに
よる振動に原因するもののみが得られノッキング振動を
正確に把掴することができる。
が生ずる周波数以外の代表的周波数での振幅は実質的に
打ち消されている。そのためホログラムはノッキングに
よる振動に原因するもののみが得られノッキング振動を
正確に把掴することができる。
実施例
１０はノックセンサ取付位置決定の対象となるエンジン
であり、燃料噴射弁１２と、点火栓１４−とを各気尚（
この場合は４気筒）に備えている。燃料噴射１ＯＩＩ錘
装置１６は燃料噴射弁１２からの燃料噴射量、即ち仝燃
比の制御を行い、−万点火制御装置１８は点火栓１４の
電極での放電が生ずる機関のクランク角度位置を各気筒
で独立に制御する。
であり、燃料噴射弁１２と、点火栓１４−とを各気尚（
この場合は４気筒）に備えている。燃料噴射１ＯＩＩ錘
装置１６は燃料噴射弁１２からの燃料噴射量、即ち仝燃
比の制御を行い、−万点火制御装置１８は点火栓１４の
電極での放電が生ずる機関のクランク角度位置を各気筒
で独立に制御する。
燃料噴射制御装置１６１点火制御装置１８自体は周知の
如何なる構造のものでも任意に採用することができる。
如何なる構造のものでも任意に採用することができる。
２０は変速機であシ、２２は動力計である。
２４は２ノ９ルスレーデホログラフイ装置を全体として
示すものであり、２−４′ルスレ一デ光発生器２６を備
える。レーザ光発生装置２６の前方にビームスプリッタ
２８があり、その透過光は信号光Ｌ１ｔ”エンジン１０
に照射するレンｒ系３０に供給すれる。ビームスプリッ
タ２８からの反射光は参照光Ｌ！を生ずるレンズ系３２
に供給される。
示すものであり、２−４′ルスレ一デ光発生器２６を備
える。レーザ光発生装置２６の前方にビームスプリッタ
２８があり、その透過光は信号光Ｌ１ｔ”エンジン１０
に照射するレンｒ系３０に供給すれる。ビームスプリッ
タ２８からの反射光は参照光Ｌ！を生ずるレンズ系３２
に供給される。
３４は参照元り、を乾板３６上に導びく反射ミラーであ
る。
る。
本発明では、エンジンの振動における各周波数成分の振
動を検知するための、複数のセンナが設けられる。３Ｂ
は加速度計型の振動計であり、エンジン本体１０に設け
られ、エンジンの全周波数にわたる振動を検知すること
ができる。４０はエンジンの上部にここから僅か離れて
設けられたギヤ、デ匿のセンサであり、エンジンの横ゆ
れに伴う低周波域（１００Ｈｚ以下）での振動を検知す
ることができる。このギヤツブセンサ４０としてはうず
電流を検知するタイプのものが採用できる。
動を検知するための、複数のセンナが設けられる。３Ｂ
は加速度計型の振動計であり、エンジン本体１０に設け
られ、エンジンの全周波数にわたる振動を検知すること
ができる。４０はエンジンの上部にここから僅か離れて
設けられたギヤ、デ匿のセンサであり、エンジンの横ゆ
れに伴う低周波域（１００Ｈｚ以下）での振動を検知す
ることができる。このギヤツブセンサ４０としてはうず
電流を検知するタイプのものが採用できる。
４２はノッキングに相当する高周波域（６−８ｋＨｚ
）での振動を検知するための共振型加速度計であシ、エ
ンジン本体１０に設けられる。
）での振動を検知するための共振型加速度計であシ、エ
ンジン本体１０に設けられる。
エンジン全周波数域での振動を検知する加速度型センサ
３８はフィルタ回路４４に接続され、このフィルタ回路
４４はエンジン振動における中間周波数域（０，５−３
ｋＨｚ）での振動のみを分離透過する役目を行う。
３８はフィルタ回路４４に接続され、このフィルタ回路
４４はエンジン振動における中間周波数域（０，５−３
ｋＨｚ）での振動のみを分離透過する役目を行う。
センナ３８，４０．４２はオシロスコープ５０の各入力
端子５０−１．５０−２．５０−３に接続される。また
５２は周波数発生器であシ、オシロスコープ上で観測さ
れる各波形のに近似した正弦波を知るため使用されるも
のであり、オシロスコープ５０の入力端子５Ｏ−４１Ｃ
接続される。オシロスコープ５０は外部同期端子５０−
５を有しておシ、同端子５０−５はエンジンのクランク
角度に同期して波形観測を行うことができるようにクラ
ンク角センサ５６に接続される。エンジン１０のクラン
ク軸１０′上の回転体に対面してクランク角センサ５６
は設けられ、クランク軸１０’が所定位置に来るとトリ
ガ信号が発せられオシロスコープ５０上での波形観測を
エンジンクランク軸の回転と同期してできるようになっ
ている。
端子５０−１．５０−２．５０−３に接続される。また
５２は周波数発生器であシ、オシロスコープ上で観測さ
れる各波形のに近似した正弦波を知るため使用されるも
のであり、オシロスコープ５０の入力端子５Ｏ−４１Ｃ
接続される。オシロスコープ５０は外部同期端子５０−
５を有しておシ、同端子５０−５はエンジンのクランク
角度に同期して波形観測を行うことができるようにクラ
ンク角センサ５６に接続される。エンジン１０のクラン
ク軸１０′上の回転体に対面してクランク角センサ５６
は設けられ、クランク軸１０’が所定位置に来るとトリ
ガ信号が発せられオシロスコープ５０上での波形観測を
エンジンクランク軸の回転と同期してできるようになっ
ている。
６０は周波数解析装置（ＦＦＴ ）であジエンジンの振
動における周波数解析に使用される。
動における周波数解析に使用される。
本発明は次の事実を基礎とするものである。即ち、時間
に対するエンジンの総合的な振動特性は第２図（イ）の
ように表わされる。ここにたて軸は加速度をとっている
が振動変位と同じである。図中人の領域は点火時に相当
している。この第２図（イ）は第１図のセンサ３８から
の振動の全波長成分が含まれた信号を表わしてお勺、こ
のグラフからはエンジン振動に各周波数帯がどのように
寄与しているかは不明でおる。第２図（ロ）は（イ）の
振動波形を第１図の周波数解析装置６０によって各周波
数での成分に分解した結果である。即ち、（ロ）から明
らかなように、エンジン振動は大きくは、１００Ｈｚ以
下と、０．５−３ ｋＨｚと、６−８ ｋＨｚと３つの
周波数帯によって成立っておシ、最も低い周波数帯の振
動はエンジンの横振動に原因し、中間の周波数帯の振動
はシリンダブロックの面振動に原因し、最も高い周波数
帯の振動がノッキングに原因すると考えられる。そこで
本発明ではかかる事実に着目し、エンジン横振動、シリ
ンダプロ、り面振動。
に対するエンジンの総合的な振動特性は第２図（イ）の
ように表わされる。ここにたて軸は加速度をとっている
が振動変位と同じである。図中人の領域は点火時に相当
している。この第２図（イ）は第１図のセンサ３８から
の振動の全波長成分が含まれた信号を表わしてお勺、こ
のグラフからはエンジン振動に各周波数帯がどのように
寄与しているかは不明でおる。第２図（ロ）は（イ）の
振動波形を第１図の周波数解析装置６０によって各周波
数での成分に分解した結果である。即ち、（ロ）から明
らかなように、エンジン振動は大きくは、１００Ｈｚ以
下と、０．５−３ ｋＨｚと、６−８ ｋＨｚと３つの
周波数帯によって成立っておシ、最も低い周波数帯の振
動はエンジンの横振動に原因し、中間の周波数帯の振動
はシリンダブロックの面振動に原因し、最も高い周波数
帯の振動がノッキングに原因すると考えられる。そこで
本発明ではかかる事実に着目し、エンジン横振動、シリ
ンダプロ、り面振動。
ノッキング振動の夫々の成分のうちの代表的な周波数を
独立して検知する前述のような各センナを設け、その各
センナからの振動をオシロスコープ５０上に表示させ、
この表示された夫々の代表的周波数での観測図形からノ
ッキング周波数以外の代表的周波数での振動が実測上打
ち消される２点を求め、この２点で２／４′ルスレーデ
を駆動し、ホログラムを得るようにしているものである
。以下これを更に詳細に説明する。
独立して検知する前述のような各センナを設け、その各
センナからの振動をオシロスコープ５０上に表示させ、
この表示された夫々の代表的周波数での観測図形からノ
ッキング周波数以外の代表的周波数での振動が実測上打
ち消される２点を求め、この２点で２／４′ルスレーデ
を駆動し、ホログラムを得るようにしているものである
。以下これを更に詳細に説明する。
第１図において点火制御装置１８及び燃料噴射制御装置
１６によって夫々点火時期及び混合気空燃比がある一つ
の特定の気筒がノッキングを生ずるように調節される。
１６によって夫々点火時期及び混合気空燃比がある一つ
の特定の気筒がノッキングを生ずるように調節される。
その結果エンジン１０の運転によってノッキングが発生
する。そのときの総合的な振動特性は第３図の（イ）で
表わされる（これは第２図（イ）のＡの部分における波
形に対応する。）この場合横軸は時間であシカ一つエン
ジンのクランク軸１０′の位置と対応している。周波数
解析装置６０での振動解析によって第２図（ロ）のよう
にエンジンの振動は低、中、高の三つの周波数帯に分割
され夫々エンジンのローリング（Ｌｌ）−ブロック面振
動（Ｌ２）−及びノッキング（Ｌｌ）に基づくものと考
えられる。これらの三つの周波数帯における代表的周波
数（例えば夫々の周波数帯における振動ピークを生じさ
せる周波数ｆｌ ＋ｆｚ＊ｆｓ ）が代表的周波数と
して選定され、セ／すはこれらの代表的周波数を検知す
るようＫその特性が定められる。即ち、ギヤ、デセンサ
４０は周波数ｆ１に、また共振型加速度計４２は周波数
ｆ３にその特性が表わされる。更に、全周波数での振動
を検知するセンサ３８はフィルタ４４に接続され、その
フィルタは周波数ｆ２に調整されている。
する。そのときの総合的な振動特性は第３図の（イ）で
表わされる（これは第２図（イ）のＡの部分における波
形に対応する。）この場合横軸は時間であシカ一つエン
ジンのクランク軸１０′の位置と対応している。周波数
解析装置６０での振動解析によって第２図（ロ）のよう
にエンジンの振動は低、中、高の三つの周波数帯に分割
され夫々エンジンのローリング（Ｌｌ）−ブロック面振
動（Ｌ２）−及びノッキング（Ｌｌ）に基づくものと考
えられる。これらの三つの周波数帯における代表的周波
数（例えば夫々の周波数帯における振動ピークを生じさ
せる周波数ｆｌ ＋ｆｚ＊ｆｓ ）が代表的周波数と
して選定され、セ／すはこれらの代表的周波数を検知す
るようＫその特性が定められる。即ち、ギヤ、デセンサ
４０は周波数ｆ１に、また共振型加速度計４２は周波数
ｆ３にその特性が表わされる。更に、全周波数での振動
を検知するセンサ３８はフィルタ４４に接続され、その
フィルタは周波数ｆ２に調整されている。
従って、オシロスコープ５０の観測面上にはこれらの選
定代表周波数ｆ１−ｆｚ 、ｆｓ に基づく振動波形
が表わされる。即ちギャップセンサ４０からはエンジン
の低周波域での代表的周波数での振動が表われ、第３図
（ロ）に示される。フィルタ４４によって中間の周波数
域のみが通されシリンダブロックの面振動に基づく周波
数帯での代表振動が、会うの如くオシロスコープ５０上
で観測される。またノッキングに基づく高周波域の代表
的周波数での振動は共振型加速度計４２によって取シ出
され、オシ０スコー７’５Ｑ上に観測される。この際オ
シロスコープ５０上に観測される各波形は厳密な意味で
は正弦波ではない。そこでファンクションノエネレータ
５２よシ正弦波を発生させ、オシロスコープ上の観測さ
れる各センサからの波形との一致の良い正弦波として修
正することができる。または、オシロスコープ上に観測
される実測の波形よシこれに最も近い正弦波を計算によ
って出すことができる。
定代表周波数ｆ１−ｆｚ 、ｆｓ に基づく振動波形
が表わされる。即ちギャップセンサ４０からはエンジン
の低周波域での代表的周波数での振動が表われ、第３図
（ロ）に示される。フィルタ４４によって中間の周波数
域のみが通されシリンダブロックの面振動に基づく周波
数帯での代表振動が、会うの如くオシロスコープ５０上
で観測される。またノッキングに基づく高周波域の代表
的周波数での振動は共振型加速度計４２によって取シ出
され、オシ０スコー７’５Ｑ上に観測される。この際オ
シロスコープ５０上に観測される各波形は厳密な意味で
は正弦波ではない。そこでファンクションノエネレータ
５２よシ正弦波を発生させ、オシロスコープ上の観測さ
れる各センサからの波形との一致の良い正弦波として修
正することができる。または、オシロスコープ上に観測
される実測の波形よシこれに最も近い正弦波を計算によ
って出すことができる。
次にこのように正弦波として修正された各周波数帯での
代表的周波数の振動のうち、ノッキングと関係のない低
周波数帯、中間周波数帯での代表的周波数の合成振動が
打ち消される２点が決定される。例えば、第３図におい
て、時刻ｔ１で（ロ）の波高はΔｒ、（ｅｊの波高はΔ
１′でΔ１＋Δ１’ ＝Ｏｓ一方時刻ｔ２で（ロ）の波
高はΔ２ 、Ｈの波高はΔ２′でΔ２＋Δ２′＝Ｏであ
る。このようにして選定された２つの時刻ｔｌ、ｔ、で
はノッキング帯以外の周波数帯での代表周波数の合成振
動は打ち消されていることから、この時刻ｔ１．ｔ２で
ホログラムを取れば、ノッキングのみに基づく振動の大
きさを観測することができる。ここに合成振動の打ち消
しの意味であるが、必ずしも合成振動が全く不存在とい
う意味に限るのではなく、ノッキング振動がその他の振
動よシ十分大きく観測できること、又は、ノッキング振
動以外の振動がホログラフィの感度であるλ／４（λ：
レーデ光波長）を超えるものでないことを意味する。ま
た、各周波数帯での代表的周波数の選定はこの実施例で
は夫々の周波数帯での振動ピークを生ずる周波数と述べ
たがその近辺の周波数であれば良いと考えられる。この
ように１各周波数帯の代表的周波数でノッキング周波数
以外の成分の打ち消しを行うことで、夫々の周波数帯の
代表的周波数以外の周波数でもノッキング以外の振動成
分の打ち消しが行われる。
代表的周波数の振動のうち、ノッキングと関係のない低
周波数帯、中間周波数帯での代表的周波数の合成振動が
打ち消される２点が決定される。例えば、第３図におい
て、時刻ｔ１で（ロ）の波高はΔｒ、（ｅｊの波高はΔ
１′でΔ１＋Δ１’ ＝Ｏｓ一方時刻ｔ２で（ロ）の波
高はΔ２ 、Ｈの波高はΔ２′でΔ２＋Δ２′＝Ｏであ
る。このようにして選定された２つの時刻ｔｌ、ｔ、で
はノッキング帯以外の周波数帯での代表周波数の合成振
動は打ち消されていることから、この時刻ｔ１．ｔ２で
ホログラムを取れば、ノッキングのみに基づく振動の大
きさを観測することができる。ここに合成振動の打ち消
しの意味であるが、必ずしも合成振動が全く不存在とい
う意味に限るのではなく、ノッキング振動がその他の振
動よシ十分大きく観測できること、又は、ノッキング振
動以外の振動がホログラフィの感度であるλ／４（λ：
レーデ光波長）を超えるものでないことを意味する。ま
た、各周波数帯での代表的周波数の選定はこの実施例で
は夫々の周波数帯での振動ピークを生ずる周波数と述べ
たがその近辺の周波数であれば良いと考えられる。この
ように１各周波数帯の代表的周波数でノッキング周波数
以外の成分の打ち消しを行うことで、夫々の周波数帯の
代表的周波数以外の周波数でもノッキング以外の振動成
分の打ち消しが行われる。
２メダルスレ一デ発生装置のレーデ発射タイミングコン
トローラ６３は前記の時刻ｊｌ＋ｊ２から計算される時
間差で２つの／ＩＰルスが発生されるよう調整される。
トローラ６３は前記の時刻ｊｌ＋ｊ２から計算される時
間差で２つの／ＩＰルスが発生されるよう調整される。
また、クランク角センサ５６からの所定クランク軸信号
に同期して第３図の時刻Ｌｌ＋ｔ２に相当するクランク
角度でレーデパルスが発生されることになる。
に同期して第３図の時刻Ｌｌ＋ｔ２に相当するクランク
角度でレーデパルスが発生されることになる。
レーデ元発生装置２６からの直接光り、はノ。
キングを起しているエンジン本体１０に時刻ｔ １ ’
ｔｔ、において発射され、回折光は乾板３６に集められ
る。１．．１２の時刻において、ノッキングに基づく振
動変位に第３図に）のＸのような差があるため（この差
Ｘが大きくなるように前記ｔｌ ＋ｔ２を選択するこ
とがホログラムの感度を上げるため好ましい。）、この
振動変位差Ｘに応じてレーデ光の波長の半分毎の干渉縞
が乾板３６上釦形成される。そのような干渉縞の再生は
、周知のホログラム再生方法により、行うことができる
。
ｔｔ、において発射され、回折光は乾板３６に集められ
る。１．．１２の時刻において、ノッキングに基づく振
動変位に第３図に）のＸのような差があるため（この差
Ｘが大きくなるように前記ｔｌ ＋ｔ２を選択するこ
とがホログラムの感度を上げるため好ましい。）、この
振動変位差Ｘに応じてレーデ光の波長の半分毎の干渉縞
が乾板３６上釦形成される。そのような干渉縞の再生は
、周知のホログラム再生方法により、行うことができる
。
第４図は讐１．＋２．≠３．＋４の夫々の気筒で独立し
てノッキングを起させたときのホログラム再生による干
渉縞の状態を模式的に示す。どの気筒がノッキングして
いるかで干渉縞の出る位置、即ち、ノッキング振動が大
きく現れる位置は変るが、共通的にノッキングが出易い
位置として、Ｆ即ろ＃！−４番気筒のクランク軸上の第
４軸受と第５軸受との間の位置が好ましいと判定される
。
てノッキングを起させたときのホログラム再生による干
渉縞の状態を模式的に示す。どの気筒がノッキングして
いるかで干渉縞の出る位置、即ち、ノッキング振動が大
きく現れる位置は変るが、共通的にノッキングが出易い
位置として、Ｆ即ろ＃！−４番気筒のクランク軸上の第
４軸受と第５軸受との間の位置が好ましいと判定される
。
発明の効果
本発明によればエンジンの振動におけるノッキング帯以
外の振動帯域での振動が打ち消される２つの時Ａでレー
デパルスを発生させホログラムを得ることで振動屏析し
ている。そのため、ノッキングに基づく振動分のみ精度
よくかつ試行錯誤的−試作を繰返すことなしに迅速に検
知することができる。また、各気筒にノッキングを生さ
せたときのノッキングに基づく変位を測定することで共
通的にノッキングが生じ易い場所を特定することができ
る。そのため、−箇のノックセンサで高精度のノッキン
グ検知を行うことができる。
外の振動帯域での振動が打ち消される２つの時Ａでレー
デパルスを発生させホログラムを得ることで振動屏析し
ている。そのため、ノッキングに基づく振動分のみ精度
よくかつ試行錯誤的−試作を繰返すことなしに迅速に検
知することができる。また、各気筒にノッキングを生さ
せたときのノッキングに基づく変位を測定することで共
通的にノッキングが生じ易い場所を特定することができ
る。そのため、−箇のノックセンサで高精度のノッキン
グ検知を行うことができる。
第１図は本発明方法を実現する、システム全体図、
第２図はエンジンの総合的な振動（イ）及びその周波数
解析図（ロ）、 第３図は各代表的周波数での振動を示す図、第４図は各
気筒にノッキングを生じさせ、本発明の方法でホログラ
ムを得、そのホログラムの再生時の干渉縞のエンジン本
体上の位置を模式的に示す図。 １０・・・エンジン本体、２４・・・ホログラフィ−装
置、３８・・・加速度計、４０・・・ギャップセンサ、
４２・・・共撮型加速度計、４４・・・フィルタ、５０
・・・オシロスフープ、６０・・・周波数解析装置。
解析図（ロ）、 第３図は各代表的周波数での振動を示す図、第４図は各
気筒にノッキングを生じさせ、本発明の方法でホログラ
ムを得、そのホログラムの再生時の干渉縞のエンジン本
体上の位置を模式的に示す図。 １０・・・エンジン本体、２４・・・ホログラフィ−装
置、３８・・・加速度計、４０・・・ギャップセンサ、
４２・・・共撮型加速度計、４４・・・フィルタ、５０
・・・オシロスフープ、６０・・・周波数解析装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内燃機関のノックセンサの取付位置決定方法において、 ノッキングが生ずる運転条件にて機関を作動させ、 ノッキングを生じさせる周波数を含めた複数の代表的周
波数における機関振動特性を時間に対して計測し、 ノッキング周波数以外の代表周波数での合成振動変位が
実質上打ち消される一エンジンサイクルにおける二つの
時刻ｔ＿１及びｔ＿２を求め、前記時刻ｔ＿１及びｔ＿
２において光パルスを機関に照射することによりホログ
ラムを作成し、得られたホログラムよりノックセンサの
取付箇所を決定することにより成る方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15720184A JPS6138425A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 内燃機関のノツクセンサの取付位置決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15720184A JPS6138425A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 内燃機関のノツクセンサの取付位置決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6138425A true JPS6138425A (ja) | 1986-02-24 |
| JPH023127B2 JPH023127B2 (ja) | 1990-01-22 |
Family
ID=15644411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15720184A Granted JPS6138425A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 内燃機関のノツクセンサの取付位置決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6138425A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2015194138A1 (ja) | 2014-06-16 | 2017-04-20 | 日本電気株式会社 | 位置特定装置、位置特定システム、位置特定方法及びコンピュータ読み取り可能記録媒体 |
-
1984
- 1984-07-30 JP JP15720184A patent/JPS6138425A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH023127B2 (ja) | 1990-01-22 |
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