JPS6132534B2 - - Google Patents
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- JPS6132534B2 JPS6132534B2 JP753009A JP300975A JPS6132534B2 JP S6132534 B2 JPS6132534 B2 JP S6132534B2 JP 753009 A JP753009 A JP 753009A JP 300975 A JP300975 A JP 300975A JP S6132534 B2 JPS6132534 B2 JP S6132534B2
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- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Safety Valves (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は可動子の行程量が増すと共にわずかに
増大する磁力を有する調節磁石により調節される
座付き弁として構成された圧力弁であつて、弁閉
鎖体と共に１つの直動ユニツトを形成する調節磁
石の可動子がばねと協働し、調節磁石が励磁され
てない状態では弁閉鎖体が負荷を解消されている
形式のものに関する。この種の圧力弁は油圧装置
において設定圧力をコンスタントに保つことを目
的としており、要するに油圧装置内の圧力制限部
材として働く。このような弁はとりわけパイロツ
ト弁として使われる。また、流量が少ない場合は
このような弁を直接制御式の圧力弁としても用い
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention is a pressure valve configured as a seated valve adjusted by an adjusting magnet with a magnetic force that increases slightly with increasing stroke of the armature, which together with the valve closing body The invention relates to a type in which the armature of the adjusting magnet forming the moving unit cooperates with a spring, so that the valve closing body is unloaded when the adjusting magnet is not energized. This type of pressure valve is intended to maintain a constant set pressure in a hydraulic system and, in short, serves as a pressure limiting member within the hydraulic system. Such valves are used inter alia as pilot valves. In addition, when the flow rate is low, such a valve is also used as a directly controlled pressure valve.
公知のこの種の圧力弁の場合、調節磁石の可動
子と協働するばねはたんに可動子を弁閉鎖体の閉
鎖位置に相当する位置まで戻すためにのみ使われ
ており、従つてこのばねのばね力は、励磁された
可動子がばね力に抗して開放位置まで移動できる
ように設計されているに過ぎない。このような圧
力弁は、磁石の可動子の質量が小さいことによつ
て小さな圧力変動に際しても振動し易い。従つ
て、十分な減衰を期するには調節磁石、特にその
可動子の質量を大きくすることを余儀なくされ
る。ところで、ばね調節式の圧力弁の場合に、圧
力調整に用いられる圧縮ばねに相応に急勾配の特
性曲線を与えるならば、弁閉鎖体の振動もしくは
チヤタリングが防止されることが判つている。こ
の点からいれば、調節磁石で調節される座付き弁
の場合にも、使用される磁石に前記の圧縮ばねと
同様の特性曲線を与えるならば、弁閉鎖体の減衰
が果たされると思われる。しかしながらこのよう
な調節磁石の製作は技術的に非常に困難を伴う。 In known pressure valves of this kind, the spring cooperating with the armature of the adjusting magnet is used only to return the armature to a position corresponding to the closed position of the valve closing body; The spring force is only designed to allow the energized armature to move against the spring force to the open position. Such pressure valves tend to vibrate even in the event of small pressure fluctuations due to the small mass of the magnetic mover. Therefore, in order to achieve sufficient damping, it is necessary to increase the mass of the adjustment magnet, especially its mover. However, it has been found that in the case of spring-adjustable pressure valves, vibrations or chatter of the valve closing body can be prevented if the compression spring used for pressure regulation is provided with a correspondingly steep characteristic curve. From this point of view, it can be assumed that damping of the valve closing body can also be achieved in the case of seated valves adjusted by adjusting magnets, if the magnets used have a characteristic curve similar to that of the compression springs described above. However, manufacturing such adjustment magnets is technically very difficult.
そこで本発明の課題とするところは、可動子の
行程量が増すと共にわずかに増大する磁力を有す
る調節磁石により調節される座付き弁として構成
されている圧力弁において、小質量の可動子を備
えた調節磁石を用いたとしても、弁閉鎖体が振動
せずに申し分なく動作するように構成することで
ある。 Therefore, an object of the present invention is to provide a pressure valve configured as a valve with a seat that is adjusted by a regulating magnet having a magnetic force that slightly increases as the stroke of the mover increases, and which is equipped with a mover having a small mass. Even with the use of a regulating magnet, the valve closing body should be designed to operate satisfactorily without vibration.
本発明はこのような課題を次のようにして解決
した。即ち、磁石可動子と協働する圧縮ばねが、
弁閉鎖体開放方向への可動子行程に伴つて、閉鎖
方向への可動子の反力を高めて弁閉鎖体の著しい
減衰が生ずるように設計されているのである。 The present invention has solved these problems as follows. That is, the compression spring that cooperates with the magnet mover is
The design is such that as the mover travels in the direction of opening the valve closing body, the reaction force of the mover in the closing direction increases, resulting in significant damping of the valve closing body.
弁閉鎖体の良好な減衰が得られるためには、磁
石の可動子と協働するばねが以下のような特性曲
線を有しているとが判つた。即ち、弁閉鎖体の開
放方向への行程中に可動子に有効に働く反力が、
可動子の行程１mm当り少なくとも３Kg増大するよ
うな特性曲線である。 It has been found that in order to obtain good damping of the valve closing body, the spring cooperating with the armature of the magnet has the following characteristic curve. In other words, the reaction force that effectively acts on the mover during the stroke of the valve closing body in the opening direction is
The characteristic curve is such that the mover increases by at least 3 kg per mm of travel.
この場合「少なくとも３Kg」という数値は実験
的に確かめられた数値である。３Kgを下回ると満
足すべき減衰が得られない。弁の大きさ次第で３
Kgを上回るように設計することはあるものの、こ
の数値は所期のばね特性曲線に関する最小限の数
値である。 In this case, the value "at least 3 kg" is a value confirmed experimentally. If it is less than 3 kg, satisfactory damping cannot be obtained. 3 depending on the size of the valve
Although designs can be made to exceed Kg, this value is the minimum value for the desired spring characteristic curve.
次に図示の実施例につき本発明を説明する：第
１図及び第２図に示された弁ケーシング１は弁座
体２を受容するための段付きの中央孔１ａを備え
ており、弁座体２にはねじ山部分２ａが設けられ
ており、このねじ山部分２ａは中央孔１ａのねじ
山範囲１ｂと係合し、従つてその軸方向で調節可
能である。この弁座体２はねじ３によつて回動不
能に位置止めされる。この弁座体２の外方端部２
ｂにはスパナ等を嵌めるための六角穴２ｃが形成
されている。弁座体２の弁座２ｄは弁閉鎖体４と
協働し、この弁座を形成する軸孔２ｅが小孔２ｆ
を経て横孔２ｇに通じている。横孔２ｇはケーシ
ング室１ｃと連通状態にあり、ケーシング室１ｃ
は弁座体２のフラツトな面取部２ｈを介して別の
ケーシング室１ｄに接続されている。ケーシング
室１ｄはケーシング横孔１ｅを介して外部と接続
されていて、例えばノズル挿入体６を介して当該
弁によりパイロツト制御される圧力制限弁（図示
せず）の制御油導管と接続されている。横孔１
f′及びノズル挿入体６′を介して、図示されてな
い圧力制限弁の主ピストンが接続されている。 The invention will now be explained with reference to the exemplary embodiment shown: the valve casing 1 shown in FIGS. 1 and 2 is provided with a stepped central bore 1a for receiving a valve seat body 2; The body 2 is provided with a threaded portion 2a which engages with a threaded region 1b of the central bore 1a and is thus adjustable in its axial direction. This valve seat body 2 is fixed in position by a screw 3 so that it cannot rotate. Outer end 2 of this valve seat body 2
A hexagonal hole 2c for fitting a spanner or the like is formed in b. The valve seat 2d of the valve seat body 2 cooperates with the valve closing body 4, and the shaft hole 2e forming this valve seat is the small hole 2f.
It communicates with horizontal hole 2g through . The horizontal hole 2g is in communication with the casing chamber 1c, and the casing chamber 1c
is connected to another casing chamber 1d via a flat chamfered portion 2h of the valve seat body 2. The casing chamber 1d is connected to the outside via a casing side hole 1e, and is connected, for example, via a nozzle insert 6 to a control oil conduit for a pressure limiting valve (not shown) pilot-controlled by the valve. . Side hole 1
The main piston of a pressure limiting valve, not shown, is connected via f' and nozzle insert 6'.
円錐状に形成されている弁閉鎖体４は、弁ケー
シング１の中央孔１ａにおける孔区分１ｆ内を案
内されている案内部分４ａを備えており、この案
内部分４ａは縦みぞ４ｂを有していて、この縦み
ぞ４ｂは弁室１ｋを、横孔１ｉ、縦孔１ｈを介し
て外部と接続された別の弁室１ｇに接続してい
る。案内部分４ａは軸方向に延びる袋穴４ｃをも
有し、この袋穴４ｃ内には可動子ロツド５ａの外
周部５ｂが係合し、袋穴４ｃの底部４ｄに支承さ
れているる。可動子のロツド５ａはコア７の中央
貫通孔７ａに取付けられたガイド片７ｄ内で案内
されている。コア７には複数の別の貫通孔７ｂも
形成されており、これらの貫通孔は外部と接続さ
れた弁室１ｇに、可動子室８ａを接続すると共に
可動子５の縦みぞ５ｇを介してそれぞれ接続す
る。可動子５には弁座体２と反対側に案内ピン５
ｃが配置されており、これは有隙管１０と剛性的
に係合されたガイド片９の孔９ａ内で案内されて
いる。 The conically designed valve closing body 4 has a guide section 4a which is guided in the bore section 1f of the central bore 1a of the valve housing 1 and has a longitudinal groove 4b. This vertical groove 4b connects the valve chamber 1k to another valve chamber 1g which is connected to the outside via a horizontal hole 1i and a vertical hole 1h. The guide part 4a also has an axially extending blind hole 4c in which the outer circumference 5b of the armature rod 5a engages and is supported on the bottom 4d of the blind hole 4c. The rod 5a of the mover is guided within a guide piece 7d attached to the central through hole 7a of the core 7. A plurality of other through holes 7b are also formed in the core 7, and these through holes connect the mover chamber 8a to the valve chamber 1g connected to the outside, and also connect the mover chamber 8a through the vertical groove 5g of the mover 5. Connect each. The mover 5 has a guide pin 5 on the opposite side from the valve seat body 2.
c is arranged, which is guided in the hole 9a of the guide piece 9, which is rigidly engaged with the perforated tube 10.
第１図においては案内ピン５ｃの外方端部５ｄ
にねじ山５ｅが形成されており、このねじ山５ｅ
にはばね押え１１Ａがねじ付けられている。ばね
押え１１Ａは不都合な回動を止ねじ１２により防
止されている。このばね押え１１Ａには圧縮ばね
１３Ａの一端部が支承され、その他端部はガイド
片９に支承されている。このようにして可動子５
は弁閉鎖体４の開放方向へ圧縮ばね１３Ａにより
負荷される。この圧縮ばね１３Ａの開放方向の力
は案内ピン５ｃのねじ山部分５ｄ上におけるばね
押え１１Ａの軸方向位置によつて規定されてい
る。 In FIG. 1, the outer end 5d of the guide pin 5c
A thread 5e is formed on the thread 5e.
A spring holder 11A is screwed to the spring holder 11A. The spring retainer 11A is prevented from undesired rotation by a set screw 12. One end of the compression spring 13A is supported by the spring holder 11A, and the other end is supported by the guide piece 9. In this way, the mover 5
is loaded in the opening direction of the valve closing body 4 by the compression spring 13A. The force in the opening direction of the compression spring 13A is determined by the axial position of the spring retainer 11A on the threaded portion 5d of the guide pin 5c.
磁石ケーシング１４は巻線１５と差込プラグ１
６とを有しており、磁石ケーシングカバー１７が
シールリング１８を介してばね室１９を外部に対
して液密に閉鎖している。この磁石ケーシングカ
バー１７に取付けられたねじ２０は可動子室８
ａ，８ｂ並びにばね室１９の空気抜きのために用
いられる。なお、磁石ケーシング１４は図示され
てないねじによつて弁ケーシング１に不動に固定
されており、磁石ケーシングカバー１７はねじ２
１によつて磁石ケーシング１４に固定されてい
る。 The magnet casing 14 has a winding 15 and a plug 1
6, and the magnet casing cover 17 liquid-tightly closes the spring chamber 19 to the outside via the seal ring 18. The screw 20 attached to this magnet casing cover 17 is connected to the movable child chamber 8.
It is used to vent air from a, 8b and the spring chamber 19. The magnet casing 14 is immovably fixed to the valve casing 1 by screws (not shown), and the magnet casing cover 17 is fixed to the valve casing 1 by screws (not shown).
1 to the magnet casing 14.
第２図においては可動子５の案内ピン５ｃに尖
端部５ｆが形成されており、この尖端部５ｆには
閉鎖方向の力を及ぼす圧縮ばね１３Ｂ用のばね押
え１１Ｂ支承され、圧縮ばね１３Ｂの他端部は磁
石ケーシングカバー１７の底面１７ａに支承され
ている。 In FIG. 2, a pointed end 5f is formed on the guide pin 5c of the movable element 5, and a spring retainer 11B for a compression spring 13B which exerts a force in the closing direction is supported on this pointed end 5f. The end portion is supported on the bottom surface 17a of the magnet casing cover 17.
次に第１図及び第２図における圧力調整弁の調
整および作用形式を述べる。 Next, the adjustment and mode of operation of the pressure regulating valve shown in FIGS. 1 and 2 will be described.
第１図の実施例によれば、図示の位置を占める
前に、先ず案内ピン５ｃのねじ山部分５ｄ上にお
けるばね押え１１Ａが可動子５への方向で、この
可動子５の端面５ｒが丁度ガイド片９に接触し
て、しかも圧縮ばね１３Ａが事実上殆ど初張力を
及ぼさない位置まで回動せしめられる。次いで弁
座体２が弁閉鎖体４への方向で回動せしめられて
その先端の弁座２ｄが弁閉鎖体４上に差し嵌めら
れる。弁座体２は次いで約0.4mmほど弁閉鎖体４
とは反対方向に戻し回動せしめられ、これによつ
て圧力媒体接続孔としての横孔１ｅと連通してい
る弁室１１は、弁座体２内の軸孔２ｅ及び横孔２
ｇを介して、タンク接続孔としての横孔１ｉと連
通している弁室１ｋに接続される。この調節後、
巻線１５が励磁されると、可動子５は弁閉鎖体４
と共に弁座２ｄの方向へ約0.4mmの調節行程だけ
摺動せしめられ、これと同時に圧縮ばね１３Ａが
その特性に応じて初張力をあたえられる。かくし
て弁閉鎖体４は、可動子５の占める図示の位置乃
至は弁閉鎖体４の閉鎖位置において磁力と圧縮ば
ね１３Ａの力との差から生ずる力で弁座２ｄに圧
着される。 According to the embodiment shown in FIG. 1, before assuming the illustrated position, first, the spring retainer 11A on the threaded portion 5d of the guide pin 5c is in the direction toward the movable element 5, and the end face 5r of the movable element 5 is exactly The guide piece 9 is contacted and the compression spring 13A is rotated to a position where it exerts virtually no initial tension. Next, the valve seat body 2 is rotated in the direction toward the valve closing body 4, and the valve seat 2d at the tip thereof is inserted onto the valve closing body 4. The valve seat body 2 is then attached to the valve closing body 4 by about 0.4 mm.
The valve chamber 11, which is rotated back in the opposite direction and thereby communicates with the horizontal hole 1e serving as the pressure medium connection hole, is connected to the shaft hole 2e and the horizontal hole 2 in the valve seat body 2.
g, it is connected to a valve chamber 1k communicating with a horizontal hole 1i serving as a tank connection hole. After this adjustment,
When the winding 15 is energized, the mover 5 moves the valve closing body 4
At the same time, the valve seat 2d is slid in the direction of the valve seat 2d by an adjustment stroke of about 0.4 mm, and at the same time, the compression spring 13A is given an initial tension according to its characteristics. Thus, the valve closing body 4 is pressed against the valve seat 2d by a force resulting from the difference between the magnetic force and the force of the compression spring 13A in the illustrated position occupied by the movable element 5 or in the closed position of the valve closing body 4.
この場合の磁力とばね力との関係が第３ａ図の
グラフに示されている。第３ａ図において縦座標
軸には磁力及びばね力Kgが、横座標軸には可動子
行程が示されている。可動子の行程はコアの端面
７ｃにスペーサリング２２の面２２ａが接触する
点をその出発位置とし、可動子５の端面５ｒがガ
イド片９に接触する点をその終端位置とする行程
であつて、その全行程は１mmである。ばねの特性
曲線が符号ａで示され、種々異なる励磁電流のも
とにおける磁石の特性曲線が符号m1，M2，M3，
M4，M5で示されている。各磁石特性曲線が可動
子行程０からその最大値に向つて次第に上向きを
呈する、つまり磁力が漸増するのに対し、ばね特
性曲線は可動子行程０からその最大値に向う方向
で下降する。従つてばね力は可動子行程が０の時
にその最大値を呈し、可動子行程が最大の時に０
の値をとる。このばね力は弁閉鎖体の開放方向で
作用するので、磁力とは逆に負の記号をつけても
よい。磁石特性とばね特性との差から生ずる総合
特性曲線がk1，k2，k3，k4，k5で示されている。
可動子行程0.6mmのところで引かれた垂直線ｓは
可動子出発位置への方向での可動子の行程を制限
する弁座２ｄの位置を表す。前述の励磁による
0.4mmの可動子の移動によつて、可動子５と共に
１つの直動ユニツトを形成する弁閉鎖体４は弁座
２ｄの面に座着する。この場合弁閉鎖体４乃至可
動子５を圧縮ばね１３Ａを緊張させながら開放位
置から弁座２ｄに向う方向で摺動させるために
は、ばねP1を克服すべく巻線１５が磁石特性曲線
m2に相応して励磁されねばならない。例えばP2
の大きさで弁座２ｄへの弁閉鎖体４の所定の圧着
力を得るためには、巻線１５を磁石特性曲線m5
に相応して励磁する必要がある。軸孔２ｅによつ
て形成された室内において、弁閉鎖体４にその開
放方向で作用する油圧が、調節磁石により設定さ
れた値を越えて上昇すると、弁閉鎖体４は弁座２
ｄから押し離される。この場合の押離しに要する
力は総合特性曲線k5に相応して増大する。弁閉鎖
体４が軸孔２ｅによつて形成された室内、ひいて
は図示されてない油圧装置内で作用する圧力に基
いて、弁座２ｄから0.1mm押し開かれると、―こ
のことは0.7mmの可動子行程に相当する―弁閉鎖
体４の閉鎖方向で作用する力P2はP2′にまで増大
する。弁閉鎖体４がその弁座２ｄから離れれば離
れる程、弁閉鎖体閉鎖方向で作用する磁力とばね
力の総合力はそれだけ増大する。更にこの特性曲
線グラフから明らかなように、圧力調整に関連し
て調節磁石の大きな調節範囲を得るため、垂直線
ｓに相応して弁座の位置により規定される有効調
節行程は出来るだけ小さくされており、圧縮ばね
１３Ａは可動子５乃至弁閉鎖体４の終端位置にお
いてできるだけ初張力を与えられないようになつ
ている。第２図に示された実施例の場合、圧縮ば
ね１３Ｂの長さは、その初張力がほぼ０の状態で
可動子５が図示の位置を占め、従つて可動子の端
面５ｒがガイド片９に接触するには更に約0.4mm
だけ移動せしめられるように設計されている。こ
の場合弁座体２、ひいてはその弁座２ｄの位置調
節については第１図の実施例の場合と同様であ
る。第１図の実施例との大きな違いとして、この
第２図の実施例では巻線１５が励磁されない状態
で既に弁閉鎖体４は弁座体２の弁座２ｄに接触し
ていて、しかも圧縮ばね１３Ｂは事実上初張力を
あたえられていない。実際には、このような位置
調節を簡単にするために圧縮ばねに３バールに相
当する初張力があたえられる。弁閉鎖体４が弁座
に接触しているので、ばね力の克服のために巻線
１５の励磁を行う必要はない。第３ｂ図において
ばね特性曲線が符号ａで示され、種々異なる励磁
電流のもとにおける磁石特性曲線が符号m1，
M2，m3，m4で示され、このばね力と各磁力とを
合わせた総合特性曲線がそれぞれ符号k1，k2，
k3，k4で表されている。可動子行程0.6mmのとこ
ろに引かれた垂直線ｓは、第３ａ図の場合と同様
に弁座２ｄの位置を示す。スペーサリング２２が
コア７に接触する値０から0.6mmでは可動子行程
が実際には行われず、それ以後の0.6〜1.0mmまで
の残り行程のみが行われる。磁石が特性曲線m3
に相応して励磁されると、弁閉鎖体４が例えばP2
の力で弁座２ｄに圧着される。軸孔２ｅとしての
室内の圧力がP2の力に相応して調整された値を越
えて上昇すると、弁閉鎖体４は弁座２ｄから押し
離され、その際特性曲線m3に相応して僅かに増
大した磁力の力の外に、附加的に特性曲線ａに相
応するばね力が克服され、従つて力の増大は総合
特性曲線k3に相応したものになる。例えば弁閉鎖
体４を弁座２ｄから0.1mm離れさすためには、P2
に相当する力が必要である。 The relationship between magnetic force and spring force in this case is shown in the graph of FIG. 3a. In FIG. 3a, the magnetic force and the spring force Kg are shown on the ordinate axis, and the armature stroke on the abscissa axis. The stroke of the mover is a stroke whose starting position is the point where the surface 22a of the spacer ring 22 contacts the end surface 7c of the core, and whose end position is the point where the end surface 5r of the mover 5 contacts the guide piece 9. , its total stroke is 1 mm. The characteristic curves of the spring are designated by the symbol a, and the characteristic curves of the magnet under different excitation currents are designated by the symbols m 1 , M 2 , M 3 ,
Indicated by M 4 and M 5 . Whereas each magnet characteristic curve gradually slopes upwards from armature stroke 0 towards its maximum value, ie the magnetic force gradually increases, the spring characteristic curve descends from armature stroke 0 towards its maximum value. Therefore, the spring force has its maximum value when the mover stroke is 0, and is 0 when the mover stroke is the maximum.
takes the value of Since this spring force acts in the opening direction of the valve closing body, it may be given a negative sign in contrast to the magnetic force. The overall characteristic curves resulting from the difference between the magnet properties and the spring properties are indicated by k 1 , k 2 , k 3 , k 4 , k 5 .
The vertical line s drawn at an armature travel of 0.6 mm represents the position of the valve seat 2d which limits the armature travel in the direction towards the armature starting position. Due to the excitation mentioned above
By moving the movable element by 0.4 mm, the valve closing body 4, which together with the movable element 5 forms one direct-acting unit, is seated on the surface of the valve seat 2d. In this case, in order to slide the valve closing body 4 to mover 5 in the direction from the open position toward the valve seat 2d while tensioning the compression spring 13A, the winding 15 must be adjusted to the magnet characteristic curve in order to overcome the spring P1.
It must be energized in proportion to m 2 . For example P 2
In order to obtain a predetermined pressing force of the valve closing body 4 to the valve seat 2d with a magnitude of
It is necessary to excite it accordingly. In the chamber formed by the shaft hole 2e, when the hydraulic pressure acting on the valve closing body 4 in its opening direction rises beyond the value set by the regulating magnet, the valve closing body 4 moves toward the valve seat 2.
is pushed away from d. The force required for release in this case increases in accordance with the overall characteristic curve k5 . When the valve closing body 4 is pushed open by 0.1 mm from the valve seat 2d based on the pressure acting in the chamber formed by the shaft hole 2e and also in the hydraulic system (not shown), this means that the valve closing body 4 is pushed open by 0.1 mm from the valve seat 2d. The force P 2 acting in the closing direction of the valve closing body 4 increases to P 2 ', which corresponds to the armature stroke. The further away the valve closing body 4 is from its valve seat 2d, the greater the total force of the magnetic force and the spring force acting in the closing direction of the valve closing body. Furthermore, it is clear from this characteristic curve that in order to obtain a large adjustment range of the adjustment magnet in relation to the pressure regulation, the effective adjustment stroke defined by the position of the valve seat, corresponding to the vertical line s, is made as small as possible. The compression spring 13A is designed so that the initial tension is not applied as much as possible at the end position of the movable element 5 or the valve closing body 4. In the case of the embodiment shown in FIG. 2, the length of the compression spring 13B is such that the movable element 5 occupies the illustrated position when its initial tension is approximately 0, and therefore the end surface 5r of the movable element is located at the guide piece 9. Approximately 0.4mm further to contact
It is designed to be moved only. In this case, the adjustment of the position of the valve seat body 2 and thus the valve seat 2d is the same as in the embodiment shown in FIG. A major difference from the embodiment shown in FIG. 1 is that in the embodiment shown in FIG. The spring 13B is not actually given any initial tension. In practice, in order to simplify such a position adjustment, the compression spring is provided with an initial tension corresponding to 3 bar. Since the valve closing body 4 is in contact with the valve seat, there is no need to excite the winding 15 in order to overcome the spring force. In FIG. 3b, the spring characteristic curve is designated by the symbol a, and the magnet characteristic curves under different excitation currents are designated by the symbol m 1 ,
M 2 , m 3 , m 4 are the overall characteristic curves that combine this spring force and each magnetic force with the symbols k 1 , k 2 , and
It is expressed as k 3 and k 4 . The vertical line s drawn at the armature travel of 0.6 mm indicates the position of the valve seat 2d, as in FIG. 3a. In the value 0 to 0.6 mm where the spacer ring 22 contacts the core 7, the mover stroke is not actually performed, and only the remaining stroke from 0.6 to 1.0 mm thereafter is performed. The magnet has a characteristic curve m3
When energized in accordance with
It is pressed onto the valve seat 2d with a force of . If the pressure in the chamber as shaft bore 2e rises above a value set in accordance with the force P2 , the valve closing body 4 is pushed away from the valve seat 2d, in accordance with the characteristic curve m3 . In addition to the slightly increased magnetic force, the spring force corresponding to characteristic curve a is additionally overcome, so that the force increase corresponds to overall characteristic curve k3 . For example, in order to move the valve closing body 4 0.1 mm away from the valve seat 2d, P 2
A force equivalent to that is required.
このように第２図の実施例は第１図の実施例と
は異なり、全磁力を弁の圧力調整のために有効に
使用することが出来る。 In this manner, the embodiment of FIG. 2 differs from the embodiment of FIG. 1 in that the entire magnetic force can be effectively used for regulating the valve pressure.
いずれの実施例においても磁石が励磁されてな
い場合には、圧力媒体の無負荷状態の循環が保証
されており、その際第２図の実施例における圧縮
ばね１３Ｂによる僅かな圧力上昇は実際上無視し
得る程度である。 In both embodiments, if the magnet is not energized, an unloaded circulation of the pressure medium is guaranteed, with the slight pressure increase caused by the compression spring 13B in the embodiment of FIG. It is negligible.
第１図は可動子と協働するばねが弁閉鎖体閉鎖
位置において開放方向で最大の力を可動子に作用
させる圧力弁の縦断面図、第２図は可動子と協働
するばねが弁閉鎖体開放位置において閉鎖方向で
最大の力を可動子に作用させる圧力弁の縦断面
図、第３ａ図及び第３ｂ図はそれぞれ第１図及び
第２図の実施例におけるばねと磁石との特性曲線
を示したグラフである。
１……弁ケーシング、１ａ・２ａ……中央孔、
１ｂ……ねじ山範囲、１ｃ・１ｄ……ケーシング
室、１ｅ……横孔、１ｈ……縦孔、１ｉ……横
孔、１ｆ・２ｆ……孔区分、１f′・９ａ……孔、
１ｇ・１ｋ・１１……弁室、２……弁座体、２ａ
……ねじ山部分、２ｂ・５ｂ・５ｄ……部分、２
ｃ……六角穴、２ｄ……弁座、２ｇ……横孔、２
ｈ……面取部、３・２０・２１……ねじ、４……
弁閉鎖体、４ａ……案内部分、４ｂ・５ｇ……縦
みぞ、４ｃ……袋体、４ｄ……底部、５……可動
子、５ａ……可動子ロツド、６・６′……ノズル
挿入体、５ｃ……案内ピン、５ｅ……ねじ山、５
ｆ……尖端部、５ｒ・７ｃ……端面、７……コ
ア、７ａ・７ｂ……貫通孔、７ｄ・９……ガイド
片、８ａ・８ｂ……可動子室、１０……有隙管、
１１Ａ・１１Ｂ……ばね押え、１２……止ねじ、
１３Ａ・１３Ｂ……圧縮ばね、１４……磁石ケー
シング、１５……巻線、１６……差込プラグ、１
７……磁石ケーシングカバー、１７ａ……底面、
１８……シールリング、１９……ばね室、２２…
…スペーサリング、２２ａ……面、ａ……ばね力
特性曲線、m1〜m5……磁力特性曲線、k1〜k5…
…総合特性曲線。
Fig. 1 is a longitudinal sectional view of a pressure valve in which a spring cooperating with a mover exerts a maximum force on the mover in the opening direction when the valve closing body is in the closed position, and Fig. 2 is a longitudinal sectional view of a pressure valve in which a spring cooperating with a mover exerts a maximum force on the mover in the opening direction. FIGS. 3a and 3b are longitudinal cross-sectional views of a pressure valve that applies the maximum force in the closing direction to the mover in the closing body open position; FIGS. 3a and 3b show the characteristics of the spring and magnet in the embodiments of FIGS. 1 and 2, respectively. It is a graph showing a curve. 1... Valve casing, 1a/2a... Center hole,
1b...screw thread range, 1c/1d...casing chamber, 1e...horizontal hole, 1h...vertical hole, 1i...horizontal hole, 1f/2f...hole classification, 1f'/9a...hole,
1g・1k・11... Valve chamber, 2... Valve seat body, 2a
...screw thread part, 2b, 5b, 5d... part, 2
c...Hexagonal hole, 2d...Valve seat, 2g...Horizontal hole, 2
h... Chamfered part, 3/20/21... Screw, 4...
Valve closing body, 4a...Guide portion, 4b/5g...Vertical groove, 4c...Bag body, 4d...Bottom, 5...Mover, 5a...Mover rod, 6/6'...Nozzle insertion Body, 5c...Guide pin, 5e...Screw thread, 5
f... Tip portion, 5r/7c... End face, 7... Core, 7a/7b... Through hole, 7d/9... Guide piece, 8a/8b... Mover chamber, 10... Perforated tube,
11A/11B... Spring holder, 12... Set screw,
13A/13B... Compression spring, 14... Magnet casing, 15... Winding wire, 16... Plug, 1
7... Magnet casing cover, 17a... Bottom surface,
18... Seal ring, 19... Spring chamber, 22...
...Spacer ring, 22a...surface, a...spring force characteristic curve, m1 to m5 ...magnetic force characteristic curve, k1 to k5 ...
...Comprehensive characteristic curve.
Claims (1)
る磁力を有する調節磁石により調節される座付き
弁として構成された圧力弁であつて、弁閉鎖体と
共に１つの直動ユニツトを形成する調節磁石の可
動子が定位置に支えられた１つのばねと協働し、
調節磁石が励磁されてない状態では弁閉鎖体がば
ね負荷を解消されている形式のものにおいて、弁
閉鎖体４は調節磁石が励磁されてない時開放位置
でばね負荷を解消されており、調節磁石の可動子
５と協働する圧縮ばね１３Ａは弁閉鎖体４が閉鎖
位置を占めた時に磁力と逆向きに開放方向で最大
に可動子５に作用する力を有していて、この圧縮
ばね１３Ａの特性曲線は弁閉鎖体４の開放方向へ
の可動子５の行程中に可動子５に有効に作用する
反力が可動子５の行程１mm当り少なくとも３Kg増
大するような特性曲線ａであることを特徴とする
磁石調節式圧力弁。 ２ 可動子の行程量が増すと共にわずかに増大す
る磁力を有する調節磁石により調節される座付き
弁として構成された圧力弁であつて、弁閉鎖体と
共に１つの直動ユニツトを形成する調節磁石の可
動子が定位置に支えられた１つのばねと協働し、
調節磁石が励磁されてない状態では弁閉鎖体がば
ね負荷を解消されている形式のものにおいて、弁
閉鎖体４は調節磁石が励磁されてない時閉鎖位置
でばね負荷を解消されており、調節磁石の可動子
５と協働する圧縮ばね１３Ｂは弁閉鎖体４が開放
位置を占めた時に閉鎖方向で最大に可動子５に作
用する力を有していて、この圧縮ばね１３Ｂの特
性曲線は弁閉鎖体の開放方向への可動子５の行程
中に可動子５に有効に作用する反力が可動子５の
行程１mm当り少なくとも３Kg増大するように特性
曲線ａであることを特徴とする磁石調節式圧力
弁。[Scope of Claims] 1. A pressure valve configured as a seated valve adjusted by a regulating magnet with a magnetic force that increases slightly as the stroke of the armature increases, which together with the valve closing body form one direct-acting unit. The movable element of the adjusting magnet that forms cooperates with a spring held in place,
In the type in which the valve closing body 4 is unloaded by the spring when the adjusting magnet is not energized, the valve closing body 4 is unloaded by the spring in the open position when the adjusting magnet is not energized. A compression spring 13A cooperating with the magnetic armature 5 has a force acting on the armature 5 at its maximum in the opening direction, opposite to the magnetic force, when the valve closing body 4 is in the closed position; The characteristic curve 13A is a characteristic curve a such that the reaction force effectively acting on the mover 5 during the stroke of the mover 5 in the opening direction of the valve closing body 4 increases by at least 3 kg per 1 mm of the stroke of the mover 5. A magnetically adjustable pressure valve characterized by: 2 Pressure valve configured as a seated valve regulated by a regulating magnet with a magnetic force that increases slightly with increasing travel of the armature, the movability of the regulating magnet forming, together with the valve closing body, one direct-acting unit. The child cooperates with a single spring held in place,
In the type in which the valve closing body 4 is unloaded by the spring when the adjusting magnet is not energized, the valve closing body 4 is unloaded by the spring in the closed position when the adjusting magnet is not energized. A compression spring 13B cooperating with the magnetic armature 5 has a maximum force acting on the armature 5 in the closing direction when the valve closing body 4 assumes the open position, the characteristic curve of this compression spring 13B being A magnet characterized in that the characteristic curve a is such that the reaction force effectively acting on the mover 5 during the stroke of the mover 5 in the opening direction of the valve closing body increases by at least 3 kg per 1 mm of the stroke of the mover 5. Adjustable pressure valve.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP300975A JPS5179024A (en) | 1974-12-27 | 1974-12-27 | JISHAKUCHOSETSUSHIKIATSURYOKUBEN |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP300975A JPS5179024A (en) | 1974-12-27 | 1974-12-27 | JISHAKUCHOSETSUSHIKIATSURYOKUBEN |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5179024A JPS5179024A (en) | 1976-07-09 |
| JPS6132534B2 true JPS6132534B2 (en) | 1986-07-28 |
Family
ID=11545335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP300975A Granted JPS5179024A (en) | 1974-12-27 | 1974-12-27 | JISHAKUCHOSETSUSHIKIATSURYOKUBEN |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5179024A (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164373U (en) * | 1981-04-10 | 1982-10-16 | ||
| IT1144260B (en) * | 1981-07-01 | 1986-10-29 | Fiat Ricerche | PROPORTIONAL ELECTRIC PILOT HYDRAULIC SYSTEM |
| DE3315222A1 (en) * | 1983-04-27 | 1984-10-31 | Mannesmann Rexroth GmbH, 8770 Lohr | ELECTRICALLY CONTROLLED PRESSURE LIMIT VALVE WITH HYDRAULIC SPRING PRELOAD |
| JPH0310453Y2 (en) * | 1985-07-11 | 1991-03-14 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4881127A (en) * | 1972-01-29 | 1973-10-30 |
-
1974
- 1974-12-27 JP JP300975A patent/JPS5179024A/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4881127A (en) * | 1972-01-29 | 1973-10-30 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5179024A (en) | 1976-07-09 |
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