JPS6128062A - 成型性を有する剛性シ−トの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は成型性を有する剛性シートの製造方法に関する
。より詳しくは本発明は靴や鞄等の芯材あるいは各種ケ
ース等を成型加工によって製造する際に用いられる剛性
シートの製造方法に関する。

〈従来の技術〉 現在、靴や鞄等の芯材や各種ケース等の素材としてパル
プボード、フィルムボードが用いられている。これら用
途に用いられるボードとしては製品になった時の形態保
持性を確保するために高い剛性を有すること、耐熱性を
有すること、湿潤時での層間剥離がないこと、ある程度
の吸湿性があること、さらに望ましくは軽く且つ美しい
外観を有することが要望されている。さらに成型加工に
よって製品を作る場合には成型性、特に大変形の成型性
が必要となる。かかる観点から従来公知のパルプを樹脂
で固めて形成されたパルプボードや充填剤が多量に配合
されたプラスチック厚地フィルムであるプラスチックボ
ードは前記条件を充分妬満足していない。すなわちパル
プボードは乾燥時での剛性が大きく、耐熱性、吸湿性は
有するが、湿潤時に剛性が低下し眉間剥離を生じやすく
、折曲げに対して弱く、さらに大変形の成型性が乏しい
。一方プラスチックボードは成型性や強力が大という特
徴を有するが、重く且つ吸湿性が無く、触感性が劣ると
いう欠点を有する。

前記パルプボードやプラスチックボードの有する欠点を
解消したボードを提供するべく種々の提案がなされてい
る。例えば特開昭５８−４６１８３号公報には、不織布
に対し、１．１〜１０倍発泡させた高分子発泡体を、固
形分重量比率で１対０．３〜１０の割合で塗布又は含浸
させ、一体化して得たシートから成る芯材が開示されて
い、る。この芯材は耐水性やある程度の成型性は有する
が、表面に樹脂が滓出しているので樹脂板状触感を有し
、チョークマークが出やすく、シートとしての伸度が低
いので大変形の成型性がなく、又相当に重いという問題
を有する。

一方優れた熟成型性、すなわち大変形の成型性を有する
不織布が本発明の出願人と同一の出願人によって「熱収
縮のない高伸度を有する不織布」の名で出願された明細
書（％願昭５９−５０１８５号）中で提案されている。

この不織布は熱成型性という点では優れているが、剛性
が低いので前述の用途には用いることができない。

〈発明が解決しようとする問題点〉 以上から明らかな如く、従来から公知のボード又はシー
トでは靴又は鞄等の芯材あるいは各種ケース等を成型加
工によって製造する際にその条件を総合的に満足するこ
とができないという問題点を有する。本発明はこのよう
な問題点を解決して剛性耐水性、耐折性を有して軽く、
且つチョークマークの出にくい、加熱下において大変形
の成型を付与することのできる剛性シートを樹脂を用い
ることなく製造する方法を提供することを目的とするＯ 〈問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、前述の問題点を解決すべく鋭意研究の結
果、特定の性能を有するポリエステル長繊維を用いて不
織シートをつ＜シ、この不織シートを２段階の熱処理を
行うことにより前記ボード又はシートとしての条件を総
合的に満足することのできる剛性シートを製造すること
ができることを見出し本発明に到達した。

すなわち本発明の目的は、 破断伸度１００チ以上、潜水収縮率５チ以上、繊維断面
が半径Ｒの円形断面を有し、その中心部の平均屈折率を
ｎ　１１　（０）　、中心から０．８Ｒの距離の部分に
おける平均屈折率をｎ　Ｉｆ　（０，８）とすると、ｎ
　‖　（０）≦１．６４で且つ（ｎ　‖　（０，８）−
ｎ　ｌｌ　（０）　）≧５　Ｘ　１０−”　を満たすポ
リエチレンテレフタレート長繊維を実質的に１００％用
いて不織布ウェブを製造するステップと；前記不織布ウ
ェブを少くとも一方がエンボスロールから成る第１ロー
ル対の間に温度７０〜１３０℃、線圧５〜９０ｋｇ／副
の条件下で通過させて前記不織布ウェブに複数の部分熱
圧着部を付与するステップと；該部分熱圧着部を有する
不織布ウェブの厚さよりも少くとも狭い間隙を設けて配
置された任意の表面状態を肴する第２ロール対の間に第
１ロール対での処理温度より少くとも高い温度条件下で
前記部分熱圧着部を有する不織布ウェブを通過させて、
該不織布ウェブの表面に繊維溶着層を形成させるステッ
プとを含んでなることを特徴とする成型性を有する剛性
シートの製造方法によって達成される。

以下本発明を実施することによって得られた成型性を有
する剛性シートの一例を示す添付図面を参照して本発明
を具体的に説明する。

第１図に本発明を実施することによって得られた成型性
を有する剛性シート（以下単に剛性シートと称す）の−
例を斜視図で示す。第１図に示すように、剛性シート１
は複数のポリエステル長繊維７から形成された不織布か
ら成る。そして剛性シート１０片面には無数の凹部２が
設けられ、そ、の無数の凹部の底部域３では不織布を構
成するボリエステル長繊維が樹脂化し一体になシ硬い部
分１を形成している。一方凹部が設けられていない部分
４の内部においては、不織布を構成するポリエステル長
繊維が実質的に繊維状態を保ち、その結果剛性シートの
ポリー−ムを保ち、クツシラン性を付与している。そし
て第３図の断面図において、より良く示されるように、
剛性シート１の両側表面５，６ではポリエステル長繊維
が互いに融着し、フィルム状表面層５３．５４を形成し
ておシ、したがってその表面は平滑であって且つ毛羽が
発生していない。

前記樹脂化した底部域３とフィルム状表面層５３．５４
が設けられていることにより剛性シート１は従来公知の
ボードを上廻る剛性を有することになる。又剛性シート
１がポリエステル長繊維から形成された不織シートから
成シ、且つ前記フィルム状表面層５３．５４が形成され
ているので耐水性を有する。又樹脂化した底部域３とフ
ィルム状表面層５３．５４が存在すると共にフィルム状
表面層５３．５４を内側から支える実質的に繊維状態が
保たれている部分４があることによって耐折性が優れる
。又実質的に繊維状態が保たれている部分４のポリエス
テル長繊維７の両端の大部分は底部域３で拘束されてい
るので、本発明の方法により製造された剛性シート１で
は眉間剥離が生じない。又本発明の方法により製造され
た剛性シー。ト１はその製造に際して樹脂を用いていな
いので製造された剛性シートは樹脂状触感を有すること
なく、又チ日−クマーク箋発生しない。又剛性シートの
製造に用いられるポリエステル長繊維として後述のよう
に加熱下において伸び易いという性質を有する特定の繊
維を用い、且つ実質的に繊維状態が保たれている部分４
を有することによって大変形の成型性を有することにな
る。

前記剛性シート１における凹部の形状およびその配置は
第１図および第３図に示したものには限定されず自由に
選定してよい。すなわち凹部の断面形状は正方形、長方
形、円形等任意の形状を用いることができ、又その配置
も千鳥状、格子状等任意の配置を採用することができる
。ただしよｐ好ましくは前記形状の凹部が規則的に配置
されているとよい。なお前記凹部が連続的に線状に配置
されていてもよい。前記凹部の大きさとしては通常０．
１〜２０ｄ程度、凹部の設けられた部分の剛性シート１
の全表面に対する面積比率として５チ〜７５チの範囲で
剛性シートの用途に応じて任意に選定すればよい。

々お剛性シート１中の底部域３は第３図に示したように
表面層５４側に接して設けるととに限定されるものでは
ない。すなわちそれ以外に第４図に示した如く表面層５
３．５４のほぼ中間部分に設けてもよい。

本発明を実施するに際しては、前述の特定の性能を有す
るポリエステル長繊維として、破断伸度１００％以上、
製水収縮率５％以上゛、繊維断面が半径Ｒの円形断面を
有し、その中心部の平均屈折率がｎ　Ｉｆ　（０）　、
中心から０．８Ｒの距離の部分における平均屈折率がｎ
　Ｉｆ　（０，８）とすると、ｎ１ｌ（０）≦１．６４
で且つ（ｎ　Ｉｆ　（０，８）　−ｎ　Ｉｆ　（０）　
）≧５　Ｘ　１０−３ヲ満たすポリエチレンテレフタレ
ート長繊維を用いることを特徴とする。この長繊維から
なる不織シート（以下単に「ポリエステル収縮性不織シ
ート」と称す）については本発明の出願人によって「熱
劣化の改善された高伸度を有する不織シート」の名で昭
和５９年３月１７日に出願された特願昭５９−５０１８
４号明細書に開示されている。

本発明を実施するに際して、前記ポリエステル収縮性不
織シートを中間不織シート、すなわち後述の剛性シート
の製造方法の記載中箱１工程終了後の不織シートとして
用いることを特徴とする。

前記ポリエステル収縮性不織シートは、ポリエチレンテ
レフタレートを熔融紡糸し、紡糸直後の冷却下に於いて
急速に延伸することにより外層部が急冷され結晶性及び
分子配向性が中心よ）大となって平均屈折率で示す前述
の条件を満たす二層構造を有するポリエチレンテレフタ
レート長繊維を用いて作られる。

前記特定の性能を有するポリエステル長繊維を用いるこ
とにより、本発明の製造方法によって作られた剛性シー
トは高破断伸度、低軟化点および熱によって偏平化し易
い性質を有し第１図、第３図および第４図に例示したよ
うな構造を持ち且つ前述のような優れた性能を有して大
変形の成型加工に用いることができる。

なお前述の範囲より結晶度の高い側によった性能を有す
るポリエステル長繊維を用いて剛性シートを作ろうとす
ると、融点近くの熱処理を行う必要があシ、その結果フ
ィルム状表面層は硬く、剛性シート自体も脆くて折れや
すいものしか作れなくなる。

一方前述の範囲より結晶度の低い側によった性能を有す
るポリエステル長繊維を用いて剛性シートを作ると、結
晶性／配向性の程度が低いために耐熱性が劣シ、その結
果フィルム状表面層５３゜５４を形成させる際に熱でへ
たシ且つ脆ぐなシ、一方凹部が設けられてない部分４内
では繊維同志が相互に熱結合し、その結果剛性シートの
引裂強力が低下し、伸びが消失して大変形の成型加工を
施すことができなくなる。

なお剛性シートを着色するためにアクリル系又はＰＶＡ
系樹脂に顔料を混入して不織布シートに付与してもよい
。その際の付着量は３０％以下にするのが好ましい。

次に本発明の成型性を有する剛性シートの製造方法につ
いて説明する。

本発明の製造方法は前述の特定の性能を有するポリエス
テル長繊維から成るウェブにつくる工程と、このクエプ
に熱エンボスによって複数の凹部、すなわち部分熱圧着
部を形成させて前記中間不織シートを作る第１熱処理工
程と、前記中間不織シートを予め設定された間隙が設け
られた１対のロー２によって表面を熱圧着して成型性を
有する剛性シーＮＣする第２熱処理工程とから成る。

長繊維からウェブを製造する方法としては従来公知の各
種の方法を用いることができる。しかし長繊維を紡出後
直ちに各単繊維を開けて積層してウェブを作る、いわゆ
るスパンボンド法を用いてウェブを形成するとより好ま
しい。

前記第１熱処理工程は、前記ウェブを少なくとも一方の
表面に凸部を有する一対のエンボスロールを用いて、ロ
ール温度７０〜１３０°Ｃ１好ましくは９０°Ｃ〜１２
０℃の温度にて線圧５〜９０ｋｇ／ｃｎ１、好ましくは
２０〜７０ｋｇ／ｃｔｎの下で熱圧着する工程である。

この場合の加工速度は３〜５０、／ｍｉｎ　の範囲、よ
り好ましくは５〜３０ｍ／蝙ｎの範囲で選定するとよい
。かくして前述の中間不織シートが得られる。この中間
不織シート１／は第２図に示すように複数の凹部の底辺
部３によって不織シート１′を構成するポリエステル長
繊維７が拘束されているが、不織シート１′の表面５１
゜５２の長繊維は溶着されておらず、第２図に誇張して
示すように、長繊維の一部７１が毛羽状に表面に露出し
、且つ不織シート１′自体も柔軟であって剛直性を有さ
ない。　　　　− なおこの状態の中間不織シート１′は前述の特願昭５９
−５０１８４号明細書に開示された熱劣化の改善された
高伸度を有する不織シートと実質的に同一である。

前記不織シート１′の凹部を形成するだめの１対のロー
ラとしては通常は上部にエンボスローラ、下部に平滑ロ
ーラが用いられる。しかし上部ローラ、下部ローラ共に
エンボスローラを用い且つその凸部を対応して配置する
ことにより不織シート１′の厚さのほぼ中央部分に凹部
の底部域３を設けるようにしてもよい（第４図参照）。

前記エンボスローラの凸部の形状および配置については
製造される剛性シートの用途に応じて任意に選定して用
いればよい。すなわち凸部の断面形状は正方形、長方形
、円形等任童の形状を用いることができ、又その配置も
千鳥状、格子状等任意の配置を採用することができる。

その他剤性シートの凹部についての前述の記載中に述べ
られた条件を満たすような凸部を有するエンボスローラ
を用いることができる。

前記第２熱処理工程は、前記中間不織シート１′をそれ
ぞれのローラの間隙を前記中間不織シート１′の厚みの
８０チ以下、好ましくは７０チ以下に定めて配置された
１対のローラの間に通し、ロール温度１３００〜２１０
℃、好ましくは１５０〜１８０°Ｃ１速度３〜５０　ｍ
／ｍｉｎ　、好ましくけ５〜３０ｍ／ｍｉｎの下で中間
不織シート１′の表面を熱圧着によって平滑化し、第３
図に例示されるようにフィルム状表面層５３．５４を形
成させる工程である。前記ローラの表面は平滑であって
も、又梨地柄、絹目柄等であってもよい。たソし梨地柄
等の場合その溝の深さは１００μ以下であると好ましい
。

かくして本発明の製造方法によって得られた成型性を有
する剛性シートは、剛性等ボードとして必要とする性能
を総合的に満足すると共に、大変形の成型を行うことの
できるシートである。したがって第７ａ図に示すスポー
ツシヱーズ２０の中底材２１（中底材２１は第７ｂ図に
示す如く部分２２において湾曲するように成型されてｂ
る）や第８図に示す鞄の芯材に用いられて優れた性能を
発揮する。又大変形の成型ができる点を利用していわゆ
る深絞シを行うことにより成型されたケース等の製造に
用いることができる。

次に本明細省の各所に記載した特性の定義および／又は
測定方法を一括して下記に記載する。

◎繊維の円形断面 本明細曹における構成繊維の断面は真円のほか、本発明
の目的を損なわない範囲内での偏平円でも、或いは、星
形状の凹凸を有する形状でもよい。ここで、本発明でい
う円形断面とは横断面形状に対する外接円、内接円の半
径をそれぞれＲ，、Ｒ，とすると（真円の場合はＲ１＝
Ｒ，）、その比の値が１．０〜１．１であシ、又、半径
Ｒとは（Ｒ，＋Ｒ２）／２で示し、中心とは外接円の中
心と内接円の中心を結ぶ直線の中点をいう。

◎平均屈曲率（ｎｌｌ、ｎ±）、及び平均複屈折率透過
定量干渉顕微鏡（例えば、東独カールツアイスイエナ社
製干渉顕微鏡インターファ：７）を使用して、干渉縞法
によって繊維の側面から観察した平均屈折率の分布を測
定することができる。この方法は円形断面を有す゛る繊
維に適用する。

繊維の屈折率は繊維軸に対して平行な電場ベクトルを持
つ偏光に対する屈折率ｎ　‖と、繊維軸に対し垂直な電
場ベクトルを持つ偏光に対する屈折率ｎ上によって特徴
づけられる。

ここで説明する測定は全て緑色光線（波長」＝５４９ｍ
μ）を使用する。

繊維は光学的にフラットなスライドガラス及びカバーガ
ラスを使用し、０．２〜２波長の範囲内の干渉縞のずれ
を与える屈折率（Ｎ）を有し、且つ、繊維に対し不活性
な封入剤中に浸漬される。この封入剤中に数本の繊維を
浸漬し、単糸が互いに接触しないようにする。さらに繊
維は、その繊維軸が干渉顕微鏡の光軸及び干渉縞に対し
て垂直となるようにすべきである。この干渉縞のパター
ンを写真撮影し、約１５００倍に拡大して解析する。

繊維の封入剤の屈折率をＮ２繊維の外周上の点ｓ’−ｓ
’間の屈折率ｎ１ｌ（ｔたはｎ±）、Ｓ’−８’間の厚
みｔ１使用光線の波長をλ、バックグラウンドの平行縞
の間隔（１λに相当）をＤ１繊維による干渉縞のずれを
ｄとすると、光路差ｒは、ｒ＝ｄ／Ｄ−ｊ＝（ｎｌｌ（
又はｎ±）−Ｎ）−ｔで表わされる。

繊維の半径をＲとすると、繊維の中心Ｒ０から外周Ｒｔ
での各位置での光路差から各位置での繊維の屈折率ｎ１
１（又はｎ±）の分布を求めることができる。ｒを繊維
の中心から各位置までの距離とした時、Ｘ＝ｒ／Ｒ＝ｏ
、即ち、繊維の中心における屈折率を平均屈折率（ｎ　
‖（ｏ）又はｎ±（。、）という。Ｘは外周上において
１となり、その他の部分では０〜１の範囲の値となるが
、例えばＸ＝０．８の点に於ける屈折率をｎ１１（。１
．）（又は、ｎ土（。、、、）−と表わす。繊維の平均
屈折率（ｎ　‖　）の内外層差をｎ１１（。、８）　　
”　‖　（０）　　と表わす。また、平均屈折率ｎ１１
．。、とｎ土、。）とより、平均複屈折率（Δｎ）はΔ
ｎ＝ｎ１ｌ（。）ｎ±（。）で表わされる。

◎製水収縮率 ０．１ｆ／ｄ荷重下での試料長をり。とじ、荷重を取除
き製水中で３０分間処路上た後、再度、同じ荷重下で測
定した試料長をＬとすると、製水収縮率は 　−Ｌ 製水収縮率（チ）　＝　−Ｘ　１００ で表わされる。

◎目　付　、 試験片２０ｚＸ２０ｔ１ｎを取り、その重量を測り、目
付に換算して表わす。

◎厚　み 荷重１００１７ｍ”のダイヤルゲージを用いて少なくと
も３点以上測シ、その平均値で表わす。

◎破断強伸度 島津製作所製Ａｕｔｏ　Ｇｒａｐｈ　ＤＳ　Ｓ　−２０
００型万能引張試験機により、把握長１０ｙ＋＋、引張
速度２０ｃｎＩ／分で測定した。

◎引裂強力（ペンシュラム法） ６．５ｃｒｎＸ１０ｃｒｎの試験片を、タテ・ヨコ方向
に各々３枚以上採取し、エレメンドルフ形引裂強さ試験
機を用いて引裂き、引裂かれたときに示す最大荷重をタ
テ・ヨコ方向各々の平均値で表わす。

◎耐摩耗性 タテ２０ｃｔｎ×ヨコ３備の試験片を、摩擦試験機■型
（学振型）を周込て荷重５００ｆで１００往復摩擦させ
た後、試験片の外観変化を下記の判定基準に照らして判
定し耐摩耗性の目安とした。

（判定基準）　゛ Ａ級：まったく毛羽立ちがない。

３級：少し毛羽立ちがあるが目立たない。

０級：毛羽立ちが目立つ。

◎軟化温度 一対の平滑なロール間に線圧２０ｋｇ／ｉで熱圧着して
、耐摩耗性がＡ級である時の温度で示す。

◎ＨＲ−１（高温長時間の曝露による熱劣化）ウェブ中
の繊維を３０創の長さに１０本切取シ無緊張下で１６０
℃、５分間熱風乾燥語中で処理する。この熱処理を行っ
た繊維５本の引張試験を行い破断伸度の平均値を求めＬ
８　とする。次に残シの繊維５本を同じく熱風乾燥語中
で１５０°Ｃ１３００時間放置した後同様釦引張試験を
行い破断伸度の平均値を求めＬ２　とする。この際の伸
度保持率Ｌｚ／Ｌ□×１００を熱劣化の目安とした。

◎耐屈曲性 ４ｔＭＸ１０ｃｔｎの試料を作シ、この試料を２つ折伏
に折曲げ、１０回繰返した後の外観判定により判定する
。

（判定基準） Ａ級：外観品位が変らない ３級：少し屈曲シワが入るが目立たない０級：屈曲シワ
が目立ち、部分的に組織が破壊している ◎剛性（曲げ反ばつ性） 剛性をＪＩＳ−Ｌ−１０９６曲げ反ばつ性Ａ法（ガーレ
法）によって判定する。すなわち４．５ｃＷＩＸ１０ｍ
の試料をタテ・ヨコそれぞれ作）、ガーレ式試験を用い
て測定する。

なお水含浸後の曲げ反ばつ性は試料を水中に２４時間浸
漬後の測定値から求める。

◎成型性 第５図に示した器具を用いて試料の成型性を評価する。

すなわち先端が半球状のプラグ１１とこえと対応する半
球状の凹部を有する金型１２を用意し、試料１０を枠１
３によりて金型１２上に固定する。プラグ１１および金
型１２は豫め１５０℃に加熱してあシ、その状態でプラ
グ１１を金型の凹部に加圧して押込み半球状の成型を行
う。その後金型１２よ多試料１０を外して放置すること
によ多試料上に半球状の賦形が与えられる。第６図に示
す賦形された試料の半球部分の高さくｈ）を測定し、そ
の値と金型の凹部の深さくｈｏ）との比を成型セット率
とし成型性を評価する目安とした。

成型セット率＝ｈ／ｈｏｘ　１００ 測定条件　ｈｏ　：３０ｍ 温度＝１５０°Ｃ 圧カニ　５０に９／ｃｒｒｉ’ 時間：　３０　ｓｅｃ 成型セット率の値が高い程成型性がよい事を示し、成型
セット率Ｏの場合はその試料に対しては全く成型できな
い事を示す。

〈実施例〉 以下本発明による製造方法の実施例とその製造方法によ
り製造された成型性を有する剛性シートの物性を従来公
知の各種ボードの物性と比較して示す。

実施例１〜３．比較例４，５ 先ず本発明の製造方法を実施する際に用いられるポリエ
ステル長繊維の性能を繊維の製造方法を変えて示す。

孔径Ｑ、２５ｍ＋、孔数１０００個の矩型紡糸口金を用
いて、吐出量８５０１７分で固有粘度０．７５のポリエ
チレンテレフタレートを溶融温度２９００Ｃで紡出し、
紡糸口金から牽引用エアーサッカー迄の距Ｍ（Ｈ−Ｄ）
と紡糸速度を変えて金網上に捕集して均一なウェブを取
シ出した。

この場合は、紡糸口金直下３００１の位置においてフィ
ラメント群の両側に配置した冷風チャンバーより１３°
Ｃの冷風を、吹出しゾーン長＜１）７０酎、吹出し角度
（θ）３５°の条件下で、冷風速度０．８ｍ／ｓｅｅ　
で均一に吹き付けた。

得られたウェブを構成する繊維の微細構造上の特徴と物
性の関係を第１表に示す。表中の実施例１〜３は本発明
の繊維、比較例４，５は本発明の範囲外の繊維である。

すなわち比較例４．５では特に冷風を使用せずにＨ−Ｄ
とエアーサッカー圧着量を適宜変化させて所定の紡糸速
度のウェブを得た場合の繊維である。得られた結果を第
１表に示す。

第１表より、実施例１〜３の本発明に用いられる繊維は
破断伸度・屈折率・熱的特性・熱劣化とも十分なもので
あることが分かる。これに対し、比較例４，５に示す本
発明に用いられる繊維の条件の範囲外の繊維は上記特性
の何れかにおいて不十分であることが分かる。

以下余白 維を用いて目付的２Ｂｏｙの不織シート用ウェブを、第
１熱処理工程として、均一に配置された凸部を有する上
部エンボスロール（凸部の上部面積Ｑ、２ｍ２．凸部の
高さ０．７ｆｉ）と表面が平滑な下部ロールとの間で熱
圧着した。この場合の熱圧着部の比率は１２チであり上
下ロールの温度は１１０ＱＣＳ線圧は２０　ｋｇ　／　
ｍで行った。た！し比較例１０のみは上下ロール温度２
３５℃で行った。

得られた中間不織シートを第２熱処理工程として、表面
が平滑な上下ロールを用いて上下ロールの温度１９０℃
、上下ロール間の間隙を中間不織シートの厚さの７０チ
に設定して表面の熱圧着を行った。たソし比較例１０で
の上下ロールの温度は２３５°Ｃで行った。なお比較例
９は第２熱処理工程で、耐熱劣化が著しくシート状とし
てとり出すことができなかった。得られた各実施例およ
び比較例の不織シートの物性を第２表に示す。

第２表より実施例６〜８の不織シート、ナなわち本発明
の成型性を有する剛性シートの製造方法により作られた
剛性シートは、破断伸度、引裂強力が大で耐屈曲性差に
ｆｌｔ摩耗性にすぐれたものであるととが判明した。特
に剛性シートとして最も重要な物性である剛性（曲げ反
ばつ性）と成型性が著るしく比較例より優っている。

以下余白 実施例１１〜１６．比較例１７ 次に前記実施例６の製造条件下で第１熱処理工程での上
部ロールの凸部の形状および配置を第３表に示すように
変更し、さらに第２熱処理工程での上部ロールの表面状
態と上下ロール間の間隙を第４表に示すように変更し、
それらを種々組合せて実施例１１〜１６の剛性シートを
製造した。一方比較例１７は前記第１表で示した実施例
１の線維をニードルパンチ加工を行った後に第２熱処理
工程に通して得られた不織シートである。この場合のニ
ードルパンチの条件はす４０の針を用い、突き深さ１３
鵡、パンチ回数２００回ｌｃｒ！である。

得られた実施例および比較例の不織シートの物性を評価
し、その結果を第５表に示す。

第５表より第３表および第４表に示す程度のロールに対
する条件の変更は剛性シートの物性に対してそれほど大
きな変化を与えないことが判る。

この事は剛性シートを製造する際に、その最終用途に応
じて剛性シートの外観を任意に変更できることを示す。

一方第１工程を施さずにニードルパンチで代用した比較
例１７では剛性（曲げ反撥性）が劣ることが判明した。

これｉ比較例１７には部分熱圧着部（第１図で示す底部
域３）がないためである。

以下余白 次に剛性シートとして必要とされる各物性について、前
述した実施例１２の剛性シートと、市販の各種ボード、
すなわち短繊維不織布を樹脂加工したもの（比較例奪８
）、パルプボード（比較例１９）、およびｐｖｃフィル
ム（比較例２０）とで比較した。得られた結果を第６表
に示す。

第６表より、本発明の製造方法により作られた剛性シー
トは市販の各種ボードに比し、厚さ当シの重量が軽く、
高い剛性を有し、耐屈曲性と耐水性にすぐれ、更に成型
性やチョークマークの発生がない点ですぐれていること
が明らかである。

以下余白 第６表 〈発明の効果〉 本発明の成型性を有する剛性シートの製造方法は前述の
ように構成されているのでこの製造方法によって製造さ
れた剛性シートは充分な剛性を有すると共に、耐水性、
耐折性を有して軽く、且つ線維間のバインダとして樹脂
を用いていないのでチョークマークの発生がないととも
に樹脂状の触感がなく、さらに従来からのボードでは達
成できない程の成型性を有する。したがって本発明の製
造方法によって製造された剛性シートは靴、鞄等に用い
られて優れた性能を発揮すると共に、従来のボードを用
いては達成することのできない程度の大変形の成型品に
も使用することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の製造方法によって得られた成型性を有
する剛性シートの実施例を示す斜視図である。 第２図は本発明の製造方法中の第１熱処理工程を付与し
た後の不織シートの断面図である。 第３図は第１図の線■−■による剛性シートの断面図で
ある。 第４図は本発明の製造方法によって得られた成型性を有
する剛性シートの他の実施例を示す第３図と同様の断面
図である。 第５図および第６図は成型性試験法を説明する模式図で
あって、第５図は成型性試験に用いられる器具を示し、
第６図は成型されたボードの形状を示す。 第７ａ図、第７ｂ図および第８図は本発明の製造方法に
よって得られた成型性を有する剛性シートを用いられた
製品を示す図であり、第７ａ図は剛性シートが中底材と
して用いられたスポーツシューズの斜視図であり、第７
ｂ図は成型された前記中底材の斜視図であシ、第８図は
剛性シートが芯材として用いられた鞄の斜視図である。 １・・・成型性を有する剛性シート、２・・・凹部、３
・・・底部域（部分熱圧着部）、 ４・・・凹部が設けられてない部分、 ５．６・・・剛性シートの表面、 ７・・・ポリエステル長繊維、 ５３．５４・・・フィルム状表面層。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、破断伸度１００％以上、沸水収縮率５％以上、繊維
   断面が半径Ｒの円形断面を有し、その中心部の平均屈折
   率をｎ‖（０）、中心から０．８Ｒの距離の部分におけ
   る平均屈折率をｎ‖（０．８）とすると、ｎ‖（０）≦
   １．６４で且つ｛ｎ‖（０．８）−ｎ‖（０）｝≧５×
   １０＾−＾３を満たすポリエチレンテレフタレート長繊
   維を実質的に１００％用いて不織布ウェブを製造するス
   テップと；前記不織布ウェブを少くとも一方がエンボス
   ロールから成る第１ロール対の間に温度７０〜１３０℃
   、線圧５〜９０ｋｇ／ｃｍの条件下で通過させて前記不
   織布ウェブに複数の部分熱圧着部を付与するステップと
   ；該部分熱圧着部を有する不織布ウェブの厚さよりも少
   くとも狭い間隙を設けて配置された任意の表面状態を有
   する第２ロール対の間に第１ロール対での処理温度より
   少くとも高い温度条件下で前記部分熱圧着部を有する不
   織布ウェブを通過させて、該不織布ウェブの表面に繊維
   溶着層を形成させるステップとを含んでなることを特徴
   とする成型性を有する剛性シートの製造方法。