JPS61274256A - 超音波による固体の弾性定数測定方法 - Google Patents
超音波による固体の弾性定数測定方法Info
- Publication number
- JPS61274256A JPS61274256A JP60115325A JP11532585A JPS61274256A JP S61274256 A JPS61274256 A JP S61274256A JP 60115325 A JP60115325 A JP 60115325A JP 11532585 A JP11532585 A JP 11532585A JP S61274256 A JPS61274256 A JP S61274256A
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- Japan
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- longitudinal
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- wave
- transverse
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- Pending
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
- G01N2291/028—Material parameters
- G01N2291/02827—Elastic parameters, strength or force
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は超音波を利用して物性の未知な固体の弾性定数
を測定する方法に関する。
を測定する方法に関する。
ここにいう固体とは、電気装置９機械装置、化学装置な
どの装置を構成している平行な２面を有する部品または
部材などの弾性体をいい、超音波が伝搬し得る物体であ
れば金属、非金属（ガラス。
どの装置を構成している平行な２面を有する部品または
部材などの弾性体をいい、超音波が伝搬し得る物体であ
れば金属、非金属（ガラス。
セラミックス、コンクリート、合成樹脂、ゴム。
木材など）は間はない。前記固体の有する平行な２面は
正確な平行は必要でなく、いずれか１面から入射された
超音波の底面反射波が受信され得る程度の平行度と面積
があればよい。ただし望ましい平行度は約±５°であ）
、また平行な２面の面積は探触子が当接し得る面積以上
の面と、その面に平行な他の同程度の面積の面があれば
よい。
正確な平行は必要でなく、いずれか１面から入射された
超音波の底面反射波が受信され得る程度の平行度と面積
があればよい。ただし望ましい平行度は約±５°であ）
、また平行な２面の面積は探触子が当接し得る面積以上
の面と、その面に平行な他の同程度の面積の面があれば
よい。
固体の弾性定数である縦弾性係数（ヤング率）。
横弾性係数（剛性率）１体積弾性係数（体積弾性率）お
よびポアソン比は、その固体の物性を知る上で必要な係
数であシ、その固体およびその固体が使用される装置の
強度および寿命等を研究する上で不可欠のものである。
よびポアソン比は、その固体の物性を知る上で必要な係
数であシ、その固体およびその固体が使用される装置の
強度および寿命等を研究する上で不可欠のものである。
従来これら固体の弾性定数は、梁、棒（針金）。
ばねおよび板などに直接荷重を加え、そのときのたわみ
、伸び、振動周期などを計測し、その計測値から求める
機械的な方法（精機学会＼編「工業測定便覧４１９７２
年 コロナ社発行第６７５頁〜第６７６頁参照）が使用
されてきた。しかしこのような方法においては、たわみ
、伸び、振動周期などの生の値を、多少の増幅はするも
のの直接計測するものであるため、その値が小さくて測
定しにくく従って精度も悪くなる。このためたわみ量や
伸び量などの計測値を大きくして測定しやすくするため
に、被検体の断面寸法はかなり小さくされるが、こんど
は小さくされた被検体に対する荷重の加え方、計測器具
の取シ付は方法などがむつかしい。例えば被検体にアン
バランスに荷重を加えたシ、被検体に荷重を加えたとき
に発生する前記たわみなどの値以外のひずみな、どの値
が予め計測器具に潜入していたシして、注意しないと純
粋の測定値が得にくいことになる。また生の値を直接計
測するものであるからどうしても計測値には個人差が生
じ、また同一人で計測する場合であっても測定装置、測
定時期などによって計測値に差が生ずるから、複数回の
測定を行ってその平均値を求める必要がある。上記した
機械的な方法は精度が悪い上に測定に長時間を要するこ
とから、その欠点を改善する方法として超音波を利用し
て測定する方法（日本学術振興会編「超音波探傷法」改
訂新版１９８４年日刊工業新聞社発行第２９５頁〜第２
９７頁参照）が行われている。これは超音波の遅れエコ
ーを利用して縦波および横波の音速を測定し、その測定
値とその固体の密度よシ固体の弾性定数を求める方法で
ある。遅れエコーは細長い丸棒の一端から軸方向に縦波
を伝搬させると容易に得られる。すなわち縦波が円筒面
に触れるとその一部が横波に変換され、棒の中をスネル
の反射屈折の法則に従って反射して斜めに横切って進み
、反対側の側面に達する。側面に達した横波はそのまま
反射してふたたび棒の中を斜めに横切って進み元の側面
に達する。そしてこの進行を繰り返しながら棒の他端に
達するが、一部はそこで縦波に変換されて棒の側面をふ
たたび軸方向に進み棒の他端に達する。このようにして
１つのパルスを送れば、途中で波動様式が変換されて伝
搬経路が異なるため、微小時間Δｔずつ遅れて探触子に
到着したエコ一つまｐ遅れエコーが得られる。そして遅
れエコーが遅れて到着する時間Δｔよシ計算される受波
されたパルスの到着時刻ｔ、縦波および横波の多重反射
係数ｍおよびｎ、丸棒の長さり、直径りを関係公式に代
入することによシその固体における縦波および横波の音
速を求め、物質によシはぼ一定である音速と弾性率と密
度との一般式％式％（１） から固体の弾性定数が求められる。上式のＣは音速であ
る。従来の超音波を利用する方法は、専ら前記遅れエコ
ーを利用する方法が行われているが、本方法は断面が一
様な丸棒でなければ規則正しい遅れエコーが得られず固
体の弾性定数を求めることができず、さらにたとえ形状
が丸棒であっても、超音波ビームの指向性角内に丸棒の
側面がある比較的細い直径のものである必要がある。一
方、角棒、板、塊状などの形状のものにおいては辺と角
からの遅れエコーおよび多重反射が異なることから、固
体の弾性定数１を測定することができない不都合がある
など、固体の形状に対して大きく制限される問題点を有
する。
、伸び、振動周期などを計測し、その計測値から求める
機械的な方法（精機学会＼編「工業測定便覧４１９７２
年 コロナ社発行第６７５頁〜第６７６頁参照）が使用
されてきた。しかしこのような方法においては、たわみ
、伸び、振動周期などの生の値を、多少の増幅はするも
のの直接計測するものであるため、その値が小さくて測
定しにくく従って精度も悪くなる。このためたわみ量や
伸び量などの計測値を大きくして測定しやすくするため
に、被検体の断面寸法はかなり小さくされるが、こんど
は小さくされた被検体に対する荷重の加え方、計測器具
の取シ付は方法などがむつかしい。例えば被検体にアン
バランスに荷重を加えたシ、被検体に荷重を加えたとき
に発生する前記たわみなどの値以外のひずみな、どの値
が予め計測器具に潜入していたシして、注意しないと純
粋の測定値が得にくいことになる。また生の値を直接計
測するものであるからどうしても計測値には個人差が生
じ、また同一人で計測する場合であっても測定装置、測
定時期などによって計測値に差が生ずるから、複数回の
測定を行ってその平均値を求める必要がある。上記した
機械的な方法は精度が悪い上に測定に長時間を要するこ
とから、その欠点を改善する方法として超音波を利用し
て測定する方法（日本学術振興会編「超音波探傷法」改
訂新版１９８４年日刊工業新聞社発行第２９５頁〜第２
９７頁参照）が行われている。これは超音波の遅れエコ
ーを利用して縦波および横波の音速を測定し、その測定
値とその固体の密度よシ固体の弾性定数を求める方法で
ある。遅れエコーは細長い丸棒の一端から軸方向に縦波
を伝搬させると容易に得られる。すなわち縦波が円筒面
に触れるとその一部が横波に変換され、棒の中をスネル
の反射屈折の法則に従って反射して斜めに横切って進み
、反対側の側面に達する。側面に達した横波はそのまま
反射してふたたび棒の中を斜めに横切って進み元の側面
に達する。そしてこの進行を繰り返しながら棒の他端に
達するが、一部はそこで縦波に変換されて棒の側面をふ
たたび軸方向に進み棒の他端に達する。このようにして
１つのパルスを送れば、途中で波動様式が変換されて伝
搬経路が異なるため、微小時間Δｔずつ遅れて探触子に
到着したエコ一つまｐ遅れエコーが得られる。そして遅
れエコーが遅れて到着する時間Δｔよシ計算される受波
されたパルスの到着時刻ｔ、縦波および横波の多重反射
係数ｍおよびｎ、丸棒の長さり、直径りを関係公式に代
入することによシその固体における縦波および横波の音
速を求め、物質によシはぼ一定である音速と弾性率と密
度との一般式％式％（１） から固体の弾性定数が求められる。上式のＣは音速であ
る。従来の超音波を利用する方法は、専ら前記遅れエコ
ーを利用する方法が行われているが、本方法は断面が一
様な丸棒でなければ規則正しい遅れエコーが得られず固
体の弾性定数を求めることができず、さらにたとえ形状
が丸棒であっても、超音波ビームの指向性角内に丸棒の
側面がある比較的細い直径のものである必要がある。一
方、角棒、板、塊状などの形状のものにおいては辺と角
からの遅れエコーおよび多重反射が異なることから、固
体の弾性定数１を測定することができない不都合がある
など、固体の形状に対して大きく制限される問題点を有
する。
本発明は上記従来技術の問題点を解消し、物性の未知な
固体の弾性定数を、垂直探触子を当接し得る探傷面とそ
の探傷面にほぼ平行な小面積の底面を有するものであれ
ば、固体の形状９寸法および材質等に制限を受けること
なく、きわめて短時間に精度のよい測定が容易にしかも
リアルタイムにできる超音波による固体の弾性定数測定
方法を提供することを目的とする。
固体の弾性定数を、垂直探触子を当接し得る探傷面とそ
の探傷面にほぼ平行な小面積の底面を有するものであれ
ば、固体の形状９寸法および材質等に制限を受けること
なく、きわめて短時間に精度のよい測定が容易にしかも
リアルタイムにできる超音波による固体の弾性定数測定
方法を提供することを目的とする。
本発明は平行な２面を有する固体の１面より他の１面に
向けて超音波（縦波）を入射し、続いて横波を入射させ
、入射させた縦波および横波の前記他の１面より反射す
る反射波の伝搬時間と前記平行な２面間の距離とから求
めた、前記固体の縦波および横波の各音速の比より固体
の弾性定数を、固体の形状１寸法および材質などにほと
んど制限されることなく、非破壊的にきわめて短時間に
精度よく容易にしかもリアルタイムに測定することがで
きる方法である。
向けて超音波（縦波）を入射し、続いて横波を入射させ
、入射させた縦波および横波の前記他の１面より反射す
る反射波の伝搬時間と前記平行な２面間の距離とから求
めた、前記固体の縦波および横波の各音速の比より固体
の弾性定数を、固体の形状１寸法および材質などにほと
んど制限されることなく、非破壊的にきわめて短時間に
精度よく容易にしかもリアルタイムに測定することがで
きる方法である。
本発明の実施例を第１図および第２図によシ説明するつ
本実施例は鋼板（材質８８４１ ＪＩＳＧ３１０１）友
の標準試験片における音速を基準とし、物性の未知な被
検体として球状黒鉛鋳鉄（材質ＦＣＤ ４５ＪＩＳＧ５
５０２）製の板材の弾性定数を測定したものである。た
だし密度ρ＝７・８１／ｃｄは既知である。
本実施例は鋼板（材質８８４１ ＪＩＳＧ３１０１）友
の標準試験片における音速を基準とし、物性の未知な被
検体として球状黒鉛鋳鉄（材質ＦＣＤ ４５ＪＩＳＧ５
５０２）製の板材の弾性定数を測定したものである。た
だし密度ρ＝７・８１／ｃｄは既知である。
第１図は本実施例の測定方法を説明する図で、ｌは標準
試験片、２は垂直探触子、３はＡスフ−１表示のパルス
反射式超音波探傷装置（以下単に超音波探傷器という）
、４はＣＲＴである。標準試験片１は物性が既知で、縦
波の音速ＣＤ＝６０００ｒｏ／ｓ。
試験片、２は垂直探触子、３はＡスフ−１表示のパルス
反射式超音波探傷装置（以下単に超音波探傷器という）
、４はＣＲＴである。標準試験片１は物性が既知で、縦
波の音速ＣＤ＝６０００ｒｏ／ｓ。
横波の音速Ｃ３＝３０００ｒｓ、板厚ａ＝１００ｍであ
る。
る。
ただし縦波の音速ＣＤおよび横波の音速Ｃ５の値は、説
明を判シ易くするため実際の数値を丸めたものとした。
明を判シ易くするため実際の数値を丸めたものとした。
垂直探触子２は超音波探傷器３と高周波ケーブルで接続
されるが、縦波用と横波用とを準備する。測定はまず縦
波用の垂直探触子２を標準試験片１の片側の面（探傷面
）ｌａに当接し、他の面（底面）ｌｂに向けて縦波を入
射する。面１ｂで反射した反射波は垂直触子２に受信さ
れｓ ＣＲＴ４上に底面エコー５として出現する。この
ときＣＲＴ４の時間軸を時間軸のスケールｌＯＯ■の位
置に底面エコー５が出現するように設定する。つぎに前
記縦波用の垂直探触子２の場合と同様に横波用の垂直探
触子２′を縦波用の垂直探触子２を当接した位置とほぼ
同じ位置の標準試験片１の面１ａに当接し、面１ｂに向
けて横波を入射させると、面１ｂで反射した反射波の底
面エコー５′がＣ几Ｔ４上に出現する。
されるが、縦波用と横波用とを準備する。測定はまず縦
波用の垂直探触子２を標準試験片１の片側の面（探傷面
）ｌａに当接し、他の面（底面）ｌｂに向けて縦波を入
射する。面１ｂで反射した反射波は垂直触子２に受信さ
れｓ ＣＲＴ４上に底面エコー５として出現する。この
ときＣＲＴ４の時間軸を時間軸のスケールｌＯＯ■の位
置に底面エコー５が出現するように設定する。つぎに前
記縦波用の垂直探触子２の場合と同様に横波用の垂直探
触子２′を縦波用の垂直探触子２を当接した位置とほぼ
同じ位置の標準試験片１の面１ａに当接し、面１ｂに向
けて横波を入射させると、面１ｂで反射した反射波の底
面エコー５′がＣ几Ｔ４上に出現する。
このときもＣＲＴ４の時間軸のスケール１００箇の位置
に底面エコー５′が出現するように設定される。
に底面エコー５′が出現するように設定される。
なおＴは時間軸の原点Ｏの位置の送信パルスである。つ
いで第２図に示すように標準試験片１を物性の未知な被
検体ｌＯに変えて前述と同様に縦波および横波を入射す
る。被検体１０の板厚ａは１００謹である。すなわち縦
波用の垂直探触子２を被検体１００面（探傷面）１０ａ
に当接し、他の面（底面）１０ｂＫ向けて縦波を入射し
面１０ｂで反射波の底面エコー父をＣＲＴ４上に出現さ
せ、ついで縦波用の垂直探触子２を横波用の垂直探触子
２’に取り替え縦波の場合と同様に底面エコーＷをＣＲ
Ｔ４上に出現させる。このとき底面エコー団の出現位置
が前記標準試験片１で設定したＣＲＴの時間軸上８５ｍ
の位置である場合、被検体１０の縦波の音速ＸＤは、６
０００ｍ／ｓ ： １００ｗ＝ｘＤｍ／ｓ ： ８５５
ｍ＋の比例計算によ’） Ｘｐ ＝＝ ５１００ ｍ１
／Ｓが容易に求められる。また底面エコー関′の出現位
置が前記ＣＲＴの時間軸上の８３・３１１＠の位置であ
る場合、被検体１０の横波の音速Ｘ５は縦波の場合と同
様に、３０００ｍ／ｓ ： １００ｍ＝Ｘ５ ： ８：
１３５ｍよシＸ５＝２５００ｍ／Ｓが求められる。
いで第２図に示すように標準試験片１を物性の未知な被
検体ｌＯに変えて前述と同様に縦波および横波を入射す
る。被検体１０の板厚ａは１００謹である。すなわち縦
波用の垂直探触子２を被検体１００面（探傷面）１０ａ
に当接し、他の面（底面）１０ｂＫ向けて縦波を入射し
面１０ｂで反射波の底面エコー父をＣＲＴ４上に出現さ
せ、ついで縦波用の垂直探触子２を横波用の垂直探触子
２’に取り替え縦波の場合と同様に底面エコーＷをＣＲ
Ｔ４上に出現させる。このとき底面エコー団の出現位置
が前記標準試験片１で設定したＣＲＴの時間軸上８５ｍ
の位置である場合、被検体１０の縦波の音速ＸＤは、６
０００ｍ／ｓ ： １００ｗ＝ｘＤｍ／ｓ ： ８５５
ｍ＋の比例計算によ’） Ｘｐ ＝＝ ５１００ ｍ１
／Ｓが容易に求められる。また底面エコー関′の出現位
置が前記ＣＲＴの時間軸上の８３・３１１＠の位置であ
る場合、被検体１０の横波の音速Ｘ５は縦波の場合と同
様に、３０００ｍ／ｓ ： １００ｍ＝Ｘ５ ： ８：
１３５ｍよシＸ５＝２５００ｍ／Ｓが求められる。
ところで固体を伝搬する波動は縦波と横波があシ、その
音速は弾性率が既知の場合は、前記式（１）から縦波の
音速ＣＤおよび横波の音速Ｃ５が、の公式から求められ
る。ここでＥは縦弾性係数（ヤング率）、Ｇは横弾性係
数（剛性率）、σはボアンン比、ρは密度である。一方
、縦弾性係数Ｅは弾性定数の換算公式から、 Ｅ＝２（１＋σ）Ｇ ・・・・・・・・・・・・
・・・（４）であるから式（２） 、 （３） 、 （
４）よシボアソン比σは、で表され、縦波および横波の
音速ＣＤ、Ｃ８が求められれば、その比Ｃ，／′Ｃ５を
式（５）に代入して物性の未知な固体のボアンン比σが
求まシ、ついで式（２）。
音速は弾性率が既知の場合は、前記式（１）から縦波の
音速ＣＤおよび横波の音速Ｃ５が、の公式から求められ
る。ここでＥは縦弾性係数（ヤング率）、Ｇは横弾性係
数（剛性率）、σはボアンン比、ρは密度である。一方
、縦弾性係数Ｅは弾性定数の換算公式から、 Ｅ＝２（１＋σ）Ｇ ・・・・・・・・・・・・
・・・（４）であるから式（２） 、 （３） 、 （
４）よシボアソン比σは、で表され、縦波および横波の
音速ＣＤ、Ｃ８が求められれば、その比Ｃ，／′Ｃ５を
式（５）に代入して物性の未知な固体のボアンン比σが
求まシ、ついで式（２）。
（３）よシ縦および横の弾性係数Ｅ、Ｇが容易に求めら
れる。本実施例で求めた前記縦波および横波の音速ｘＤ
＝ ５１００ｍ／ｓ 、 Ｘ５ ＝ ２５００ｍ／ｓの
比の値を式（５）に代入すると、ボアンン比σ＝０・３
４が得られ、式偉）、（３）よシ縦弾性係数Ｅ＝１・６
８Ｘ１０’Ｖ■２、横弾性係数Ｇ＝６・２５×１０３Ｋ
ｇ／ｍ２が求められ、物性の未知な被検体ｌＯの弾性定
数を容易に精度よく測定することができる。また上記の
とおシ測定方法が簡単であるためきわめて短時間に、か
つリアルタイムに測定することができる。
れる。本実施例で求めた前記縦波および横波の音速ｘＤ
＝ ５１００ｍ／ｓ 、 Ｘ５ ＝ ２５００ｍ／ｓの
比の値を式（５）に代入すると、ボアンン比σ＝０・３
４が得られ、式偉）、（３）よシ縦弾性係数Ｅ＝１・６
８Ｘ１０’Ｖ■２、横弾性係数Ｇ＝６・２５×１０３Ｋ
ｇ／ｍ２が求められ、物性の未知な被検体ｌＯの弾性定
数を容易に精度よく測定することができる。また上記の
とおシ測定方法が簡単であるためきわめて短時間に、か
つリアルタイムに測定することができる。
前記実施例においては標準試験片と被検体との板厚が同
一の場合を示したが、異なる板厚の場合でも標準試験片
で設定したスケールはそのまま使用できる。例えば被検
体の板厚が父■である場合に、底面エコーの出現位置が
ＣＢ、Ｔの時間軸上４０ｗｍの位置であれば音速は２０
１遅くなシ、比例計算によシ縦波の音速ｘＤ＝ ４８０
０ｍ／ｓ 、横波の音速ｘ ｓ ＝２４００ｍ／ｓとな
る。
一の場合を示したが、異なる板厚の場合でも標準試験片
で設定したスケールはそのまま使用できる。例えば被検
体の板厚が父■である場合に、底面エコーの出現位置が
ＣＢ、Ｔの時間軸上４０ｗｍの位置であれば音速は２０
１遅くなシ、比例計算によシ縦波の音速ｘＤ＝ ４８０
０ｍ／ｓ 、横波の音速ｘ ｓ ＝２４００ｍ／ｓとな
る。
以上説明したように本発明は、平行な２面を有する固体
の１面より他の１面に向けて縦波および横波を入射し、
前記他の１面より反射する反射波の伝搬時間と平行な２
面間の距離とから求めた縦波および横波の固体における
音速の比より固体の弾性定数を測定する方法であるから
、垂直探触子を当接し得る探傷面と、その探傷面にほぼ
平行な小面積の底面を有する固体であれば、その形状。
の１面より他の１面に向けて縦波および横波を入射し、
前記他の１面より反射する反射波の伝搬時間と平行な２
面間の距離とから求めた縦波および横波の固体における
音速の比より固体の弾性定数を測定する方法であるから
、垂直探触子を当接し得る探傷面と、その探傷面にほぼ
平行な小面積の底面を有する固体であれば、その形状。
寸法および材質等に制限を受けることなく、きわめて短
時間に精度のよい測定が、容易にしかもリアルタイムに
できる実用上顕著な効果を有する。
時間に精度のよい測定が、容易にしかもリアルタイムに
できる実用上顕著な効果を有する。
第１図および第２図は本発明の詳細な説明する図で、第
１図は標準試験片によるＣＲＴ上の時間軸のスケールの
設定を説明する図、第２図は被検体の音速測定の説明図
である。 １・・・標準試験片、２．２’・・・垂直探触子（縦波
用および横波用）、４・・・ＣＲ，Ｔ、 ５．５０．
５’、 ５０’・・・底面エコー、１０・・・被検体、
ａ・・・板厚。
１図は標準試験片によるＣＲＴ上の時間軸のスケールの
設定を説明する図、第２図は被検体の音速測定の説明図
である。 １・・・標準試験片、２．２’・・・垂直探触子（縦波
用および横波用）、４・・・ＣＲ，Ｔ、 ５．５０．
５’、 ５０’・・・底面エコー、１０・・・被検体、
ａ・・・板厚。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、平行な２面を有する固体の１面より他の１面に向け
て縦波の超音波を入射し、続いて横波の超音波を入射さ
せ、各超音波の前記他の１面より反射する反射波の伝搬
時間と前記２面間の距離より、前記固体の縦波および横
波の各音速を求め、その求めた両音速の比より固体の弾
性定数を測定する方法。 ２、反射波のエコーをＡスコープ表示のＣＲＴ上に表示
させ、その表示された位置と標準試験片における反射波
のエコーのＣＲＴ上の表示位置とを比較して固体の縦波
および横波の各音速を求めることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の固体の弾定数を測定する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60115325A JPS61274256A (ja) | 1985-05-30 | 1985-05-30 | 超音波による固体の弾性定数測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60115325A JPS61274256A (ja) | 1985-05-30 | 1985-05-30 | 超音波による固体の弾性定数測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61274256A true JPS61274256A (ja) | 1986-12-04 |
Family
ID=14659775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60115325A Pending JPS61274256A (ja) | 1985-05-30 | 1985-05-30 | 超音波による固体の弾性定数測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61274256A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05133861A (ja) * | 1991-11-12 | 1993-05-28 | Nkk Corp | 被検体の弾性定数測定法 |
| JP2005315622A (ja) * | 2004-04-27 | 2005-11-10 | Fujimitsu Komuten:Kk | コンクリート構造物の非破壊検査方法及び装置 |
| CN103926329A (zh) * | 2014-04-04 | 2014-07-16 | 北京工业大学 | 一种基于单纯形法的半无限域基体涂层结构材料弹性性质获取方法 |
| JP2016176884A (ja) * | 2015-03-23 | 2016-10-06 | 株式会社日立製作所 | 超音波厚さ測定方法及び装置並びに欠陥位置検出方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53120585A (en) * | 1977-03-30 | 1978-10-21 | Toshiba Corp | Remaining life measuring method of metal materials |
-
1985
- 1985-05-30 JP JP60115325A patent/JPS61274256A/ja active Pending
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