JPS61247782A - 深層混合処理用固化材 - Google Patents
深層混合処理用固化材Info
- Publication number
- JPS61247782A JPS61247782A JP60088950A JP8895085A JPS61247782A JP S61247782 A JPS61247782 A JP S61247782A JP 60088950 A JP60088950 A JP 60088950A JP 8895085 A JP8895085 A JP 8895085A JP S61247782 A JPS61247782 A JP S61247782A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blast furnace
- furnace slag
- weight
- portland cement
- solidifying
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- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soil Conditioners And Soil-Stabilizing Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、海底あるいは湖沼底等の軟弱地盤を改良する
ための深層混合処理工法に使用する同化材に係わるもの
である。さらに詳しくは、軟弱地盤の堆積土と固化材を
攪拌・混合することによって、柱状または壁状の強化地
盤を連続的に形成する工法に使用する材料に係わるもの
である。
ための深層混合処理工法に使用する同化材に係わるもの
である。さらに詳しくは、軟弱地盤の堆積土と固化材を
攪拌・混合することによって、柱状または壁状の強化地
盤を連続的に形成する工法に使用する材料に係わるもの
である。
［従来技術およびその問題点」
深層混合処理用固化材としては、従来、ポルトランドセ
メント−高炉スラグ系、ポルトランドセメント−石こう
一高炉スラグ系および消石灰−高炉スラグ系などが知ら
れている。
メント−高炉スラグ系、ポルトランドセメント−石こう
一高炉スラグ系および消石灰−高炉スラグ系などが知ら
れている。
このうち、本発明と関係の深いポルトランドセメント−
高炉スラグ系について次のものが公知である。その１つ
は、特願昭５７−７６５３８号公報［深層混合処理用地
盤改良材」に開示されている普通ポルトランドセメント
１０〜４０重量％および高炉スラグ６０〜９０重量％か
らなる同化材である。また、「セメント技術年報第３４
巻、４８４〜４８７頁（昭５３年）に、２ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ１系特殊セメント−普通セメント−高炉スラグ系固化
材が開示されている。この中で２０ａＯ・ｓｈｏ、系特
殊セメントー首通セメントー高炉スラグ系固化材の強度
発現性は養生温度によって著しく異なるので施工温度に
よって固化材の配合をかえる必要のあることも指摘され
ている。
高炉スラグ系について次のものが公知である。その１つ
は、特願昭５７−７６５３８号公報［深層混合処理用地
盤改良材」に開示されている普通ポルトランドセメント
１０〜４０重量％および高炉スラグ６０〜９０重量％か
らなる同化材である。また、「セメント技術年報第３４
巻、４８４〜４８７頁（昭５３年）に、２ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ１系特殊セメント−普通セメント−高炉スラグ系固化
材が開示されている。この中で２０ａＯ・ｓｈｏ、系特
殊セメントー首通セメントー高炉スラグ系固化材の強度
発現性は養生温度によって著しく異なるので施工温度に
よって固化材の配合をかえる必要のあることも指摘され
ている。
深層混合処理工法において、従来の固化材は水和発熱量
が大きく、施工後の改良地盤はほぼ断熱状態で温度が上
昇し、このために固化材の水和反応が加速され、初期の
強度発現が大きくなりすぎ打継作業に支障をきたすケー
スが多かった。また、軟弱地盤の場所によってその性質
、とくに固化材の硬化に影響をおよぼす粘土、塩分、有
機物などの種類および含有撒が異なるため、その地盤改
良においては固化材の配合量をしばしばかえる必要があ
った。
が大きく、施工後の改良地盤はほぼ断熱状態で温度が上
昇し、このために固化材の水和反応が加速され、初期の
強度発現が大きくなりすぎ打継作業に支障をきたすケー
スが多かった。また、軟弱地盤の場所によってその性質
、とくに固化材の硬化に影響をおよぼす粘土、塩分、有
機物などの種類および含有撒が異なるため、その地盤改
良においては固化材の配合量をしばしばかえる必要があ
った。
「発明の目的」
本発明は、施工性に優れかつ長期強度の大きい深層混合
処理用固化材を提供することを目的とするものである。
処理用固化材を提供することを目的とするものである。
「発明の要旨」
本発明は、３Ｃａｏ−＄１０２およびβ−２Ｃａｏ−ｓ
ｈｏ２を主成分とし、３ＣａＯ−ＡＩ、０３を含有しな
いポルトランドセメント１００重量部に対して、高炉ス
ラグを８０〜３００１ｆｉ部を添加することを特徴とす
る深層混合処理用固化材に関する。
ｈｏ２を主成分とし、３ＣａＯ−ＡＩ、０３を含有しな
いポルトランドセメント１００重量部に対して、高炉ス
ラグを８０〜３００１ｆｉ部を添加することを特徴とす
る深層混合処理用固化材に関する。
「発明の詳細な記述」
本発明は、３ＣａＯ−３ｉＯ２，およびβ−２Ｃａ ｏ
−ｓ＋ ｏ を主成分とし、３０ａＯ−Ａｔ□Ｏ３を
含有しないポルトランドセメント１００重聞部に対して
、高炉スラグを８０〜３００重量部を添加してなる深層
混合処理用固化材に関する。
−ｓ＋ ｏ を主成分とし、３０ａＯ−Ａｔ□Ｏ３を
含有しないポルトランドセメント１００重聞部に対して
、高炉スラグを８０〜３００重量部を添加してなる深層
混合処理用固化材に関する。
深層混合処理工法に使用される固化材に要求される特性
を検討したところまず、強化地盤を連続的に形成させる
に必要な打継作業までの期間は攪拌・混合が可能な状態
、すなわち初期の強度発現が小さく、例えば打設後７日
までの一軸圧縮強度が１０ｋｇｆ ／ ＣＴＩＦ以下で
あることが必要であり、また、打継作業後は長期にわた
って高強度、例えば３ケ月後の一軸圧縮強度が５０ｋｇ
ｆ／ｃｖ以上必要であることが判明した。そこで、各種
のセメント−混和材組成物について鋭意研究を鋭意行っ
た結果、本発明を完成するに至った。
を検討したところまず、強化地盤を連続的に形成させる
に必要な打継作業までの期間は攪拌・混合が可能な状態
、すなわち初期の強度発現が小さく、例えば打設後７日
までの一軸圧縮強度が１０ｋｇｆ ／ ＣＴＩＦ以下で
あることが必要であり、また、打継作業後は長期にわた
って高強度、例えば３ケ月後の一軸圧縮強度が５０ｋｇ
ｆ／ｃｖ以上必要であることが判明した。そこで、各種
のセメント−混和材組成物について鋭意研究を鋭意行っ
た結果、本発明を完成するに至った。
本発明のポルトランドセメントは、３ＣａＯ・５ｉ０１
とβ−２ＣａＯ−８ｉＯ１を主成分とし、３ＣａＯ−Ａ
１２−０３ を含有しないセメントである。
とβ−２ＣａＯ−８ｉＯ１を主成分とし、３ＣａＯ−Ａ
１２−０３ を含有しないセメントである。
この場合、好ましくは３ＣａＯ−８ｉＯ２１５〜４０重
量％、β−２Ｃａｏ−８ｉｏ２４５〜６５Ｉｉ量％、４
ＣａＯ・Ａ１０ ・Ｆｅ１０３８〜２０重量％、石こう
（同化材中の８０３基準）１〜３重量％のものを使用す
る。なお、このポルトランドセメントは、２種以上の３
０ ａ Ｏ−Ａ Ｉ、Ｌｏ。
量％、β−２Ｃａｏ−８ｉｏ２４５〜６５Ｉｉ量％、４
ＣａＯ・Ａ１０ ・Ｆｅ１０３８〜２０重量％、石こう
（同化材中の８０３基準）１〜３重量％のものを使用す
る。なお、このポルトランドセメントは、２種以上の３
０ ａ Ｏ−Ａ Ｉ、Ｌｏ。
を含有しないセメントを混合したものでも使用すること
ができる。
ができる。
一方高炉スラグは一般構造用高炉セメントの製造に使用
されている品質のものが使用できるが、好ましくは塩基
１１１．７〜１．９の範囲のものが望ましい。高炉スラ
グの添加量は、ポルトランドセメント１００重量部に対
して８０〜３００重量部とする。８０重量部よりも少な
くなるとおもに断熱温度上昇が大きくなり、また３００
重量部を超えると長期強度が小さくなるので好ましくな
い。
されている品質のものが使用できるが、好ましくは塩基
１１１．７〜１．９の範囲のものが望ましい。高炉スラ
グの添加量は、ポルトランドセメント１００重量部に対
して８０〜３００重量部とする。８０重量部よりも少な
くなるとおもに断熱温度上昇が大きくなり、また３００
重量部を超えると長期強度が小さくなるので好ましくな
い。
上記のポルトランドセメントは粉末度２５００〜４００
０ ＣＴＩＦ／（１、高炉スラグは３０００〜５０００
（ｊＩＴＦ／Ｑになるようにそれぞれ単独に粉砕した
のち混合するか、または両者を同時に粉砕（粉末度３０
００〜５０００ Ｃ’ｍ”／ｇ＞することによってつる
。
０ ＣＴＩＦ／（１、高炉スラグは３０００〜５０００
（ｊＩＴＦ／Ｑになるようにそれぞれ単独に粉砕した
のち混合するか、または両者を同時に粉砕（粉末度３０
００〜５０００ Ｃ’ｍ”／ｇ＞することによってつる
。
なお、本発明の固化材の代表的な施工様態は次のとおり
である。固化材スラリー調整時の水（通常は海水を使用
）は固化材に対して通常４０〜８０重１％で、必要に応
じて減水剤を添加することによって水比を小さくするこ
ともできる。また、固化材の配合量は軟弱土１１Ｔｌａ
に対して１２０〜２５０ｋｇ程度である。
である。固化材スラリー調整時の水（通常は海水を使用
）は固化材に対して通常４０〜８０重１％で、必要に応
じて減水剤を添加することによって水比を小さくするこ
ともできる。また、固化材の配合量は軟弱土１１Ｔｌａ
に対して１２０〜２５０ｋｇ程度である。
以下に、実施例と比較例により本発明を説明する。
「実施例、比較例」
実験に使用したポルトランドセメントおよび高炉スラグ
の化学成分、各地の海底より採取した軟弱土の種類を表
１および表２に示す。
の化学成分、各地の海底より採取した軟弱土の種類を表
１および表２に示す。
上記のポルトランドセメントに高炉スラグを添加した固
化材に海水を加えてスラリーを調整し、このスラリーを
軟弱土とともに混線し、下記の方法により断熱温度上昇
試験および固化材の一軸圧縮強度試験を行った。この場
合、同化材に対する海水の添加量は６０重量％とじ、軟
弱土に対する固化材の配合割合は特記した場合を除き軟
弱土１ずに対して２００ ｋａとした。
化材に海水を加えてスラリーを調整し、このスラリーを
軟弱土とともに混線し、下記の方法により断熱温度上昇
試験および固化材の一軸圧縮強度試験を行った。この場
合、同化材に対する海水の添加量は６０重量％とじ、軟
弱土に対する固化材の配合割合は特記した場合を除き軟
弱土１ずに対して２００ ｋａとした。
断熱温度上昇試験は、容量５０ｆｆの容器に試料（固化
材、海水、軟弱土を２０℃の条件下で混練したもの）を
詰め、断熱温度上昇試験装置により、２８日までの試料
温度を測定した。
材、海水、軟弱土を２０℃の条件下で混練したもの）を
詰め、断熱温度上昇試験装置により、２８日までの試料
温度を測定した。
強さ試験は、直径５０×長さ１００１１の円筒形型枠に
試料〈固化材、海水、軟弱土を２０℃の条件下で混線し
たもの）を型詰し、上部をポリエチレンフィルムで被覆
したのち、断熱温度上昇パターンに類似させた条件下（
ただし、２８日以降は２８日経過時の温度を保持）で養
生を行ない、材令３ケ月までの供試体について一軸圧縮
強度を測定した。
試料〈固化材、海水、軟弱土を２０℃の条件下で混線し
たもの）を型詰し、上部をポリエチレンフィルムで被覆
したのち、断熱温度上昇パターンに類似させた条件下（
ただし、２８日以降は２８日経過時の温度を保持）で養
生を行ない、材令３ケ月までの供試体について一軸圧縮
強度を測定した。
実施例１〜５
ポルトランドセメントＡ１００重量部に高炉スラグをそ
れぞれ１５０重量部添加した同化材（実施例１〜３）、
およびポルトランドセメントＡ１００重量部に高炉スラ
グをｉｏｏｍｍ部（実施例４）または２５０重量部（実
施例５）添加した同化材を海水、軟弱土Ｎ００１ととも
に混練し、その試料について断熱温度上昇および固化体
の一軸圧縮強度を測定した。
れぞれ１５０重量部添加した同化材（実施例１〜３）、
およびポルトランドセメントＡ１００重量部に高炉スラ
グをｉｏｏｍｍ部（実施例４）または２５０重量部（実
施例５）添加した同化材を海水、軟弱土Ｎ００１ととも
に混練し、その試料について断熱温度上昇および固化体
の一軸圧縮強度を測定した。
比較例１〜５
ポルトランドセメントＤ−Ｆ１００重遣部に高炉スラグ
をそれぞれ１５０１ｉ１部添加した固化材（比較例１〜
３）およびポルトランドセメントＡ１００重湯部に高炉
スラグを４０！量部（比較例４）または５００重量部（
比較例５）添加した固化材を海水および軟弱土Ｎ００１
とともに混練し、その試料について断熱温度上昇および
固化体の一軸圧縮強度を測定した。
をそれぞれ１５０１ｉ１部添加した固化材（比較例１〜
３）およびポルトランドセメントＡ１００重湯部に高炉
スラグを４０！量部（比較例４）または５００重量部（
比較例５）添加した固化材を海水および軟弱土Ｎ００１
とともに混練し、その試料について断熱温度上昇および
固化体の一軸圧縮強度を測定した。
実施例６〜７
ボルトランドセメントＣ１００！ＩＩＩ部に高炉スラグ
を１５０重量部添加した固化材を海水および軟弱土Ｎ０
１１とともに混練した試料において、固化材の配合量を
軟弱土１プに対して１５０ｋｏ（実施例６）および２２
０ｋｌｌｌ（実施例７）とした場合について断熱温度上
昇および固化体の一軸圧縮強度を測定した。
を１５０重量部添加した固化材を海水および軟弱土Ｎ０
１１とともに混練した試料において、固化材の配合量を
軟弱土１プに対して１５０ｋｏ（実施例６）および２２
０ｋｌｌｌ（実施例７）とした場合について断熱温度上
昇および固化体の一軸圧縮強度を測定した。
比較例６〜７
ボルトランドセメントＦ１００重量部に高炉スラグを１
５０重量部添加した同化材を海水および軟弱±Ｎ０９１
とともに混練した試料において、固化材を軟弱土１ｖに
対して１５０ｋＯ（比較例６）および２２０ｋｏ（比較
例７）とした場合について断熱温度上昇および固化体の
一軸圧縮強度を測定した。
５０重量部添加した同化材を海水および軟弱±Ｎ０９１
とともに混練した試料において、固化材を軟弱土１ｖに
対して１５０ｋＯ（比較例６）および２２０ｋｏ（比較
例７）とした場合について断熱温度上昇および固化体の
一軸圧縮強度を測定した。
実施例８〜１０
ポルトランドセメントＡｌ００１！ｆ１部に高炉スラグ
を１５０！量部添加した固化材を海水および軟弱土とと
もに混練した試料において、軟弱±ＮＯ，２（実施例８
）、軟弱土Ｎｏ、３（実施例９）、または軟弱±ＮＯ，
４（実施例１０）を使用した場合について断熱温度上昇
および固化体の一軸圧縮強度を測定した。
を１５０！量部添加した固化材を海水および軟弱土とと
もに混練した試料において、軟弱±ＮＯ，２（実施例８
）、軟弱土Ｎｏ、３（実施例９）、または軟弱±ＮＯ，
４（実施例１０）を使用した場合について断熱温度上昇
および固化体の一軸圧縮強度を測定した。
比較例８〜１０
ポルトランドセメントＡ１００重量部に高炉スラグを１
５０ｆｉ量部添加した固化材を海水および軟弱土ととも
に混線した試料において、軟弱土Ｎｏ、２（比較例日）
、軟弱土ＮＯ，３（比較例９）、またはＮｏ、４（比較
例１０）を使用した場合について断熱湯度上昇および固
化体の一軸圧縮強度を測定した。
５０ｆｉ量部添加した固化材を海水および軟弱土ととも
に混線した試料において、軟弱土Ｎｏ、２（比較例日）
、軟弱土ＮＯ，３（比較例９）、またはＮｏ、４（比較
例１０）を使用した場合について断熱湯度上昇および固
化体の一軸圧縮強度を測定した。
以上の結果をとりまとめて表３に示す。
表 ３
「発明の効果」
深層混合処理工法に従来使用されていたポルトランドセ
メント−高炉スラグ系固化材は、水和発熱量が大きく施
工後の改良地盤の温度がかなり上昇し、これに伴なって
初期の強度が大きくなり過ぎ、打継作業に支障をきたし
ていた。また、軟弱土の性質によって固化材の配合割合
をしばしば変更せざるをえないなど、作業が複雑であっ
た。
メント−高炉スラグ系固化材は、水和発熱量が大きく施
工後の改良地盤の温度がかなり上昇し、これに伴なって
初期の強度が大きくなり過ぎ、打継作業に支障をきたし
ていた。また、軟弱土の性質によって固化材の配合割合
をしばしば変更せざるをえないなど、作業が複雑であっ
た。
上記の問題点の原因について種々検討した結果、３Ｃａ
Ｏ−Ａｆｆ２０．の存在がその主要因の１つであること
がわかった。そこで、従来ポルトランドセメント−高炉
スラグ系固化材にみられた問題点は、３ＣａＯ・５ｉ０
２．およびβ−２ＣａＯ・ＳｉＯ２を主成分とし３Ｃａ
Ｏ−Ａｎ２０３を含有しないポルトランドセメントの使
用、かつ、所定量の高炉スラグを添加することの相乗効
果によって改善できることを見出し、本発明に至った。
Ｏ−Ａｆｆ２０．の存在がその主要因の１つであること
がわかった。そこで、従来ポルトランドセメント−高炉
スラグ系固化材にみられた問題点は、３ＣａＯ・５ｉ０
２．およびβ−２ＣａＯ・ＳｉＯ２を主成分とし３Ｃａ
Ｏ−Ａｎ２０３を含有しないポルトランドセメントの使
用、かつ、所定量の高炉スラグを添加することの相乗効
果によって改善できることを見出し、本発明に至った。
すなわち、本発明の固化材は施工後の改良地盤の温度上
昇が小さく、安定した強度発現がえられるので、打継作
業上のトラブルが著しく減少する。
昇が小さく、安定した強度発現がえられるので、打継作
業上のトラブルが著しく減少する。
さらに、軟弱土中の有害成分（粘土、塩分、有機物）に
よる影響を受は難くなるので、軟弱土の種類・性質によ
って固化材の配合をかえる必要が少なくなり、作業が容
易となる。
よる影響を受は難くなるので、軟弱土の種類・性質によ
って固化材の配合をかえる必要が少なくなり、作業が容
易となる。
Claims (1)
- ３ＣａＯ・ＳｉＯ＿２およびβ−２ＣａＯ・ＳｉＯ＿２
を主成分とし、３ＣａＯ・Ａｌ＿２Ｏ＿３を含有しない
ポルトランドセメント１００重量部に対して、高炉スラ
グを８０〜３００重量部を添加してなる深層混合処理用
固化材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60088950A JPS61247782A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 深層混合処理用固化材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60088950A JPS61247782A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 深層混合処理用固化材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61247782A true JPS61247782A (ja) | 1986-11-05 |
| JPH0216952B2 JPH0216952B2 (ja) | 1990-04-18 |
Family
ID=13957143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60088950A Granted JPS61247782A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 深層混合処理用固化材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61247782A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6451198A (en) * | 1987-08-21 | 1989-02-27 | Telnite Ltd | Modifying method for drilling soil |
| JP2017193473A (ja) * | 2016-04-22 | 2017-10-26 | 宇部興産株式会社 | セメント組成物及びその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5991190A (ja) * | 1982-11-17 | 1984-05-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深層混合処理用地盤改良材 |
-
1985
- 1985-04-26 JP JP60088950A patent/JPS61247782A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5991190A (ja) * | 1982-11-17 | 1984-05-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深層混合処理用地盤改良材 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6451198A (en) * | 1987-08-21 | 1989-02-27 | Telnite Ltd | Modifying method for drilling soil |
| JPH0415038B2 (ja) * | 1987-08-21 | 1992-03-16 | Telnite Ltd | |
| JP2017193473A (ja) * | 2016-04-22 | 2017-10-26 | 宇部興産株式会社 | セメント組成物及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0216952B2 (ja) | 1990-04-18 |
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