JPS6124414A - 液体中に混入された気体量の制御方法 - Google Patents
液体中に混入された気体量の制御方法Info
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- JPS6124414A JPS6124414A JP14661284A JP14661284A JPS6124414A JP S6124414 A JPS6124414 A JP S6124414A JP 14661284 A JP14661284 A JP 14661284A JP 14661284 A JP14661284 A JP 14661284A JP S6124414 A JPS6124414 A JP S6124414A
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- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
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- B29B7/74—Mixing; Kneading using other mixers or combinations of mixers, e.g. of dissimilar mixers ; Plant
- B29B7/76—Mixers with stream-impingement mixing head
- B29B7/7615—Mixers with stream-impingement mixing head characterised by arrangements for controlling, measuring or regulating, e.g. for feeding or proportioning the components
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
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- B29B7/74—Mixing; Kneading using other mixers or combinations of mixers, e.g. of dissimilar mixers ; Plant
- B29B7/7404—Mixing devices specially adapted for foamable substances
- B29B7/7409—Mixing devices specially adapted for foamable substances with supply of gas
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プラスチック液状成分等の液体中に混入され
た気体量を制御する方法に関りる。
た気体量を制御する方法に関りる。
ｑいに反応り”る少なくとも二種以上のプラスチック液
状成分を衝突混合させ、成形品を製造する反応射出成形
においては、成形品内部の発泡組織を緻密にし、物性及
び外観を良くして商品価値を高める目的から、プラスチ
ック液状成分中に空気をＩ５１絹な気泡どして混入する
ことが行なわれている。そして、プラスチック液状成分
（液体）に空気（気体）を混入する場合、成形品の品質
を高い水準に紺持するために、気体混入率をあらかじめ
決められた目標値に一致させるように制御することが必
要である。
状成分を衝突混合させ、成形品を製造する反応射出成形
においては、成形品内部の発泡組織を緻密にし、物性及
び外観を良くして商品価値を高める目的から、プラスチ
ック液状成分中に空気をＩ５１絹な気泡どして混入する
ことが行なわれている。そして、プラスチック液状成分
（液体）に空気（気体）を混入する場合、成形品の品質
を高い水準に紺持するために、気体混入率をあらかじめ
決められた目標値に一致させるように制御することが必
要である。
ところで、従来の気体混入率の制御方法は、液体中の気
体混入率を計測し、その計測した実測値と目標値とを比
較して、実測値が目標値より小さい場合、気体を液体中
に混入すると共に、実測値が目標値Ｊ：り大きい場合、
液体中の気体が自然に放出されて、液体中の気体混入率
が低下し目標値より小さくなるまで、気体の液体内への
混入を停止するようにしている。
体混入率を計測し、その計測した実測値と目標値とを比
較して、実測値が目標値より小さい場合、気体を液体中
に混入すると共に、実測値が目標値Ｊ：り大きい場合、
液体中の気体が自然に放出されて、液体中の気体混入率
が低下し目標値より小さくなるまで、気体の液体内への
混入を停止するようにしている。
しかしながら、上記のような従来の方法では、一旦気体
混入率が目標値を越えると、気体混入率が目標値まで低
下するのに時間がかかり（制御応答性が悪り）、気体混
入率を一定の目標値（最適値）に維持するのが難しいと
いう問題がある。
混入率が目標値を越えると、気体混入率が目標値まで低
下するのに時間がかかり（制御応答性が悪り）、気体混
入率を一定の目標値（最適値）に維持するのが難しいと
いう問題がある。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
とするところは、気体混入率が目標値を越えた場合に、
速やかにかつ確実に気体混入率を低下させ、制御応答性
が良く、かつ気体混入率を目標値に安定的に維持できる
液体中に混入された気体量の制御方法を提供することに
ある。
とするところは、気体混入率が目標値を越えた場合に、
速やかにかつ確実に気体混入率を低下させ、制御応答性
が良く、かつ気体混入率を目標値に安定的に維持できる
液体中に混入された気体量の制御方法を提供することに
ある。
この目的を達成するために、本発明は、気体混入率の目
標値あるいは該目標値より大きい制限値を減圧開始設定
値として制御装置内に入力しておいた後に、液体タンク
内の液体の気体混入率を計測し、該気体混入率の実測値
が上記減圧開始設定値より大きい場合に、上記液体タン
ク内の圧力を低下させるようにして上記液体内に混入し
ている気体の放出を促進するようにしたものである。
標値あるいは該目標値より大きい制限値を減圧開始設定
値として制御装置内に入力しておいた後に、液体タンク
内の液体の気体混入率を計測し、該気体混入率の実測値
が上記減圧開始設定値より大きい場合に、上記液体タン
ク内の圧力を低下させるようにして上記液体内に混入し
ている気体の放出を促進するようにしたものである。
以下、図面に基づいて本発明の第１実施例を説明する。
第１図中１は、高圧反応成形装置のプラスチック液状成
分（液体）を収容する原液タンク（液体タンク）である
。この原液タンク１には、原液タンク１内の液体を循環
させるための配管よりなる液体流路２の両端２ａ、２ｂ
が接続されており、かつ内部には、図示しないモータに
よって回転さＵられる攪拌羽根が設けられている。そし
て、原液タンク１は、常時には開状態の第１切換弁３を
介して第１．第２三方式切換弁４゛、５のα端にそれぞ
れ連結されており、第１三方式切換弁４のβ端は耐摩耗
性の高い循環用シリンダ６の一端に連結されている。ま
た、循環用シリンダ６の他端は、上記第２三方式切換弁
５のβ端に連結されていると共に、循環用シリンダ６内
を摺動するピストン７ａがピストンロッド７の一端に設
（ブられている。
分（液体）を収容する原液タンク（液体タンク）である
。この原液タンク１には、原液タンク１内の液体を循環
させるための配管よりなる液体流路２の両端２ａ、２ｂ
が接続されており、かつ内部には、図示しないモータに
よって回転さＵられる攪拌羽根が設けられている。そし
て、原液タンク１は、常時には開状態の第１切換弁３を
介して第１．第２三方式切換弁４゛、５のα端にそれぞ
れ連結されており、第１三方式切換弁４のβ端は耐摩耗
性の高い循環用シリンダ６の一端に連結されている。ま
た、循環用シリンダ６の他端は、上記第２三方式切換弁
５のβ端に連結されていると共に、循環用シリンダ６内
を摺動するピストン７ａがピストンロッド７の一端に設
（ブられている。
このピストンロッド７の他端にはアクチュエータ８内を
摺動するピストン７ｂが設（〕られており、アクチュエ
ータ８の両端に連結された油圧回路（図示ゼず）によっ
て、上記循環用シリンダ６内のピストン７ａは左右に往
復移動するように構成されている。さらに、上記第２三
方式切換弁５のγ端は、第２切換弁９を介して、上記第
１三方式切換弁４のγ端及び気体吹込装置１０の一端に
それぞれ連結されており、気体吹込装置１０の他端は、
逆止弁１１及び常時には開状態の第３切換弁１２を介し
て上記原液タンク１に連結されている上記ピストンロッ
ド７には、鉤状の測定子１３が設けられており、この測
定子１３の一側面に形成されたラック１３ａには、上記
ピストン７ａの位置を測定するエンコーダ（位置検出手
段）１４のビニオン１４ａが噛み合わされている。また
、上記循環用シリンダ６の他端側には、内部の圧力を検
出する圧力センサ（圧力検出手段）１５が設番プられて
いる。そして気体混入率計測時期になるたびに、上記第
２三方式切換弁５と第２切換弁９との一方への回動操作
とピストン７ａによる循環用シリンダ６内のピストンヘ
ッド側の液体の加圧動作とによって液体を加圧する工程
で、エンコーダ１４及び圧力センサ１５が、それぞれ循
環用シリンダ６内の圧力及びその時のピストン７ａの位
置情報を検出するようになっており、かつ気体混入率計
測時以外の期間には、第１．第２三方式切換弁４．５の
他方への回動操作とピストン７ａの往復動作とにより、
原液タンク１内の液体が液体流路２を循環するようにな
っている。
摺動するピストン７ｂが設（〕られており、アクチュエ
ータ８の両端に連結された油圧回路（図示ゼず）によっ
て、上記循環用シリンダ６内のピストン７ａは左右に往
復移動するように構成されている。さらに、上記第２三
方式切換弁５のγ端は、第２切換弁９を介して、上記第
１三方式切換弁４のγ端及び気体吹込装置１０の一端に
それぞれ連結されており、気体吹込装置１０の他端は、
逆止弁１１及び常時には開状態の第３切換弁１２を介し
て上記原液タンク１に連結されている上記ピストンロッ
ド７には、鉤状の測定子１３が設けられており、この測
定子１３の一側面に形成されたラック１３ａには、上記
ピストン７ａの位置を測定するエンコーダ（位置検出手
段）１４のビニオン１４ａが噛み合わされている。また
、上記循環用シリンダ６の他端側には、内部の圧力を検
出する圧力センサ（圧力検出手段）１５が設番プられて
いる。そして気体混入率計測時期になるたびに、上記第
２三方式切換弁５と第２切換弁９との一方への回動操作
とピストン７ａによる循環用シリンダ６内のピストンヘ
ッド側の液体の加圧動作とによって液体を加圧する工程
で、エンコーダ１４及び圧力センサ１５が、それぞれ循
環用シリンダ６内の圧力及びその時のピストン７ａの位
置情報を検出するようになっており、かつ気体混入率計
測時以外の期間には、第１．第２三方式切換弁４．５の
他方への回動操作とピストン７ａの往復動作とにより、
原液タンク１内の液体が液体流路２を循環するようにな
っている。
また、上記気体吹込装置１０には、配管１６を介して気
体供給源１７が接続されており、この配管１６には、気
体供給源１７から順に、気体圧力制御弁１８、気体圧力
計１９、気体流量調整弁２０、気体流（６）計２１、気
体吹込量制御弁２２、気体逆止弁２３が設けられている
。さらに、気体圧力制御弁１８と気体圧力計１９との間
の配管１６から分岐した配管２４は、原液タンク１内の
圧力を制御するタンク内圧制御機構２５を介して上記原
液タンク１に連結されている。
体供給源１７が接続されており、この配管１６には、気
体供給源１７から順に、気体圧力制御弁１８、気体圧力
計１９、気体流量調整弁２０、気体流（６）計２１、気
体吹込量制御弁２２、気体逆止弁２３が設けられている
。さらに、気体圧力制御弁１８と気体圧力計１９との間
の配管１６から分岐した配管２４は、原液タンク１内の
圧力を制御するタンク内圧制御機構２５を介して上記原
液タンク１に連結されている。
上記エンコーダ１４と圧力センサ１５には、演算装置２
６が電気的に接続されて気体混入率検出装置２７が構成
され、該エンコーダ１４及び圧力センサ１５により気体
混入率計測時に得られた測定データに基づいて、演算装
置２６が液体の気体混入率を算出するようになっている
。
６が電気的に接続されて気体混入率検出装置２７が構成
され、該エンコーダ１４及び圧力センサ１５により気体
混入率計測時に得られた測定データに基づいて、演算装
置２６が液体の気体混入率を算出するようになっている
。
そして、上記演算装置２６は、気体混入率制御装置２８
に電気的に接続されている。この気体混入率制御装置２
８は、上記演算装置２６の出力値（気体混入率の実測値
＞、 Ｘ ａが、入力装置２９からあらかじめ入力され
ている気体混入率の目標値ｘｂに一致するように、上記
気体吹込量制御弁２２あるいはタンク内圧制御機構２５
に対して指令信号を出力するようになっている。
に電気的に接続されている。この気体混入率制御装置２
８は、上記演算装置２６の出力値（気体混入率の実測値
＞、 Ｘ ａが、入力装置２９からあらかじめ入力され
ている気体混入率の目標値ｘｂに一致するように、上記
気体吹込量制御弁２２あるいはタンク内圧制御機構２５
に対して指令信号を出力するようになっている。
なお、上記原液タンク１には、周知のように計量シリン
ダ３０と混合ヘッド３１が連結され、原液タンク１から
供給されたプラスチック液状成分を混合ヘッド３１に送
って、図示されていない他の計量シリンダ等から送られ
てきた他のプラスチック液状成分と混合し、両液状成分
の反応により成形品を得るように構成されている。また
、３２は原液タンク１内の圧力を検出する圧力計である
。
ダ３０と混合ヘッド３１が連結され、原液タンク１から
供給されたプラスチック液状成分を混合ヘッド３１に送
って、図示されていない他の計量シリンダ等から送られ
てきた他のプラスチック液状成分と混合し、両液状成分
の反応により成形品を得るように構成されている。また
、３２は原液タンク１内の圧力を検出する圧力計である
。
次に、上記のように構成された装置を用いて、本発明に
係る液体中に混入された気体量の制御方法について説明
する。
係る液体中に混入された気体量の制御方法について説明
する。
運転を開始すると、まず、液体中の気体混入率の計測が
行なわれる。すなわち、第２三方式切換弁５のα端どβ
端を連通させ、かつ第２切換弁９を閉じた状態で、循環
用シリンダ６内のビス１〜ン７ａを右方から左方に移動
させて、循環用シリンダ６内にその他端から液体を吸入
する（第２図（イ）参照）。次いで、循環用シリンダ６
内の液体を減圧するために、第２三方式切換弁５のβ端
どγ端を連通させ、α端から液体が流入しないようにし
た状態で、循環用シリンダ６内のピストン７ａをさらに
左方に移動させる（第２図（ロ）参照）。続いて循環用
シリンダ６内のピストン７ａを右方に移動させて液体の
圧縮に移る。そして、圧力センサ“１５により、あらか
じめ設定した第１圧力（低圧）Ｐ＋に到達したのを検出
して、その時点のビスｉ−ンストロークノ１をエンコー
ダ１４によって読み取る（第２図（ハ）参照）。さらに
、あらかじめ設定した第２圧力（高圧）Ｐ２に到達した
のを圧力センサ１５により検出して、その時点のビスト
ンストロークＪ２をエンコーダ１４によって読み取る。
行なわれる。すなわち、第２三方式切換弁５のα端どβ
端を連通させ、かつ第２切換弁９を閉じた状態で、循環
用シリンダ６内のビス１〜ン７ａを右方から左方に移動
させて、循環用シリンダ６内にその他端から液体を吸入
する（第２図（イ）参照）。次いで、循環用シリンダ６
内の液体を減圧するために、第２三方式切換弁５のβ端
どγ端を連通させ、α端から液体が流入しないようにし
た状態で、循環用シリンダ６内のピストン７ａをさらに
左方に移動させる（第２図（ロ）参照）。続いて循環用
シリンダ６内のピストン７ａを右方に移動させて液体の
圧縮に移る。そして、圧力センサ“１５により、あらか
じめ設定した第１圧力（低圧）Ｐ＋に到達したのを検出
して、その時点のビスｉ−ンストロークノ１をエンコー
ダ１４によって読み取る（第２図（ハ）参照）。さらに
、あらかじめ設定した第２圧力（高圧）Ｐ２に到達した
のを圧力センサ１５により検出して、その時点のビスト
ンストロークＪ２をエンコーダ１４によって読み取る。
これらの測定データＰ＋、Ｐ’２゜Ｊ＋ 、Ｊ２は演算
装置２６に送られ、気体混入率の実測値Ｘａが算出され
る。
装置２６に送られ、気体混入率の実測値Ｘａが算出され
る。
この気体混入率の実測値ｘａは、
（１）気体状態式（ＰＶ＝一定）が液体に対する混入状
態においても成立する。
態においても成立する。
（２）液体は非圧縮性である。
とし、かつ
Ｐａ：大気圧（１，０３３ｋＧｌ／ｃｎＦ）Ｐｌ ：第
１圧力条件Ｋａｌｄ＜絶対圧）Ｐ２ ：第２圧力条件ｋ
ａ／ｃｄ＜絶対圧）ｖｏ ：循環用シリンダ６の容Ｍｃ
ｎｒＶｒ：第１圧力条件Ｐ１下の循環用シリンダ６内の
液体と気体の合計容積 ｖＳ：第２圧力条件Ｐ２下の循環用シリンダ６内の液体
と気体の合計容積 Ｖｐ：パイプ内容積ｄ Ｊｌ ：エンコーダ１４原点ａから圧力が第１圧力条件
Ｐ１になった点すま での距離口 １ ：圧力が第１圧力条件Ｐ１になった点すから圧力が
第２圧力条件Ｐ２ になった点Ｃまでの距離ｃｍ （Ｊ ＝４２−Ｊ＋） Ｄ：循環用シリンダ６の直径印 Ｘａ：大気圧下における液体と気体量の体積割合（気体
混入率） とすると、 Ｘａ−ｚｒ［）２Ｊ ＰＩ Ｐ２ ／ （Ｎｌ ＋Ｎ２
）ただし Ｎｌ ＝４．１３２ （Ｖｏ＋Ｖｐ −πＤ２Ｊ ＋ ／４）（、Ｐ２−Ｐ＋ ）Ｎ２−πＤ
２ＪＰ２ （ＰＩ−１，０３３）によって求められる
ものである。
１圧力条件Ｋａｌｄ＜絶対圧）Ｐ２ ：第２圧力条件ｋ
ａ／ｃｄ＜絶対圧）ｖｏ ：循環用シリンダ６の容Ｍｃ
ｎｒＶｒ：第１圧力条件Ｐ１下の循環用シリンダ６内の
液体と気体の合計容積 ｖＳ：第２圧力条件Ｐ２下の循環用シリンダ６内の液体
と気体の合計容積 Ｖｐ：パイプ内容積ｄ Ｊｌ ：エンコーダ１４原点ａから圧力が第１圧力条件
Ｐ１になった点すま での距離口 １ ：圧力が第１圧力条件Ｐ１になった点すから圧力が
第２圧力条件Ｐ２ になった点Ｃまでの距離ｃｍ （Ｊ ＝４２−Ｊ＋） Ｄ：循環用シリンダ６の直径印 Ｘａ：大気圧下における液体と気体量の体積割合（気体
混入率） とすると、 Ｘａ−ｚｒ［）２Ｊ ＰＩ Ｐ２ ／ （Ｎｌ ＋Ｎ２
）ただし Ｎｌ ＝４．１３２ （Ｖｏ＋Ｖｐ −πＤ２Ｊ ＋ ／４）（、Ｐ２−Ｐ＋ ）Ｎ２−πＤ
２ＪＰ２ （ＰＩ−１，０３３）によって求められる
ものである。
このようにして、演算装置２６において求められた気体
混入率の実測値ｘａは、入力装置２９によりあらかじめ
気体混入率制御装置２８に入力されている目標値ｘｂと
気体混入率制御装置２８において比較される。
混入率の実測値ｘａは、入力装置２９によりあらかじめ
気体混入率制御装置２８に入力されている目標値ｘｂと
気体混入率制御装置２８において比較される。
そして、実測値Ｘａと目標値Ｘｂが等しし）場合には、
気体混入率制御装置２８は、気体吹込量ＩＩＩ御弁２２
を閉じた状態で、かつタンク内圧制御機構２５により原
液タンク１内の圧力を通常の状態（例えば、５ｋｇ／ｃ
ｆＧ）に保持すると共に、各切換弁４，５．９を切換え
、循環用シリンダ６内のピストン７ａを往復移動させる
ことにより、原液タンク１内の液体を、液体流路２を通
って循環させる。
気体混入率制御装置２８は、気体吹込量ＩＩＩ御弁２２
を閉じた状態で、かつタンク内圧制御機構２５により原
液タンク１内の圧力を通常の状態（例えば、５ｋｇ／ｃ
ｆＧ）に保持すると共に、各切換弁４，５．９を切換え
、循環用シリンダ６内のピストン７ａを往復移動させる
ことにより、原液タンク１内の液体を、液体流路２を通
って循環させる。
この液体循環制御を詳述すると、まず循環用シリンダ６
内のピストン７ａが後退して、第１図において最も左方
に移動すると、それに連動して、第１三方式切換弁４が
切換わって、そのα端とβ端とが連通ずると共に、第２
三方式切換弁５が切換わって、そのβ端とγ端とが連通
し、かつ第１゜第２．第３切換弁３，９．１２はそれぞ
れ開状態にされる。そして、図示していない油圧回路を
作動させて、アクチュエータ８内のピストン７ｂを第１
図において右方に前進させると、それに連動して、循環
用シリンダ６のビス１−ン７ａが右方に移動するので、
循環用シリンダ６内の液体は、循環用シリンダ６の他端
から第２三方式切換弁５のβ端、γ端、第２切換弁９を
通って液体流路２内に流出させられると共に、循環用シ
リンダ６内には第１三方式切換弁４のα端、β端を通っ
て液体が循環用シリンダ６の一端から流入させられる。
内のピストン７ａが後退して、第１図において最も左方
に移動すると、それに連動して、第１三方式切換弁４が
切換わって、そのα端とβ端とが連通ずると共に、第２
三方式切換弁５が切換わって、そのβ端とγ端とが連通
し、かつ第１゜第２．第３切換弁３，９．１２はそれぞ
れ開状態にされる。そして、図示していない油圧回路を
作動させて、アクチュエータ８内のピストン７ｂを第１
図において右方に前進させると、それに連動して、循環
用シリンダ６のビス１−ン７ａが右方に移動するので、
循環用シリンダ６内の液体は、循環用シリンダ６の他端
から第２三方式切換弁５のβ端、γ端、第２切換弁９を
通って液体流路２内に流出させられると共に、循環用シ
リンダ６内には第１三方式切換弁４のα端、β端を通っ
て液体が循環用シリンダ６の一端から流入させられる。
従って、原液タンク１内の液体は、第１切換弁３、第１
三方式切換弁４の順に循環用シリンダ６内に吸入され、
第２三方式切換弁５、第２切換弁９、気体吹込装置１０
、逆止弁１１、第３切換弁１２の順に圧送されて原液タ
ンク１に戻る。
三方式切換弁４の順に循環用シリンダ６内に吸入され、
第２三方式切換弁５、第２切換弁９、気体吹込装置１０
、逆止弁１１、第３切換弁１２の順に圧送されて原液タ
ンク１に戻る。
次いで、循環用シリンダ６内のピストン７ａが、第１図
において最も右方の位置に移動すると、それに連動して
第１三方式切換弁４が切換わり、そのβ端とγ端が連通
ずると共に、第２三方式切換弁５が切換わり、そのα端
とβ端とが連通ずる。
において最も右方の位置に移動すると、それに連動して
第１三方式切換弁４が切換わり、そのβ端とγ端が連通
ずると共に、第２三方式切換弁５が切換わり、そのα端
とβ端とが連通ずる。
そして、上記油圧回路を切換えて、アクチュエータ８内
のピストン７ｂを第１図において左方に後退させると、
それに連動して循環用シリンダ６内のピストン７ａが左
方に移動するので、循環用シリンダ６内の液体は、循環
用シリンダ６の一端から第１三方式切換弁４のβ端、γ
端を通って、液体流路２内に流出させられると共に、循
環用シリンダ６内には、第２三方式切換弁５のα端、β
端を通って液体が循環用シリンダ６の他端から流入させ
られる。従って、原液タンク１内の液体は、第１切換弁
３、第２三方式切換弁５の順に循環用シリンダ６内に吸
入され、第１三方式切換弁４、気体吹込装置１０、逆止
弁１１、第３切換弁１２の順に圧送されて原液タンク１
に戻る。
のピストン７ｂを第１図において左方に後退させると、
それに連動して循環用シリンダ６内のピストン７ａが左
方に移動するので、循環用シリンダ６内の液体は、循環
用シリンダ６の一端から第１三方式切換弁４のβ端、γ
端を通って、液体流路２内に流出させられると共に、循
環用シリンダ６内には、第２三方式切換弁５のα端、β
端を通って液体が循環用シリンダ６の他端から流入させ
られる。従って、原液タンク１内の液体は、第１切換弁
３、第２三方式切換弁５の順に循環用シリンダ６内に吸
入され、第１三方式切換弁４、気体吹込装置１０、逆止
弁１１、第３切換弁１２の順に圧送されて原液タンク１
に戻る。
また、上記気体混入率制御装置２８において、気体混入
率の実測値）＜ａと目標値×ｂとを比較した結果、実測
値Ｘａが目標値）＜ｂより小さい場合には、気体混入率
制御装置２８から出力される指令信号により、気体吹込
量制御弁２２がその開度を制御されて、気体供給源１７
から送られた気体が気体吹込装置１０によって液体流路
２内の液体に混入されると共に、循環用シリンダ６内の
ピストン７ａど各切換弁４．５．９によって、該液体が
液体流路２と原液タンク１とを循環する。この時、原液
タンク１内の圧りは、タンク内圧制御機構２５により通
常圧力（実施例では５に９／ｃｗ１２Ｇ＞に保持されて
いる。そして、次の気体混入率の計測時期になると、液
体循環は停止される。
率の実測値）＜ａと目標値×ｂとを比較した結果、実測
値Ｘａが目標値）＜ｂより小さい場合には、気体混入率
制御装置２８から出力される指令信号により、気体吹込
量制御弁２２がその開度を制御されて、気体供給源１７
から送られた気体が気体吹込装置１０によって液体流路
２内の液体に混入されると共に、循環用シリンダ６内の
ピストン７ａど各切換弁４．５．９によって、該液体が
液体流路２と原液タンク１とを循環する。この時、原液
タンク１内の圧りは、タンク内圧制御機構２５により通
常圧力（実施例では５に９／ｃｗ１２Ｇ＞に保持されて
いる。そして、次の気体混入率の計測時期になると、液
体循環は停止される。
さらに、上記気体混入率制御装置２８において、気体混
入率の実測値）＜ａと目標値ｘｂとを比較した結果、実
測値Ｘａが目標値Ｘｂより大きい場合には、気体吹込量
制御弁Ｍ２Ｂは、タンク内圧制０１ｌＩａｌｄ４２５に
対して指令信号を出力するから、タンク内圧制御機構２
５が、原液タンク１内の気体を排出して、ある一定値（
例えば２ｋｇ／Ｃ１−Ｇ）に原液タンク１の内圧を低下
させる。これにより、原液タンク１内の液体に微細な気
泡として含まれている気体は、その体積を膨張させるか
ら、液体から気泡が受ｔノる浮力が増大しく例えば原液
タンク１内の絶対圧力が１／２になれば、気泡体積は２
倍になり、気泡の受ける浮力は２倍になり）、気泡は急
速に上昇して液体から外部に放出される。
入率の実測値）＜ａと目標値ｘｂとを比較した結果、実
測値Ｘａが目標値Ｘｂより大きい場合には、気体吹込量
制御弁Ｍ２Ｂは、タンク内圧制０１ｌＩａｌｄ４２５に
対して指令信号を出力するから、タンク内圧制御機構２
５が、原液タンク１内の気体を排出して、ある一定値（
例えば２ｋｇ／Ｃ１−Ｇ）に原液タンク１の内圧を低下
させる。これにより、原液タンク１内の液体に微細な気
泡として含まれている気体は、その体積を膨張させるか
ら、液体から気泡が受ｔノる浮力が増大しく例えば原液
タンク１内の絶対圧力が１／２になれば、気泡体積は２
倍になり、気泡の受ける浮力は２倍になり）、気泡は急
速に上昇して液体から外部に放出される。
従って、液体中の気体混入率は低下する。また、この１
京液タンク１内減圧制御と共に、循環用シリンダ６内の
ピストン７ａと各切換弁４，５．９を操作することによ
って、原液タンク１内の液体が液体流路２を通って循環
する。そして、次の気体混入率の計測結果に依り、低い
圧力のままとするか、元の圧力（５ｋ［］／ｃｖ’Ｇ）
へ戻すかが判断される。なお、上記原液タンク１内減圧
制御は、気体混入率制御装置２８において、気体混入率
の実測値Ｘａが目標値ｘｂを越えていると判定された時
から一定時間だけ行なった後、タンク内圧制御ＩＩ機務
２５によって、原液タンク１内の圧力を元の状態（５に
９／ｃＷ１２Ｇ＞にもどすという方法が混入率の低下し
すぎを防ぐ為に有用である場合もある。
京液タンク１内減圧制御と共に、循環用シリンダ６内の
ピストン７ａと各切換弁４，５．９を操作することによ
って、原液タンク１内の液体が液体流路２を通って循環
する。そして、次の気体混入率の計測結果に依り、低い
圧力のままとするか、元の圧力（５ｋ［］／ｃｖ’Ｇ）
へ戻すかが判断される。なお、上記原液タンク１内減圧
制御は、気体混入率制御装置２８において、気体混入率
の実測値Ｘａが目標値ｘｂを越えていると判定された時
から一定時間だけ行なった後、タンク内圧制御ＩＩ機務
２５によって、原液タンク１内の圧力を元の状態（５に
９／ｃＷ１２Ｇ＞にもどすという方法が混入率の低下し
すぎを防ぐ為に有用である場合もある。
次に、本発明の第２実施例を第３図に基づいて説明する
。この第２実施例においては、第１図に示す第１実施例
が液体循環機能と気体混入率計測機能とを共に有する循
環用シリンダ６及びピストン７ａを設けたのに対して、
液体循環ポンプ３３と気体混入率検出装置３４とを液体
流路２に設けた点が異なっている。そして、第２実施例
では液体が液体循環ポンプ３３に依り常時流れており、
混入率の検出も刻々と行なわれている。なお、その他の
構成は、上記第１実施例と同様なので、同？９号を６１
ＧブーＣ説明を省略する。
。この第２実施例においては、第１図に示す第１実施例
が液体循環機能と気体混入率計測機能とを共に有する循
環用シリンダ６及びピストン７ａを設けたのに対して、
液体循環ポンプ３３と気体混入率検出装置３４とを液体
流路２に設けた点が異なっている。そして、第２実施例
では液体が液体循環ポンプ３３に依り常時流れており、
混入率の検出も刻々と行なわれている。なお、その他の
構成は、上記第１実施例と同様なので、同？９号を６１
ＧブーＣ説明を省略する。
上記気体混入率検出装置３４において、液体の気体混入
率を計測すると、この気体混入率の実測値Ｘａｆよ気体
混入率制御装置２８に送られ、入力装置２９から入力さ
れている目標値ｘｂと比較される。この比較結果に基づ
いて、上記第１実施例と同様の制御、すなわち実測値Ｘ
ａが目標値ｘｂに等しい場合には気体の投入は停止され
液体循環ポンプ３３によって原液タンク１内の液体は液
体流路２を通って循環しているだけであり、また、実測
値Ｘａが目標値ｘｂより小さい場合には、気体吹込量制
御弁２２の開度を制御して、気体吹込装置１０から液体
流路２内に気体Ａを循環液中に混入さける気体混入制御
を行ない、さらに、実測値Ｘａが目標値ｘｂより大きい
場合には、タンク内圧制御機構２５により原液タンク１
内の圧力を低下させて液体中に含まれている気体を放出
させる原液タンク１内減圧制御を行なう。
率を計測すると、この気体混入率の実測値Ｘａｆよ気体
混入率制御装置２８に送られ、入力装置２９から入力さ
れている目標値ｘｂと比較される。この比較結果に基づ
いて、上記第１実施例と同様の制御、すなわち実測値Ｘ
ａが目標値ｘｂに等しい場合には気体の投入は停止され
液体循環ポンプ３３によって原液タンク１内の液体は液
体流路２を通って循環しているだけであり、また、実測
値Ｘａが目標値ｘｂより小さい場合には、気体吹込量制
御弁２２の開度を制御して、気体吹込装置１０から液体
流路２内に気体Ａを循環液中に混入さける気体混入制御
を行ない、さらに、実測値Ｘａが目標値ｘｂより大きい
場合には、タンク内圧制御機構２５により原液タンク１
内の圧力を低下させて液体中に含まれている気体を放出
させる原液タンク１内減圧制御を行なう。
なお、上記各実施例においては、・気体混入率の実測値
Ｘａを目標値ｘｂと比較して説明したが、目標値ｘｂに
加えて、この目標値ｘｂより大きい制限値×Ｃを設定し
て、（ａ ＞実測値Ｘａ＜目標値ｘｂでは、上記気体混
入制御を行ない、（ｂ）目標値ｘｂ≦実測値ｘａ≦制限
値ｘｃでは、気体混入停止制御とし、（Ｃ）制限値ＸＣ
＜実測値ｘａでは、上記原液タンク減圧制御を行なうよ
うにしてもよい。この場合、原液タンク１内の減圧のし
過ぎによって気体混入率が低下し過ぎるということがな
く、気体混入率の変動を、目標値ｘｂを基準としてより
小さく抑えることができ、より安定した制御を行なうこ
とができる。また、上記気体吹込量制御弁２２の代わり
に、電磁開閉弁を用いてオンーオノ制御することによっ
て、液体中に混入される気体間を制御してもよい。
Ｘａを目標値ｘｂと比較して説明したが、目標値ｘｂに
加えて、この目標値ｘｂより大きい制限値×Ｃを設定し
て、（ａ ＞実測値Ｘａ＜目標値ｘｂでは、上記気体混
入制御を行ない、（ｂ）目標値ｘｂ≦実測値ｘａ≦制限
値ｘｃでは、気体混入停止制御とし、（Ｃ）制限値ＸＣ
＜実測値ｘａでは、上記原液タンク減圧制御を行なうよ
うにしてもよい。この場合、原液タンク１内の減圧のし
過ぎによって気体混入率が低下し過ぎるということがな
く、気体混入率の変動を、目標値ｘｂを基準としてより
小さく抑えることができ、より安定した制御を行なうこ
とができる。また、上記気体吹込量制御弁２２の代わり
に、電磁開閉弁を用いてオンーオノ制御することによっ
て、液体中に混入される気体間を制御してもよい。
以上説明したように、本発明は、気体混入率の目標値あ
るいは該目標値より大きい制限値を減圧開始設定値とし
て制御装置内に入力しておいた後に、液体タンク内の液
体の気体混入率を計測し、該気体混入率の実測値が上記
減圧開始設定値より大きい場合に、上記液体タンク内の
圧力を低下さＵる。Ｊ、うにしたものであるから、液体
タンク内の圧力低下ににっで液体中に含まれている微細
な気泡（気体）の体積が膨張して、該気泡の液体から受
１プる浮力が増大することにより、液体中の気体が速や
かにかつ円滑に液体から外部に放出され、液体の気体混
入率を下げることができる。従って、液体の気体混入率
が目標値より大ぎくなっても、迅速に下げて目標値に一
致させることができ、制御応答性が極めて良く、かつ気
体混入率を安定して一定の値に維持でき、容易に液体を
均質に保つことができる。また、液体タンクを減圧する
時間を制限する方法であるので、混入率の低下しすぎを
防ぐ等優れた効果を有する。
るいは該目標値より大きい制限値を減圧開始設定値とし
て制御装置内に入力しておいた後に、液体タンク内の液
体の気体混入率を計測し、該気体混入率の実測値が上記
減圧開始設定値より大きい場合に、上記液体タンク内の
圧力を低下さＵる。Ｊ、うにしたものであるから、液体
タンク内の圧力低下ににっで液体中に含まれている微細
な気泡（気体）の体積が膨張して、該気泡の液体から受
１プる浮力が増大することにより、液体中の気体が速や
かにかつ円滑に液体から外部に放出され、液体の気体混
入率を下げることができる。従って、液体の気体混入率
が目標値より大ぎくなっても、迅速に下げて目標値に一
致させることができ、制御応答性が極めて良く、かつ気
体混入率を安定して一定の値に維持でき、容易に液体を
均質に保つことができる。また、液体タンクを減圧する
時間を制限する方法であるので、混入率の低下しすぎを
防ぐ等優れた効果を有する。
第１図は本発明にかかる液体中に混入された気体間の制
御方法の第１実施例に用いる装置を示す概略構成図、第
２図は本発明の第１実施例に用いる装置によって気体混
入率を計測する際の手順を示す説明図、第３図は本発明
の第２実施例に用いる装置を示す概略構成図である。 １・・・・・・原液タンク（液体タンク）、２７・・・
・・・気体混入率検出装置、２８・・・・・・気体混入
率制御装置、３４・・・・・・気体混入率検出装置、ｘ
ａ・・・・・・実測値、ｘｂ・・・・・・目標値、ＸＣ
・・・・・・制限値。
御方法の第１実施例に用いる装置を示す概略構成図、第
２図は本発明の第１実施例に用いる装置によって気体混
入率を計測する際の手順を示す説明図、第３図は本発明
の第２実施例に用いる装置を示す概略構成図である。 １・・・・・・原液タンク（液体タンク）、２７・・・
・・・気体混入率検出装置、２８・・・・・・気体混入
率制御装置、３４・・・・・・気体混入率検出装置、ｘ
ａ・・・・・・実測値、ｘｂ・・・・・・目標値、ＸＣ
・・・・・・制限値。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）気体混入率の目標値あるいは該目標値より大きい制
限値を減圧開始設定値として制御装置内に入力しておい
た後に、液体タンク内の気体混入率を気体混入率検出装
置により計測し、該気体混入率検出装置により得られた
実測値が上記減圧開始設定値より大きい場合に、上記液
体タンク内の圧力を低下させて上記液体内に混入してい
る気体の放出を促進することを特徴とする液体中に混入
された気体量の制御方法。 ２）気体混入率検出装置により得られた実測値が減圧開
始設定値より大きい場合に、あらかじめ決められた設定
時間液体タンク内の圧力を低下させることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の液体中に混入された気体量
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14661284A JPS6124414A (ja) | 1984-07-14 | 1984-07-14 | 液体中に混入された気体量の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14661284A JPS6124414A (ja) | 1984-07-14 | 1984-07-14 | 液体中に混入された気体量の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6124414A true JPS6124414A (ja) | 1986-02-03 |
| JPH0144135B2 JPH0144135B2 (ja) | 1989-09-26 |
Family
ID=15411669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14661284A Granted JPS6124414A (ja) | 1984-07-14 | 1984-07-14 | 液体中に混入された気体量の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6124414A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7874546B2 (en) * | 2007-08-22 | 2011-01-25 | Jong Hoo Park | Integrated nano-bubble generating apparatus |
-
1984
- 1984-07-14 JP JP14661284A patent/JPS6124414A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7874546B2 (en) * | 2007-08-22 | 2011-01-25 | Jong Hoo Park | Integrated nano-bubble generating apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0144135B2 (ja) | 1989-09-26 |
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