JPS61220012A - 直流安定化電源装置 - Google Patents
直流安定化電源装置Info
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- JPS61220012A JPS61220012A JP6026385A JP6026385A JPS61220012A JP S61220012 A JPS61220012 A JP S61220012A JP 6026385 A JP6026385 A JP 6026385A JP 6026385 A JP6026385 A JP 6026385A JP S61220012 A JPS61220012 A JP S61220012A
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/10—Regulating voltage or current
- G05F1/46—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc
- G05F1/56—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc using semiconductor devices in series with the load as final control devices
- G05F1/59—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc using semiconductor devices in series with the load as final control devices including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は一般に、直流安定化電源装置に関し、より詳
しくは例えば超電導コイルを励磁するために使用される
直流安定化電源装置に関する。
しくは例えば超電導コイルを励磁するために使用される
直流安定化電源装置に関する。
最近電力貯蔵装置、加速器用パルスマグネット、核融合
装置などの各種マグネットのコイルとして電流を通電し
たことによる電力損失が極めて小さな超電導コイルが使
用されるようになり、この超電導コイルに励磁電流を給
電するために直流安定化電源装置が使用されている。
装置などの各種マグネットのコイルとして電流を通電し
たことによる電力損失が極めて小さな超電導コイルが使
用されるようになり、この超電導コイルに励磁電流を給
電するために直流安定化電源装置が使用されている。
第４図はこのような従来の超電導コイル励磁用直流安定
化電源装置の一例を図示したものである。
化電源装置の一例を図示したものである。
第４図において、参照番号１は三相交流電源であり、該
三相交流電源１の各相は夫々三相変圧器２の一次側の各
相に接続されている。該三相変圧器２の二次側の各相は
、サイリスタ変換器３の各相に夫々接続されている。該
サイリスタ変換器３は三相全波結線を有し、そのゲート
端子を介して電圧制御回路１０から出力されるトリガ信
号によって駆動して前記三相変圧器２から出力される三
相交流電圧を三相全波整流する。直流平滑りアクドル４
は、前記サイリスタ変換器３のカソード側に直列接続さ
れており、該直流平滑リアクトル４と並列接続されてい
る直流平滑コンデンサ５とともにｆ波回路を構成して前
記サイリスタ変換器３から出力される直流電圧波形を平
滑化するものである。前記直流平滑リアクトル４と直流
平滑コンデンサ５とで構成されるｆ波回路には、並列に
接続されている複数の主トランジスタ素子１３の各々の
コレクタ端子に配設された主トランジスタ素子保護用ヒ
ユーズ１２、電圧検出器８、制御用トランジスタ素子保
護用ヒユーズ１８が夫々並列に接続されている。前述の
並列に接続されている複数の主トランジスタ素子１３の
各々のエミッタ端子には、夫々エミッタ抵抗１４が接続
されており、これら各々のエミッタ抵抗１４は前記電圧
検出器８とともに超電導コイル７の一方の端子に並列に
接続されている。該超電導コイル７の他方の端子は、電
流検出器９を介して前記サイリスタ変換器３のアノード
側に接続されている。
三相交流電源１の各相は夫々三相変圧器２の一次側の各
相に接続されている。該三相変圧器２の二次側の各相は
、サイリスタ変換器３の各相に夫々接続されている。該
サイリスタ変換器３は三相全波結線を有し、そのゲート
端子を介して電圧制御回路１０から出力されるトリガ信
号によって駆動して前記三相変圧器２から出力される三
相交流電圧を三相全波整流する。直流平滑りアクドル４
は、前記サイリスタ変換器３のカソード側に直列接続さ
れており、該直流平滑リアクトル４と並列接続されてい
る直流平滑コンデンサ５とともにｆ波回路を構成して前
記サイリスタ変換器３から出力される直流電圧波形を平
滑化するものである。前記直流平滑リアクトル４と直流
平滑コンデンサ５とで構成されるｆ波回路には、並列に
接続されている複数の主トランジスタ素子１３の各々の
コレクタ端子に配設された主トランジスタ素子保護用ヒ
ユーズ１２、電圧検出器８、制御用トランジスタ素子保
護用ヒユーズ１８が夫々並列に接続されている。前述の
並列に接続されている複数の主トランジスタ素子１３の
各々のエミッタ端子には、夫々エミッタ抵抗１４が接続
されており、これら各々のエミッタ抵抗１４は前記電圧
検出器８とともに超電導コイル７の一方の端子に並列に
接続されている。該超電導コイル７の他方の端子は、電
流検出器９を介して前記サイリスタ変換器３のアノード
側に接続されている。
前記制御用トランジスタ素子保護用抵抗１８は、制御用
トランジスタ素子１９のコレクタ端子に接続されている
。制御用トランジスタ素子１９０ペース端子には、電流
制御回路１１の出力側が接続されており、そのエミッタ
端子には、前記複数の主トランジスタ素子１３の各々の
ベース端子が並列に接続されている。前記電流制御回路
１１の入力側には電流検出器９からの出力信号と外部入
力信号である電流基準値信号とを加算して出力する加算
器２０が接続されている。前記電圧制御回路１０の入力
側には電圧検出器８からの出力信号と外部入力信号であ
る電圧リミッタ値信号とを加算して出力する加算器２１
が接続されている。
トランジスタ素子１９のコレクタ端子に接続されている
。制御用トランジスタ素子１９０ペース端子には、電流
制御回路１１の出力側が接続されており、そのエミッタ
端子には、前記複数の主トランジスタ素子１３の各々の
ベース端子が並列に接続されている。前記電流制御回路
１１の入力側には電流検出器９からの出力信号と外部入
力信号である電流基準値信号とを加算して出力する加算
器２０が接続されている。前記電圧制御回路１０の入力
側には電圧検出器８からの出力信号と外部入力信号であ
る電圧リミッタ値信号とを加算して出力する加算器２１
が接続されている。
上述したごとき構成の従来の超電導コイル励磁用直流安
定化電源装置において、例えば第４図にて図示するごと
き電流波形のように超電導コイル７に通電するためＫは
以下のような制御動作が要求される。すなわち、まず電
圧制御回路１０において加算器２１を介して入力される
電圧リミッタ値を取り込み、電圧検出器８から出力され
る電圧検出値が該リミッタ値を越えないようにすべくサ
イリスタ変換器３を位相制御する。該位相制御によって
サイリスタ変換器３から所定の大きさの直流電圧が出力
されると、該直流電圧は直流平滑コンデンサ５に充電さ
れる。そこで１＝０の時点からｔ＝１の時点までの区間
Ｔ１ において加算器２０を介して入力される電流基準
値を次第に上昇させて行くとそれに伴って電流制御回路
１１から制御用トランジスタ素子１９に出力される電流
信号も増大し各々の主トランジスタ素子１３から超電導
コイル７への通電量が増大することとなる。そして１＝
１１の時点で前記電流基準値の上昇変化を停止させ、１
＝１１からｔ＝ｔ２までの区間Ｔ２において該電流基準
値を一定に保持すれば、該区間における超電導コイル７
への通電量はＩＤで一定となる。ｔ２を経過し、１＝１
２からｔ＝ｔ５までの区間Ｔ、においては前記電流基準
値を下降変化させｔ＝ｉ、において前記基準値をＯとす
れば超電導コイル７への通電量は第４図にて図示するご
とく減少する。なお、加算器２１を介して電圧制御回路
１０に入力される電圧リミッタ値は、主トランジスタ素
子１３のコレフタルエミッタ間電圧ＶＣＥを、主トラン
ジスタ素子１３の許容損失ｐｃ（＝ｖｃｇｘＩＣ）（Ｉ
Ｃ：主トランジスタ素子１３０通電電流）の値以下にな
る範囲において設定し、該設定値を前記Ｉｃの可変に拘
らず一定としている。
定化電源装置において、例えば第４図にて図示するごと
き電流波形のように超電導コイル７に通電するためＫは
以下のような制御動作が要求される。すなわち、まず電
圧制御回路１０において加算器２１を介して入力される
電圧リミッタ値を取り込み、電圧検出器８から出力され
る電圧検出値が該リミッタ値を越えないようにすべくサ
イリスタ変換器３を位相制御する。該位相制御によって
サイリスタ変換器３から所定の大きさの直流電圧が出力
されると、該直流電圧は直流平滑コンデンサ５に充電さ
れる。そこで１＝０の時点からｔ＝１の時点までの区間
Ｔ１ において加算器２０を介して入力される電流基準
値を次第に上昇させて行くとそれに伴って電流制御回路
１１から制御用トランジスタ素子１９に出力される電流
信号も増大し各々の主トランジスタ素子１３から超電導
コイル７への通電量が増大することとなる。そして１＝
１１の時点で前記電流基準値の上昇変化を停止させ、１
＝１１からｔ＝ｔ２までの区間Ｔ２において該電流基準
値を一定に保持すれば、該区間における超電導コイル７
への通電量はＩＤで一定となる。ｔ２を経過し、１＝１
２からｔ＝ｔ５までの区間Ｔ、においては前記電流基準
値を下降変化させｔ＝ｉ、において前記基準値をＯとす
れば超電導コイル７への通電量は第４図にて図示するご
とく減少する。なお、加算器２１を介して電圧制御回路
１０に入力される電圧リミッタ値は、主トランジスタ素
子１３のコレフタルエミッタ間電圧ＶＣＥを、主トラン
ジスタ素子１３の許容損失ｐｃ（＝ｖｃｇｘＩＣ）（Ｉ
Ｃ：主トランジスタ素子１３０通電電流）の値以下にな
る範囲において設定し、該設定値を前記Ｉｃの可変に拘
らず一定としている。
ところで上述したごとき構成の従来の直流安定化電源装
置にあっては、主トランジスタ素子１３相互間の直流電
流増幅率ｈｆｅ（＝Ｉｃ／ Ｉ Ｂ ）のばらつきが一
定値以上になると主トランジスタ素子１３の通電電流Ｉ
Ｃの電流アンバランスが大きくなり、大きな通電電流ｒ
ｃを分担した素子１３は許容損失Ｐｃ以上となって破壊
するおそれがあった。そのため素子１３の使用に際して
は、素子１３相互間において前記ｈｆｅのばらつきが±
２０チ程度の範囲内に収まるものを選別しなければなら
ず、装置の大電流化に伴って並列接続される素子１３の
数が増加して百個〜数百個程度のオーダとなれば選別に
よる歩留りが低下し装置のコスト高を招来するという問
題点があった。また主トランジスタ素子１３に接続され
るエミッタ、抵抗１４により上記電流アンバランスを抑
制するにしても、ｈｆｅのばらつきが大きければ大きい
程高いオーダの抵抗素子が必要となるのでエミッタ抵抗
１４の通電損失の上昇によって装置の効率が低下するな
どの問題点もあった。
置にあっては、主トランジスタ素子１３相互間の直流電
流増幅率ｈｆｅ（＝Ｉｃ／ Ｉ Ｂ ）のばらつきが一
定値以上になると主トランジスタ素子１３の通電電流Ｉ
Ｃの電流アンバランスが大きくなり、大きな通電電流ｒ
ｃを分担した素子１３は許容損失Ｐｃ以上となって破壊
するおそれがあった。そのため素子１３の使用に際して
は、素子１３相互間において前記ｈｆｅのばらつきが±
２０チ程度の範囲内に収まるものを選別しなければなら
ず、装置の大電流化に伴って並列接続される素子１３の
数が増加して百個〜数百個程度のオーダとなれば選別に
よる歩留りが低下し装置のコスト高を招来するという問
題点があった。また主トランジスタ素子１３に接続され
るエミッタ、抵抗１４により上記電流アンバランスを抑
制するにしても、ｈｆｅのばらつきが大きければ大きい
程高いオーダの抵抗素子が必要となるのでエミッタ抵抗
１４の通電損失の上昇によって装置の効率が低下するな
どの問題点もあった。
従ってこの発明は、上述したような従来の技術が包含し
ている問題点を解消するためになされたもので、主トラ
ンジスタ素子相互間の直流電流増幅率ｈｆｅのばらつき
歩留りを低下させない範囲（例えば殆ど無選別といえる
±２００ｃｓ）に設定したとしても相互間の電流アンバ
ランスを装置の定格電流値における許容範囲（例えば±
１ｓｔｓ）以下に抑制可能であり、且つ効率も低下する
ことのない直流安定化電源装置を得ることを目的とじて
いる。
ている問題点を解消するためになされたもので、主トラ
ンジスタ素子相互間の直流電流増幅率ｈｆｅのばらつき
歩留りを低下させない範囲（例えば殆ど無選別といえる
±２００ｃｓ）に設定したとしても相互間の電流アンバ
ランスを装置の定格電流値における許容範囲（例えば±
１ｓｔｓ）以下に抑制可能であり、且つ効率も低下する
ことのない直流安定化電源装置を得ることを目的とじて
いる。
この発明に係る直流安定化電源装置は、電流供給部を、
並列接続され負荷への給電を行なう複数の駆動スイッチ
ング素子とこれらの駆動スイッチング素子の制御信号入
力端子から入力される制御信号を調整する電流調整素子
と検出された前記駆動スイッチング素子からの給電電流
値と前記第１電流制御手段からの出力信号とに基づき前
記制御信号入力端子を介して制御信号を出力することＫ
より前記負荷に給電される電流量をフィードバック制御
する第２電流制御手段とをモジュールに構成するととも
に、該モジュールを前記負荷の大きさに応じた数にけ並
列接続する構成としたものである。
並列接続され負荷への給電を行なう複数の駆動スイッチ
ング素子とこれらの駆動スイッチング素子の制御信号入
力端子から入力される制御信号を調整する電流調整素子
と検出された前記駆動スイッチング素子からの給電電流
値と前記第１電流制御手段からの出力信号とに基づき前
記制御信号入力端子を介して制御信号を出力することＫ
より前記負荷に給電される電流量をフィードバック制御
する第２電流制御手段とをモジュールに構成するととも
に、該モジュールを前記負荷の大きさに応じた数にけ並
列接続する構成としたものである。
この発明における直流安定化電源装置は、電流調整素子
を調整することによって駆動スイッチング素子相互間の
電流アンバランスを抑制するとともに、第２電流制御手
段から前記駆動スイッチング素子に出力される制御信号
を調整することによってモジュール相互間の電流アンバ
ランスを調整することとしたものである。
を調整することによって駆動スイッチング素子相互間の
電流アンバランスを抑制するとともに、第２電流制御手
段から前記駆動スイッチング素子に出力される制御信号
を調整することによってモジュール相互間の電流アンバ
ランスを調整することとしたものである。
以下この発明の一実施例を図について説明する。
第１図は、この発明の一実施例に従う直流安定化電源装
置の回路構成図、第２図は前記第１図にて図示したモジ
ュールの回路構成図である。第１図において、参照番号
１は、三相交流電源であり該三相交流電源１の各相は夫
々三相変圧器２の一次側の各相に接続されている。該三
相変圧器２の二次側の各相は、サイリスタ変換器３の各
相に夫々接続されている。該サイリスタ変換器３は三相
全波結線を有し、そのゲート端子を介して電圧制御回路
１０から出力されるトリガ信号によって駆動して前記三
相変圧器２から出力される三相交流電圧な三相全波整流
する。直流平滑リアクトル４は、前記サイリスタ変換器
３のカソード側に直列接続されており、該直流平滑リア
クトル４と並列接続され【いる直流平滑コンデンサ５と
ともＫＦ波回路を構成して前記サイリスタ変換器３から
出力される直流電圧波形を平滑化するものである。前記
直流平滑リアクトル４と直流平滑コンデンサ５とで構成
されるｒ波回路には、複数（この実施例においては１０
個）のトランジスタモジュール（以下「モジュール」と
いう）６のＰ波回路側端子とこれら複数のモジュール６
に印加される電圧を検出して出力する電圧検出器８の一
方の端子とが夫々並列に接続されている。上述した複数
のモジュール６の出力側端子と前記電圧検出器８の他方
の端子とは超電導コイル７の一方の端子に夫々並列に接
続されている。該超電導コイル７の他方の端子は、電流
検出器９を介して前記サイリスタ変換器３のアノード側
に接続されている。前記各々のモジュール６の駆動制御
信号入力側端子は、第１電流制御手段即ち電流制御回路
１１の出力側と夫々並列に接続されており、該電流制御
回路１１０入力側には、電流検出器９からの出力信号と
外部入力信号である電流基準値信号とを加算して出力す
る加算器２０が接続されている。前記電圧制御回路１０
０入力側には、電圧検出器８からの出力信号と外部入力
信号である電圧リミッタ値信号とを加算して出力する加
算器２１が接続されている。
置の回路構成図、第２図は前記第１図にて図示したモジ
ュールの回路構成図である。第１図において、参照番号
１は、三相交流電源であり該三相交流電源１の各相は夫
々三相変圧器２の一次側の各相に接続されている。該三
相変圧器２の二次側の各相は、サイリスタ変換器３の各
相に夫々接続されている。該サイリスタ変換器３は三相
全波結線を有し、そのゲート端子を介して電圧制御回路
１０から出力されるトリガ信号によって駆動して前記三
相変圧器２から出力される三相交流電圧な三相全波整流
する。直流平滑リアクトル４は、前記サイリスタ変換器
３のカソード側に直列接続されており、該直流平滑リア
クトル４と並列接続され【いる直流平滑コンデンサ５と
ともＫＦ波回路を構成して前記サイリスタ変換器３から
出力される直流電圧波形を平滑化するものである。前記
直流平滑リアクトル４と直流平滑コンデンサ５とで構成
されるｒ波回路には、複数（この実施例においては１０
個）のトランジスタモジュール（以下「モジュール」と
いう）６のＰ波回路側端子とこれら複数のモジュール６
に印加される電圧を検出して出力する電圧検出器８の一
方の端子とが夫々並列に接続されている。上述した複数
のモジュール６の出力側端子と前記電圧検出器８の他方
の端子とは超電導コイル７の一方の端子に夫々並列に接
続されている。該超電導コイル７の他方の端子は、電流
検出器９を介して前記サイリスタ変換器３のアノード側
に接続されている。前記各々のモジュール６の駆動制御
信号入力側端子は、第１電流制御手段即ち電流制御回路
１１の出力側と夫々並列に接続されており、該電流制御
回路１１０入力側には、電流検出器９からの出力信号と
外部入力信号である電流基準値信号とを加算して出力す
る加算器２０が接続されている。前記電圧制御回路１０
０入力側には、電圧検出器８からの出力信号と外部入力
信号である電圧リミッタ値信号とを加算して出力する加
算器２１が接続されている。
第２図は前述したように並列接続されている１０個のモ
ジュール６のうちの１個の内部構成を示した図である。
ジュール６のうちの１個の内部構成を示した図である。
第２図において、並列に接続され前記超電導コイル７に
電流を供給する複数（この実施例では１５個）の駆動ス
イッチング素子即ち主トランジスタ素子１３のコレクタ
端子には主トランジスタ素子保護用ヒユーズ１２が夫々
接続されている。前述した主トランジスタ素子１３のエ
ミッタ端子には、該主トランジスタ素子１３から出力さ
れる電流を抑制するエミッタ抵抗１４が夫々接続されて
いる。
電流を供給する複数（この実施例では１５個）の駆動ス
イッチング素子即ち主トランジスタ素子１３のコレクタ
端子には主トランジスタ素子保護用ヒユーズ１２が夫々
接続されている。前述した主トランジスタ素子１３のエ
ミッタ端子には、該主トランジスタ素子１３から出力さ
れる電流を抑制するエミッタ抵抗１４が夫々接続されて
いる。
前記主トランジスタ素子１３のペース端子には、各素子
１３の直流電流増幅率ｈｆｅに応じて抵抗値を調整する
ことにより素子相互間の電流アンバランスを解消する電
流調整素子即ちペース電流調整用抵抗１５が夫々接続さ
れている。これら各゛々のペース電流調整用抵抗１５に
は、該抵抗１５を介して前記主トランジスタ素子１３の
ベース端子に駆動制御信号を出力する第２電流制御手段
即ちペース駆動ユニット１７の出力側が接続されている
。
１３の直流電流増幅率ｈｆｅに応じて抵抗値を調整する
ことにより素子相互間の電流アンバランスを解消する電
流調整素子即ちペース電流調整用抵抗１５が夫々接続さ
れている。これら各゛々のペース電流調整用抵抗１５に
は、該抵抗１５を介して前記主トランジスタ素子１３の
ベース端子に駆動制御信号を出力する第２電流制御手段
即ちペース駆動ユニット１７の出力側が接続されている
。
該ペース駆動ユニット１７０入力側には、前記電流制御
回路１１から出力される電流基準値信号と前記電流検出
器１６から出力される電流検出信号とを加算して出力す
る加算器２２が接続されている。前記ペース駆動ユニッ
ト１７は、加算器２２における前記電流基準値信号とフ
ィードバックされた電流検出信号との比較演算の結果に
従ってモジュール６内の各々の主トランジスタ素子１３
に駆動指令信号を出力する。
回路１１から出力される電流基準値信号と前記電流検出
器１６から出力される電流検出信号とを加算して出力す
る加算器２２が接続されている。前記ペース駆動ユニッ
ト１７は、加算器２２における前記電流基準値信号とフ
ィードバックされた電流検出信号との比較演算の結果に
従ってモジュール６内の各々の主トランジスタ素子１３
に駆動指令信号を出力する。
上述したごとき構成の直流安定化電源装置において、各
々のモジュール６内における各主トランジスタ素子１３
の直流電流増幅率ｈｆｅ Ｋ応じて前記ペース電流調整
用抵抗１５の抵抗値を調整することＫよりモジュール６
内におゆる素子１３相互間の電流アンバランスの解消を
図る。
々のモジュール６内における各主トランジスタ素子１３
の直流電流増幅率ｈｆｅ Ｋ応じて前記ペース電流調整
用抵抗１５の抵抗値を調整することＫよりモジュール６
内におゆる素子１３相互間の電流アンバランスの解消を
図る。
また、各々のモジュール６内に設けられている電流検出
器１６からの電流検出値フィードバック信号と前記各々
のモジュール６に電流制御回路１１から共通に与えられ
る電流基準値信号とを比較演算することによって、夫々
のペース駆動ユニット１７の出力信号が自動制御される
ので、装置の定格電流範囲内の全てにおいて電流アンバ
ランスの解消が図られるものである。
器１６からの電流検出値フィードバック信号と前記各々
のモジュール６に電流制御回路１１から共通に与えられ
る電流基準値信号とを比較演算することによって、夫々
のペース駆動ユニット１７の出力信号が自動制御される
ので、装置の定格電流範囲内の全てにおいて電流アンバ
ランスの解消が図られるものである。
なお、ベース電流調整用抵抗１５の調整は定格電流値に
ついて実施すればよく、定格電流値以下においては素子
１３の許容損失に余裕があるので定格電流値におけるア
ンバランス値よりも多少悪くなっても許容可能である。
ついて実施すればよく、定格電流値以下においては素子
１３の許容損失に余裕があるので定格電流値におけるア
ンバランス値よりも多少悪くなっても許容可能である。
また、各モジュール６内に設置されたペース電流調整用
抵抗１５電流検出器１６の価格は素子１３を選別し歩留
りが低下したことＫよる価格上昇に比べれば問題になら
ない程度のものであり、エミッタ抵抗１４は従来形と同
程度かそれ以下の抵抗値のものを選択することができる
。
抵抗１５電流検出器１６の価格は素子１３を選別し歩留
りが低下したことＫよる価格上昇に比べれば問題になら
ない程度のものであり、エミッタ抵抗１４は従来形と同
程度かそれ以下の抵抗値のものを選択することができる
。
また、上記実施例では素子数が１５０個の場合について
説明したが数百側程度の場合であってもよく上記実施例
と同様の効果を奏する。
説明したが数百側程度の場合であってもよく上記実施例
と同様の効果を奏する。
以上説明したようＫこの発明によれば、電流調整素子を
調整することＫよって駆動スイッチング素子相互間の電
流アンバランスを抑制するとともに、第２電流制御手段
から前記駆動スイッチング素子に出力される制御信号を
調整することＫよってモジュール相互間の電流アンバラ
ンスを調整することとしたので、主トランジスタ素子相
互間の直流電流増幅率ｈｆｅのばらつき歩留りを低下さ
せずに素子相互間の電流アンバランスを装置の定格電流
値における許容範囲以下に抑制することが可能であり、
且つ効率を低下することのない直流安定化電源装置が得
られる効果がある。
調整することＫよって駆動スイッチング素子相互間の電
流アンバランスを抑制するとともに、第２電流制御手段
から前記駆動スイッチング素子に出力される制御信号を
調整することＫよってモジュール相互間の電流アンバラ
ンスを調整することとしたので、主トランジスタ素子相
互間の直流電流増幅率ｈｆｅのばらつき歩留りを低下さ
せずに素子相互間の電流アンバランスを装置の定格電流
値における許容範囲以下に抑制することが可能であり、
且つ効率を低下することのない直流安定化電源装置が得
られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例に従う直流安定化電源装置
の回路構成図、第２図は前記第１図にて図示したモジュ
ールの回路構成図、第３図は超電導コイルに通電される
電流の波形図、第４図は従来の直流安定化電源装置を示
す回路構成図である。 １は３相交流電源、２は３相変圧器、３は３相全波結線
を有するサイリスタ変換器、４は直流平滑リアクトル、
５は直流平滑コンデンサ、・６はトランジスタモジュー
ル、７は超電動コイル、８は電圧検出器、９は電流検出
器、１０は電圧制御回路、１１は電流制御回路、１２は
主トランジスタ素子保護用ヒユーズ、１３は主トランジ
スタ素子、１４はエミッタ抵抗、１５はペース電流調整
用抵抗器、１６は電流検出器、１７はペース駆動ユニッ
ト、１８は制御用トランジスタ素子保護用ヒユーズ、１
９は制御用トランジスタを示す。 尚、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示すＯ 特許出願人 三菱電機株式会社 第 １ 図 ６、そ５゛ニール ７Ｘ８電講コ４ル ８゛電り険：に：賂 ９：ｖ液歿出塁 ｔｏ”ｔ’ＪＥ側４１ＰＤＫ １１：電流制御回路 第２ｍ 第３１！ｆ 第４ｗ１ ｚｌ どＵ 手続補正書（自発）
の回路構成図、第２図は前記第１図にて図示したモジュ
ールの回路構成図、第３図は超電導コイルに通電される
電流の波形図、第４図は従来の直流安定化電源装置を示
す回路構成図である。 １は３相交流電源、２は３相変圧器、３は３相全波結線
を有するサイリスタ変換器、４は直流平滑リアクトル、
５は直流平滑コンデンサ、・６はトランジスタモジュー
ル、７は超電動コイル、８は電圧検出器、９は電流検出
器、１０は電圧制御回路、１１は電流制御回路、１２は
主トランジスタ素子保護用ヒユーズ、１３は主トランジ
スタ素子、１４はエミッタ抵抗、１５はペース電流調整
用抵抗器、１６は電流検出器、１７はペース駆動ユニッ
ト、１８は制御用トランジスタ素子保護用ヒユーズ、１
９は制御用トランジスタを示す。 尚、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示すＯ 特許出願人 三菱電機株式会社 第 １ 図 ６、そ５゛ニール ７Ｘ８電講コ４ル ８゛電り険：に：賂 ９：ｖ液歿出塁 ｔｏ”ｔ’ＪＥ側４１ＰＤＫ １１：電流制御回路 第２ｍ 第３１！ｆ 第４ｗ１ ｚｌ どＵ 手続補正書（自発）
Claims (1)
- 負荷に電流を給電する電流供給部と、この電流供給部か
らの給電によつて生じた前記負荷における通電量を検出
した値と外部入力信号とに基づいて前記電流供給部から
負荷に給電される電流量をフィードバック制御する第１
電流制御手段とを有する直流安定化電源装置において、
前記電流供給部は、並列接続され前記負荷に電流を給電
する複数の駆動スイッチング素子とこれらの駆動スイッ
チング素子の制御信号入力端子から入力される制御信号
を調整する電流調整素子と検出された前記駆動スイッチ
ング素子からの給電電流値と前記第１電流制御手段から
の出力信号とに基づき、前記制御信号入力端子を介して
制御信号を出力することにより前記負荷に給電される電
流量をフィードバック制御する第２電流制御手段とをモ
ジュールに構成するとともに、該モジュールを前記負荷
の大きさに応じた数だけ並列接続する構成としたことを
特徴とする直流安定化電源装置
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6026385A JPS61220012A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 直流安定化電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6026385A JPS61220012A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 直流安定化電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61220012A true JPS61220012A (ja) | 1986-09-30 |
Family
ID=13137089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6026385A Pending JPS61220012A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | 直流安定化電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61220012A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009098885A (ja) * | 2007-10-16 | 2009-05-07 | National Institute For Materials Science | 電力供給回路、電源装置および磁場発生装置 |
| EP2063521A1 (de) * | 2007-11-20 | 2009-05-27 | ELMOS Semiconductor AG | Vorrichtung zum Treiben einer Last |
| JP2011081611A (ja) * | 2009-10-07 | 2011-04-21 | Japan Superconductor Technology Inc | 超電導マグネットの励磁電源 |
-
1985
- 1985-03-25 JP JP6026385A patent/JPS61220012A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009098885A (ja) * | 2007-10-16 | 2009-05-07 | National Institute For Materials Science | 電力供給回路、電源装置および磁場発生装置 |
| EP2063521A1 (de) * | 2007-11-20 | 2009-05-27 | ELMOS Semiconductor AG | Vorrichtung zum Treiben einer Last |
| JP2011081611A (ja) * | 2009-10-07 | 2011-04-21 | Japan Superconductor Technology Inc | 超電導マグネットの励磁電源 |
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