JPS61192802A - Padding welding of blade tennon - Google Patents
Padding welding of blade tennonInfo
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- JPS61192802A JPS61192802A JP60033879A JP3387985A JPS61192802A JP S61192802 A JPS61192802 A JP S61192802A JP 60033879 A JP60033879 A JP 60033879A JP 3387985 A JP3387985 A JP 3387985A JP S61192802 A JPS61192802 A JP S61192802A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
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- F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
- F01D5/225—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations by shrouding
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- F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
- F01D5/3023—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of radial insertion type, e.g. in individual recesses
- F01D5/3046—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of radial insertion type, e.g. in individual recesses the rotor having ribs around the circumference
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の技術分野]
本発明は、蒸気タービン羽根車等の羽根テノンの溶接肉
盛方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a method for welding a blade tenon of a steam turbine impeller or the like.
[発明の技術的背景]
一般に蒸気タービン等におけるタービン羽根車において
は、ロータ円盤の外周に半径方向に単段あるいは複数段
に渡って形成された円周方向溝に、羽根の根元(以下植
込部と称1)を係合させて、その半径方向の移動を規制
するようにしたものが使用されている。[Technical Background of the Invention] Generally, in a turbine impeller for a steam turbine or the like, a circumferential groove is formed in a single stage or in multiple stages in the radial direction on the outer periphery of a rotor disk. 1) are engaged to restrict movement in the radial direction.
第8図はタービン羽根車の分解部分図であり、ロータ円
aiの外周には、前後両面に延びる複数段の溝2が形成
されており、このロータ円盤1の外周部には、羽根3の
植込部3′がくら状に嵌合せしめられ、当該植込部3′
の対向内面に形成された突条部4が上記ロータ円盤1の
溝2と係合している。FIG. 8 is an exploded partial view of the turbine impeller. On the outer periphery of the rotor circle ai, a plurality of grooves 2 extending on both front and rear surfaces are formed. The implanted portion 3' is fitted in a hollow shape, and the implanted portion 3'
A protrusion 4 formed on the opposing inner surface of the rotor disk 1 engages with the groove 2 of the rotor disk 1.
ところで、上記ロータ円盤1の溝2の形成部には、半径
方向に延びるとともに、植込部3′の厚さとほぼ等しい
幅の切欠部5が、円周上に1個あるいは複数個形成され
ており、当該切欠部5から羽根3の植込部3′を半径方
向に挿入した後、円周方向に摺動させて、ロータ円盤1
の外周に結合させることにより、羽根3の半径方向の移
動が規制される。Incidentally, in the groove 2 forming portion of the rotor disk 1, one or more notches 5 are formed on the circumference, extending in the radial direction and having a width approximately equal to the thickness of the implanted portion 3'. After inserting the implanted part 3' of the blade 3 in the radial direction from the notch 5, slide it in the circumferential direction to remove the rotor disk 1.
By coupling to the outer periphery of the blade 3, movement of the blade 3 in the radial direction is restricted.
このようにして、所定数の羽根3が円周方向に圧接ぜし
められ、環状体に組立てられる。そして、その最終段階
において、上記切欠部5には、第9図に示すように、当
該切欠部5の形状に一致する溝状部6を有する止め羽根
7が係合される。In this way, a predetermined number of blades 3 are pressed together in the circumferential direction and assembled into an annular body. In the final step, a stopper blade 7 having a groove 6 matching the shape of the notch 5 is engaged with the notch 5, as shown in FIG.
この止め羽根7のFJI6とタービン円盤1の切欠部5
の係合は、羽根3の場合とは異なって単純な嵌合であり
、ロータ円盤1に対する半径方向の移動用υ1が行なわ
れないため、止め羽根7は第10図あるいは第11図に
示すように、止め羽根7とこれに隣接する羽根3a、3
bあるいはさらにそれに隣接する羽根3C,3dの植込
部の接合面に、ロータ円盤1の厚さ方向のビン孔8を設
けて、これにピン9を圧入すると共に、止め羽根7とこ
れに嵌合する切欠部5に、これらを貫通するビン孔10
を設けてピン11を圧入するという方法により行なわれ
る。The FJI 6 of this stopper blade 7 and the notch 5 of the turbine disk 1
Unlike the case of the blade 3, the engagement is a simple fit, and the radial movement υ1 with respect to the rotor disk 1 is not performed, so the stop blade 7 is engaged as shown in FIG. 10 or 11. , the stop blade 7 and the adjacent blades 3a, 3
A pin hole 8 is provided in the thickness direction of the rotor disk 1 on the joint surface of the implanted portion of the blades 3C and 3d adjacent to the blade 3B, and a pin 9 is press-fitted into the hole 8. A bottle hole 10 is formed in the matching notch 5 and passes through the notch 5.
This is done by providing a pin 11 and press-fitting the pin 11 therein.
一方、第8図において、羽根3の先端には、羽根3から
一体に削りだされた突起(以下テノンと称す)12が設
けられており、当該テノン12を通して、囲い輪(以下
シュラウドと称す)13が圧接せしめられ、環状体に組
立てられた羽根群を第10図の如く、数枚をひとつの群
として周方向にいくつかの群に分割固定して蒸気力を始
めとした種々の励振源に抗し得るようにされている。On the other hand, in FIG. 8, a protrusion (hereinafter referred to as a tenon) 12 is provided at the tip of the blade 3, which is integrally carved out from the blade 3, and a surrounding ring (hereinafter referred to as a shroud) is formed through the tenon 12. As shown in Fig. 10, the group of blades assembled into an annular body with the blades 13 pressed against each other is divided and fixed into several groups in the circumferential direction, and various excitation sources including steam power are used. It is made to be able to resist.
第12図は当該シュラウド13の羽根3との接合部を示
す拡大図であり、テノン12を偏平状のかしめ部12′
になるまで、コーキングすることによって、シュラウド
13が羽根3に固定されている。このテノン12とテノ
ンかしめ部12′により、シュラウド13に作用する蒸
気力と高遠心力とに抗している。FIG. 12 is an enlarged view showing the joint part of the shroud 13 with the blade 3, and the tenon 12 is connected to the flat caulked part 12'.
The shroud 13 is fixed to the blade 3 by caulking until it becomes . The tenon 12 and the tenon caulking portion 12' resist steam force and high centrifugal force acting on the shroud 13.
このようなタービン羽根車の頂部、さらに具体的には、
シュラウド13あるいはテノン12.12′に損傷が発
生した場合、その損傷が重度の場合には、羽根の新製取
替えが行なわれるのが普通であるが、損傷が軽度の場合
には、羽根の肩すり下げという技法が採用され、損傷羽
根を再使用して復旧することがおこなわれている。The top of such a turbine impeller, more specifically,
When damage occurs to the shroud 13 or tenon 12.12', if the damage is severe, the blade is usually replaced with a new one, but if the damage is mild, the blade shoulder A technique called ``grinding'' has been adopted to reuse and restore damaged blades.
後者の場合、損傷範囲の広さに応じて、通常法のような
手順がとられる。まず、損傷範囲が狭く、しかも止め羽
根7に近い位置の場合には、損傷羽根を含む群から、止
め羽根7を含む群までを抜取り、損傷部の補修を行うこ
とになる。In the latter case, standard procedures may be used depending on the extent of the damage. First, if the damaged area is narrow and located close to the stop blade 7, then the group including the stop blade 7 is extracted from the group including the damaged blade and the damaged part is repaired.
羽根の抜取りのためには、前述したタービン羽根車の組
立手順の逆を行えばよいわけであるが、全ての羽根は、
第10図の如く、群に構成されているため、まず抜取り
対象羽根の全てを単独羽根に分離する必要がある。To remove the blades, simply reverse the turbine impeller assembly procedure described above, but all blades are
As shown in FIG. 10, since the blades are arranged in groups, it is first necessary to separate all the blades to be extracted into individual blades.
このために、通常第13図の二点鎖線で示すようにグラ
インダ等によるシュラウド13の切断が行われる。この
ようにして分離された羽根は、まず第10図の止め羽根
7が抜かれるが、このためには、ピン9.11を打抜け
ばよい。一旦、止め羽根7が抜き取られると、残りの羽
根3 (3a、3b。For this purpose, the shroud 13 is usually cut using a grinder or the like as shown by the two-dot chain line in FIG. From the blades separated in this way, the stopper blade 7 shown in FIG. 10 is first removed, but for this purpose, the pin 9.11 is punched out. Once the stop blade 7 is removed, the remaining blades 3 (3a, 3b).
3C・・・・・・)は、第8図における溝2に沿って円
周方向に階動させることにより、切欠部5がら容易に抜
き取ることができる。3C...) can be easily removed from the notch 5 by moving it stepwise in the circumferential direction along the groove 2 in FIG.
このようにして、抜取られた個々の羽根は、第14図に
示す如く、適当な工具を使用して、まずテノンかしめ部
12′を撤去して、シュラウド13を抜取り、ついで、
グラインダあるいは機械加工により、第15図に承り如
く、新しいテノン14を羽根有効部の一部を使って成形
することになる。As shown in FIG. 14, the individual blades extracted in this way are obtained by first removing the tenon caulking portion 12' and extracting the shroud 13 using an appropriate tool, as shown in FIG.
Using a grinder or machining, a new tenon 14 is formed using a part of the effective part of the blade, as shown in FIG.
これは、上記の如くテノン12′を削り落しているため
、ロータ円盤1に再度組込み、シュラウド13間を嵌合
固定させる際のテノンがしめ部12′に相当するコーキ
ング代を確保するためである。この結果、新しい羽根1
5の有効部高さは、元の高さぶ1から12へΔβだけ短
(なるため、通常肩すり下げという言葉が使われている
。This is because the tenon 12' has been shaved off as described above, so when it is reassembled into the rotor disk 1 and the shrouds 13 are fitted and fixed, the tenon is to secure a caulking allowance corresponding to the tightening part 12'. . As a result, new feather 1
The height of the effective part of 5 is shortened by Δβ from the original height 1 to 12 (this is why the term "shoulder down" is usually used).
一方、損傷範囲が全周に渡る場合には、そのり−ピン羽
根車に属する全部の羽根の肩すり下げが必要となる。こ
の場合には、上述のように単独音へ分離して処置する方
法がとられることもあるが、むしろ、旋盤上での全周剤
りによってシュラウドおよびテノンを削除する方法がと
られることの方が多い。On the other hand, if the damage ranges over the entire circumference, it is necessary to lower the shoulders of all blades belonging to the pin impeller. In this case, it may be possible to separate the sound into individual sounds as described above, but it is better to remove the shroud and tenon by turning the entire circumference on a lathe. There are many.
即ち、第16図に示すように、まず切削線1a。That is, as shown in FIG. 16, first, the cutting line 1a.
tbに沿って、テノン幅を残して、両側からシュラウド
13を削りとる。このとき、第15図の肩すり下げ量Δ
βに相当する分だけ深く羽根3を切込むこともできる。The shroud 13 is scraped off from both sides along tb, leaving a tenon width. At this time, the shoulder sliding amount Δ in Fig. 15
It is also possible to cut the blade 3 deeply by an amount corresponding to β.
ついで、切削線■に沿って、テノンかしめ部12′を削
除すれば、第17図および第18図に示すように内面側
からの簡単な打撃によって、残りのシュラウド16を撤
去できる。Next, by removing the Tenon caulked portion 12' along the cutting line (2), the remaining shroud 16 can be removed by a simple blow from the inner side as shown in FIGS. 17 and 18.
この状態でグラインダ等により第15図のようにテノン
14と羽根15の頂部の仕上げを行えば、そのまま再組
立の準備が整うことになる。In this state, if the tops of the tenon 14 and blades 15 are finished using a grinder or the like as shown in FIG. 15, preparations for reassembly will be completed.
このようにして、羽根3を抜かずにその頂部のみを補修
することが可能となる。勿論、グラインダ等による手作
業を行えば、後者の全周補修のやり方を前者の部分補修
に適用することができるし、逆に、手間さえかければ前
述の如く前者の単独羽根への分離処理法を後者の全周補
修に適用することもできる。In this way, it is possible to repair only the top portion of the blade 3 without removing it. Of course, if manual work is done using a grinder or the like, the latter method of all-around repair can be applied to the former partial repair, and conversely, if it takes time and effort, the former method of separating into individual blades as described above can be applied. can also be applied to the latter all-around repair.
このような肩すり下げ技法は、局部的な補修あるいは緊
急時の暫定処置としては極めて有効であるが、第15図
の如く、もともと必要な羽根有効長ぶ1を肩すり下げ量
Δ℃だけ取去る訳であるから、羽根としての効率が低下
することは避は得ない。This shoulder-sliding technique is extremely effective for local repairs or as a temporary measure in emergencies, but as shown in Fig. 15, the originally required effective length of the blade 1 is removed by the shoulder-sliding amount Δ℃. Therefore, it is inevitable that the efficiency of the blade will decrease.
特に、ロータ羽根車全周に渡って、この技法を適用する
場合には、その影響は無視できなくなり、蒸気タービン
の複数段落に適用される場合には、蒸気タービン性能そ
のものを相当悪くすることになる。例えば火力タービン
の265MV級の中圧タービンに上記技法を用いた場合
には、熱消費率で0.04%低下するという事例もある
。In particular, when this technique is applied all around the rotor impeller, its influence cannot be ignored, and when applied to multiple stages of a steam turbine, it can considerably worsen the steam turbine performance itself. Become. For example, when the above technique is applied to a 265 MV class intermediate pressure turbine of a thermal power turbine, there is a case where the heat consumption rate decreases by 0.04%.
このような性能低下を避けるためには、上記の肩すり下
げを避けること、即ち、テノンの削り落し!112’
を他のなんらかの方法で補うことが必要であり、例えば
、第19図の如く、テノンの肉盛溶接による再成形とい
う手法も部分的には行なわれている。In order to avoid such performance deterioration, avoid the above-mentioned shoulder-sharpening, that is, Tenon's scraping! 112'
It is necessary to compensate for this by some other method, and for example, as shown in FIG. 19, reshaping by Tenon overlay welding is also partially used.
この方法が一般的に行なわれないのは、例え適正な溶接
棒を使用して、適切な溶接と熱処理が施されたとしても
、第19図に示す如く残存テノン17と肉盛部18との
間に溶接による熱影響部19とマクロ的な溶接欠陥(以
下アンダーカットと称する)が溶接開始点20aと終了
点20bに発生しやすいことから、振動成分を含んだ長
期的な高荷重に耐えなければならないテノン12として
は、信頼性が充分でないためである。The reason why this method is not generally carried out is that even if an appropriate welding rod is used and appropriate welding and heat treatment are performed, the remaining tenon 17 and the built-up portion 18 will be separated as shown in FIG. Since a heat affected zone 19 due to welding and macroscopic welding defects (hereinafter referred to as undercuts) are likely to occur at the welding start point 20a and end point 20b, it is necessary to withstand long-term high loads including vibration components. This is because the reliability of Tenon 12 is not sufficient.
[発明の目的]
本発明は、かかる従来の事情に対処してなされたもので
、蒸気タービン羽根車のシュラウドあるいはテノン頂部
を代表とする羽根の頂部損傷を、肉盛溶接によるテノン
再成形により信頼性高く補修することのできる羽根テノ
ンの溶接肉盛方法を提供しようとするものである。[Object of the Invention] The present invention has been made in response to the above-mentioned conventional circumstances, and is capable of reliably repairing damage to the top of a blade, typically the shroud or tenon top of a steam turbine impeller, by reshaping the tenon using overlay welding. The present invention aims to provide a method of welding and overlaying vane tenons that can be repaired with high quality.
[発明の概要]
すなわら、本発明は、羽根の先端に残存する残存テノン
上に溶接肉盛部を形成する羽根テノンの溶接肉盛方法に
おいて、前記残存テノンの外周に、この残存テノンの外
周形状より若干穴ぎめの形状の貫通孔を有する当板を被
嵌し、前記残存テノン外周と前記貫通孔内面との間隙寸
法を所定の値に保って前記当板を固定し、この後、前記
残存テノン上面と前記貫通孔内面との形成する空間内に
おいて、前記残存テノン上に溶接肉盛することを特徴と
する羽根テノンの溶接肉盛方法である。[Summary of the Invention] In other words, the present invention provides a weld build-up method for a vane tenon in which a weld build-up portion is formed on a residual tenon remaining at the tip of a blade. A backing plate having a through hole having a shape slightly more hole-shaped than the outer circumference is fitted, and the backing plate is fixed while maintaining the gap between the remaining tenon outer periphery and the inner surface of the through hole at a predetermined value, and then, A method for welding and overlaying a vane tenon, characterized in that welding is performed on the remaining tenon in a space formed by the upper surface of the remaining tenon and the inner surface of the through hole.
[発明の実施例]
以下、本発明の実施例を図面を使用して詳細に説明する
。[Embodiments of the Invention] Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail using the drawings.
第3図は、本発明を適用するための単繊加工を終えた羽
根頂部を示す図であり、前述の理由から、本発明では肩
すり下げは行わないので、羽根3は最初の有効部高さβ
亀を維持している。また、溶接による材質の変化領域を
最小に押えるという目的の為に、羽根分解時のテノンか
しめ部12′の削整量を最小とし、肉盛部12″の高さ
tをできるだ番プ小さくするという必要性から、残存テ
ノン部12の高さSはシュラウド13の厚さを目標とす
るのが普通であり、結果としてほぼそれに等しく、約6
n前後となる。FIG. 3 is a diagram showing the top of the blade after monofilament processing to apply the present invention, and for the reasons mentioned above, in the present invention, the shoulder is not lowered, so the blade 3 has the initial effective part height. Sa β
Maintaining turtles. In addition, in order to minimize the area where the material quality changes due to welding, the amount of trimming of the tenon caulking part 12' when the blade is disassembled is minimized, and the height t of the built-up part 12'' is made as small as possible. Because of the need to
It will be around n.
第1図は、第3図の羽根3に銅板からなる当板25と冷
却板30を取付けて、第1層の肉盛溶接の準備を整えた
所を示す図である。当板25には第1図のA−A矢視で
ある第2図あるいは、その部分拡大図である第4図に示
すように、残存テノン12の形状に合わせ、かつ、それ
との間隔がC1となるような形状の穴26があらかじめ
開けてあり、当板25はテノン12がこの穴26の中心
にくるようにして羽根3に適当な手段により固定される
。FIG. 1 is a diagram showing the vane 3 shown in FIG. 3 in which a contact plate 25 made of a copper plate and a cooling plate 30 are attached to prepare for overlay welding of the first layer. As shown in FIG. 2, which is taken along arrow A-A in FIG. A hole 26 having the shape of is pre-drilled, and the backing plate 25 is fixed to the blade 3 by appropriate means so that the tenon 12 is centered in the hole 26.
冷却板30は当板25とともに、銅板でできており、羽
根3の頂部に上面を当板25に接するように被嵌され、
溶接により発生する熱をすばやく散逸させ、羽根3の母
材にまで、熱影響が及5ばないようにするための機能を
有している。The cooling plate 30 is made of a copper plate together with the contact plate 25, and is fitted onto the top of the blade 3 so that its upper surface is in contact with the contact plate 25.
It has a function to quickly dissipate the heat generated by welding and prevent the heat from reaching the base material of the blade 3.
このような状態で、例えばテノンとほぼ同一の機械的強
度を有する材料からなる適切な溶接棒を使用して、予熱
等の適切な手順を踏んで、第1層の肉盛溶接が行なわれ
るが、上記間隙C1は大型蒸気タービンに使用される範
囲の大きさの羽根に対しては、約0.5nとすることに
より、溶接開始部20aあるいは終了部20bに生じる
アンダーカットを最小にできることが実験的に確かめら
れている。第1層の肉盛が終了すると、第2層の肉盛の
前に溶接スラグの除去等の処置が必要であるが、特に、
当板25が熱によりてと&プてしまわないように充分冷
却することが重要である。In such a state, for example, the first layer is overlay welded using an appropriate welding rod made of a material with almost the same mechanical strength as Tenon and taking appropriate steps such as preheating. Experiments have shown that by setting the above-mentioned gap C1 to approximately 0.5n for blades in the size range used in large steam turbines, undercuts occurring at the welding start part 20a or the welding end part 20b can be minimized. It has been confirmed. After overlaying the first layer, it is necessary to take measures such as removing welding slag before overlaying the second layer.
It is important to cool the contact plate 25 sufficiently so that it does not sag due to heat.
この実施例では、この当板25の冷却手順の代りに、当
板25と同形状の当板25′ (図示せず)を使用する
もので、当該当板25′は第4図の2直鎖826′に示
すように、テノン12の形状に対して、C1より大きな
間FIA C2を有する穴26を有している。In this embodiment, instead of this cooling procedure for the contact plate 25, a contact plate 25' (not shown) having the same shape as the contact plate 25 is used, and the applicable plate 25' is the two-direction plate shown in FIG. As shown in chain 826', the shape of tenon 12 has a hole 26 with an FIA C2 greater than C1.
第1図において、当板25に代えて、上記当板25′を
使用すれば、第1層の肉盛によって高温になっている当
板25の冷却を持つことなく、第2wIの肉盛を行うこ
とができる。第3層以降の肉盛が必要な場合には、当板
25′を複数個準備すればよい。In FIG. 1, if the above plate 25' is used instead of the plate 25, the plate 25, which is heated to a high temperature due to the plate 25 of the first layer, will not be cooled, and the plate 25 will be able to build up the second wI. It can be carried out. If overlaying of the third and subsequent layers is required, a plurality of contact plates 25' may be prepared.
このようにすることにより、第3図におりる必要肉盛1
12”を達成するまでの時間を大幅に短縮することが可
能となる。これは同時に、肉盛部の温度変化の齢と回数
とを最小におさえたことにもなるので、高品質の肉盛部
を得ることが可能となる。By doing this, the required overlay 1 as shown in Figure 3
12". This also means that the age and number of temperature changes in the overlay area are minimized, resulting in high quality overlay. This makes it possible to obtain a certain amount.
なお、上記間隙C2は、肉盛後のテノンの再成形のため
に必要な最小全肉量と、そのための溶接作業性から決め
れば良く、C+ =0.5mに対しては、Cz=1.O
nが適当である。The above-mentioned gap C2 may be determined based on the minimum total thickness required for reshaping the Tenon after overlaying and the welding workability for that purpose, and for C+ = 0.5 m, Cz = 1. O
n is appropriate.
また、C1を0.5nにおさえることにより、第5図に
示すように第111の肉盛部41の全@蟻を、仕上げ寸
法44に対して小さくすることができる。従って、溶接
開始点20aあるいは終了点20bにアンダーカットが
生じたとしても、その量を極めて小さく限定することが
でき、最終仕上げ段階で、溶接接合線45を軽くグライ
ンダで仕上げる程度で有効に除去できる。Further, by suppressing C1 to 0.5n, the total dovetail of the 111th overlay portion 41 can be made smaller than the finished dimension 44, as shown in FIG. Therefore, even if an undercut occurs at the welding start point 20a or the welding end point 20b, the amount can be limited to an extremely small amount, and it can be effectively removed by lightly finishing the weld joint line 45 with a grinder in the final finishing stage. .
シュラウド13の再かしめの前には、焼なまし等の標準
的な熱処理や検査等が必要であるが、詳細については省
略する。Before re-caulking the shroud 13, standard heat treatment such as annealing, inspection, etc. are required, but the details will be omitted.
第6図は本発明の他の実施例を説明する図であり、この
第6図のB−8矢視図である第7図に示すように、この
実施例では、羽根3の翼断面形状を有する穴32を備え
た銅板31が羽根頂部に取付けられている。この銅板3
2と前記当板25とを、あらかじめ適当な例えば、テー
パービンのような締結部品33で固定しておけば、テノ
ン形状穴26と残存テノン12との位置決めが極めて容
易になる。FIG. 6 is a diagram for explaining another embodiment of the present invention, and as shown in FIG. 7, which is a view taken along arrow B-8 in FIG. A copper plate 31 with a hole 32 having a diameter is attached to the top of the blade. This copper plate 3
2 and the abutment plate 25 are fixed in advance with a suitable fastening member 33 such as a tapered pin, positioning the tenon-shaped hole 26 and the remaining tenon 12 becomes extremely easy.
さらに、銅板31は、冷却板30の役割も有するので、
溶接時の冷却をより一層効果的にすることができる。な
お、冷却板30はあらかじめ銅板31に固定するように
しておいても良いことはいうまでもない。Furthermore, since the copper plate 31 also has the role of the cooling plate 30,
Cooling during welding can be made even more effective. Note that it goes without saying that the cooling plate 30 may be fixed to the copper plate 31 in advance.
[発明の効果1
以上述べたように、本発明の羽根テノンの溶接肉盛方法
によれば、その作業性を大幅に改善することができると
共に、アンダーカットのない高品質の肉盛再生テノンを
得ることができる。従ってテノン肉盛溶接による補修範
囲をより広範囲に広げることができる。これにより、蒸
気タービンの稼働率の向上と、経済性の維持を図ること
ができる。[Effect of the invention 1] As described above, according to the welding overlay method for vane tenons of the present invention, the workability can be greatly improved, and high quality rebuilt overlay tenons without undercuts can be produced. Obtainable. Therefore, the repair range by Tenon overlay welding can be expanded to a wider range. Thereby, it is possible to improve the operating rate of the steam turbine and maintain economic efficiency.
第1図は本発明方法の一実施例に対する肉盛溶接の準備
を整えた所を示す説明図、第2図は第1図のA−A矢視
を示す説明図、第3図は本発明のテノン溶接肉盛の準備
加工を終えた羽根頂部を示す説明図、第4図は第2図の
部分拡大図、第5図は本発明方法の一実施例により行な
われたテノン溶接肉−を示す説明図、第6図は本発明の
他の実施例を示す説明図、第7図は第6図のB−8矢視
を示す説明図、第8図はタービン羽根車の外観図、第9
図は止め羽根の外観図、第10図は羽根の組立を示す正
面図、第11図は第10図のC−C線に沿う縦断面図、
第12図はシュラウドと羽根との接合部を示す縦断面図
、第13図はシュラウドの切断方法を示す説明図、第1
4図はテノンのかしめ部を撤去した状態を示す説明図、
第15図は羽根の肩すり下げを示す説明図、第16図は
テノンおよびシュラウドの切断方法を示す説明図、第1
7図および第18図はテノンおよびシュラウドの切断後
の状態を示す説明図、第19図は従来のテノンの溶接肉
盛方法を示す説明図である。
1・・・・・・・・・・・・・・・ロータ円盤3.15
・・・・・・羽根
5・・・・・・・・・・・・・・・切欠部12.14・
・・・・・テノン
13・・・・・・・・・・・・・・・シュラウド17・
・・・・・・・・・・・・・・残存テノン19・・・・
・・・・・・・・・・・熱形1部20a・・・・・・・
・・・・・・・・溶接開始点20b・・・・・・・・・
・・・・・・溶接終了点25・・・・・・・・・・・・
・・・当板26・・・・・・・・・・・・・・・穴30
・・・・・・・・・・・・・・・冷却板31・・・・・
・・・・・・・・・・銅板32・・・・・・・・・・・
・・・・穴41・・・・・・・・・・・・・・・肉盛部
45・・・・・・・・・・・・・・・溶接接合線代理人
弁理士 須 山 佐 −
第1図
第2図
第3図
第4図
12 ン6
第5図
第6図
第7図
第8図
第9図
第10図
第11図
第12図
第13図
第14図
第15図
第16図
第17図Fig. 1 is an explanatory diagram showing preparations for overlay welding according to an embodiment of the method of the present invention, Fig. 2 is an explanatory diagram showing the A-A arrow direction in Fig. 1, and Fig. 3 is an explanatory diagram showing the preparation for overlay welding according to an embodiment of the method of the present invention. FIG. 4 is a partially enlarged view of FIG. 2, and FIG. 5 is an explanatory view showing the top of the blade after preparation for Tenon weld build-up, and FIG. FIG. 6 is an explanatory diagram showing another embodiment of the present invention. FIG. 7 is an explanatory diagram showing the direction of arrow B-8 in FIG. 6. FIG. 8 is an external view of the turbine impeller. 9
The figure is an external view of the stopper blade, Figure 10 is a front view showing the assembly of the blade, Figure 11 is a vertical cross-sectional view taken along line C-C in Figure 10,
Fig. 12 is a longitudinal sectional view showing the joint between the shroud and the blade, Fig. 13 is an explanatory drawing showing the method of cutting the shroud, and Fig. 1
Figure 4 is an explanatory diagram showing the state in which the tenon caulking part has been removed.
Fig. 15 is an explanatory diagram showing how to shoulder the blade, Fig. 16 is an explanatory diagram showing how to cut the tenon and shroud, and Fig. 1
7 and 18 are explanatory diagrams showing the state of the tenon and the shroud after cutting, and FIG. 19 is an explanatory diagram showing a conventional welding overlay method for the tenon. 1・・・・・・・・・・・・Rotor disk 3.15
・・・・・・Blade 5・・・・・・・・・・・・Notch 12.14・
・・・・・・Tenon 13・・・・・・・・・・・・Shroud 17・
・・・・・・・・・・・・Remaining Tenon 19・・・・
・・・・・・・・・Thermo type 1 part 20a・・・・・・・
・・・・・・・・・Welding start point 20b・・・・・・・・・
・・・・・・Welding end point 25・・・・・・・・・・・・
・・・Passing plate 26・・・・・・・・・・・・ Hole 30
.........Cooling plate 31...
・・・・・・・・・Copper plate 32・・・・・・・・・・・・
...... Hole 41 ...... Overlay part 45 ...... Welding joint line agent Patent attorney Sa Suyama - Figure 1 Figure 2 Figure 3 Figure 4 Figure 12 Figure 5 Figure 6 Figure 7 Figure 8 Figure 9 Figure 10 Figure 11 Figure 12 Figure 13 Figure 14 Figure 15 Figure 16 Figure 17
Claims (3)
を形成する羽根テノンの溶接肉盛方法において、前記残
存テノンの外周に、この残存テノンの外周形状より若干
大きめの形状の貫通孔を有する当板を被嵌し、前記残存
テノン外周と前記貫通孔内面との間隙寸法を所定の値に
保つて前記当板を固定し、この後、前記残存テノン上面
と前記貫通孔内面との形成する空間内において、前記残
存テノン上に溶接肉盛することを特徴とする羽根テノン
の溶接肉盛方法。(1) In a blade tenon weld build-up method in which a weld build-up part is formed on the residual tenon remaining at the tip of the blade, a through-hole having a shape slightly larger than the outer circumferential shape of the residual tenon is formed on the outer periphery of the residual tenon. and fixed the said plate while keeping the gap size between the outer circumference of the remaining Tenon and the inner surface of the through hole at a predetermined value, and then fixing the gap between the upper surface of the remaining Tenon and the inner surface of the through hole. A method for welding and overlaying a vane tenon, the method comprising welding overlay on the remaining tenon in the space to be formed.
範囲第1項記載の羽根テノンの溶接肉盛方法。(2) The method of welding a vane tenon according to claim 1, wherein the backing plate is replaced every time one layer of welding is added.
きさを、第2層以降の溶接肉盛に用いられる当板の貫通
孔より小とした特許請求の範囲第2項記載の羽根テノン
の溶接肉盛方法。(3) Claim 2, in which the size of the through-hole in the backing plate used for welding overlay of the first layer is smaller than that of the through-hole of the backing plate used for welding overlay of the second and subsequent layers. The method of welding overlay of the vane tenon described.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60033879A JPS61192802A (en) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | Padding welding of blade tennon |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60033879A JPS61192802A (en) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | Padding welding of blade tennon |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61192802A true JPS61192802A (en) | 1986-08-27 |
Family
ID=12398802
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60033879A Pending JPS61192802A (en) | 1985-02-21 | 1985-02-21 | Padding welding of blade tennon |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61192802A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4865574A (en) * | 1987-03-31 | 1989-09-12 | Zokeisha Publications, Ltd. | Amusement and instructional device |
JPH01315603A (en) * | 1988-05-05 | 1989-12-20 | Westinghouse Electric Corp <We> | Method of repairing turbine component frictional surface |
US20200038975A1 (en) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | Albert Knebel Holding Gmbh | Cutting disk |
-
1985
- 1985-02-21 JP JP60033879A patent/JPS61192802A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4865574A (en) * | 1987-03-31 | 1989-09-12 | Zokeisha Publications, Ltd. | Amusement and instructional device |
JPH01315603A (en) * | 1988-05-05 | 1989-12-20 | Westinghouse Electric Corp <We> | Method of repairing turbine component frictional surface |
US20200038975A1 (en) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | Albert Knebel Holding Gmbh | Cutting disk |
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