JPS61186594A - 蒸解釜抽出黒液の処理方法 - Google Patents
蒸解釜抽出黒液の処理方法Info
- Publication number
- JPS61186594A JPS61186594A JP2890485A JP2890485A JPS61186594A JP S61186594 A JPS61186594 A JP S61186594A JP 2890485 A JP2890485 A JP 2890485A JP 2890485 A JP2890485 A JP 2890485A JP S61186594 A JPS61186594 A JP S61186594A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- black liquor
- steam
- digester
- gas
- liquid separator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は蒸解釜抽出黒液の処理方法に関するものでちる
。
。
従来の技術
従来、バルブ工場の蒸解釜から抽出された黒液の処理装
置として特開昭54−96101号公報の第2図に示す
ものがある。すなわち連続パルプ蒸解釜から抽出された
約160℃の黒液を1段目フラッs/j&サイロ(2)
に通し、それによって生じた蒸気をチップ予熱器(3)
に通した後、表面凝縮器(4)に導入し、また1段目フ
ラッシュサイロ(2)から出た黒液を2段目フラッシュ
サイロ(2)に通し、それによって生じた蒸気を上記表
面凝縮器(4)に導入し、その表面凝縮器(4)で水と
熱交換させて高温水を得るものである(従来の1)。
置として特開昭54−96101号公報の第2図に示す
ものがある。すなわち連続パルプ蒸解釜から抽出された
約160℃の黒液を1段目フラッs/j&サイロ(2)
に通し、それによって生じた蒸気をチップ予熱器(3)
に通した後、表面凝縮器(4)に導入し、また1段目フ
ラッシュサイロ(2)から出た黒液を2段目フラッシュ
サイロ(2)に通し、それによって生じた蒸気を上記表
面凝縮器(4)に導入し、その表面凝縮器(4)で水と
熱交換させて高温水を得るものである(従来の1)。
ま九特公昭2B−22322号公報の第2図に示すもの
がある。これは蒸煮器(1)から抽出された黒液を第1
フラツシユタンク(2)へ通して蒸気を発生させた後、
第1蒸発器(ホ)で蒸発させ、蒸発しないで茂ら九黒液
は第2フラツシユタンク(6)へ送られて蒸゛(を発生
させた後、第2蒸発器@で蒸発させ、蒸発しないで伐っ
た黒液は黒液貯え装置(7)に貯えられるものでおる(
従来の2)。
がある。これは蒸煮器(1)から抽出された黒液を第1
フラツシユタンク(2)へ通して蒸気を発生させた後、
第1蒸発器(ホ)で蒸発させ、蒸発しないで茂ら九黒液
は第2フラツシユタンク(6)へ送られて蒸゛(を発生
させた後、第2蒸発器@で蒸発させ、蒸発しないで伐っ
た黒液は黒液貯え装置(7)に貯えられるものでおる(
従来の2)。
また上記従来の2の改良型として特開昭54−9610
1号公報の第1図に示すものがある。これは2段目フラ
ッシュサイロ(2)から出た黒液を濃縮蒸発缶(6)の
加熱体に供給し、蒸゛発させる。蒸発されずに伐った黒
液は後段の多重効用缶等の黒液濃縮工程へ導かれるもの
である(従来の3)。
1号公報の第1図に示すものがある。これは2段目フラ
ッシュサイロ(2)から出た黒液を濃縮蒸発缶(6)の
加熱体に供給し、蒸゛発させる。蒸発されずに伐った黒
液は後段の多重効用缶等の黒液濃縮工程へ導かれるもの
である(従来の3)。
発明が解決しようとする問題点
上記従来の1の構成では、高温水が得られるが、最近の
バルブ工場ではクローズド化が進み、高温水所定原単位
が著しく下が9、黒液の保持熱を高温水として回収する
ことは得策でなくなってきている。
バルブ工場ではクローズド化が進み、高温水所定原単位
が著しく下が9、黒液の保持熱を高温水として回収する
ことは得策でなくなってきている。
また従来の2の構成では、黒液貯え装置(至)に貯えら
れ九黒液が蒸解薬品回収工程の多重効用式黒液濃縮装置
に送られ、本格的に濃縮されるが、前工程で予備濃縮さ
れておれば、後工程の濃縮装置の能力を減することがで
き、結果的に濃縮装置に使用される熱源(蒸気)を減す
ることができて省エネルギーにつながるものである。こ
の方式は確かにある程度の効果はあるが十分とはいいが
たい。
れ九黒液が蒸解薬品回収工程の多重効用式黒液濃縮装置
に送られ、本格的に濃縮されるが、前工程で予備濃縮さ
れておれば、後工程の濃縮装置の能力を減することがで
き、結果的に濃縮装置に使用される熱源(蒸気)を減す
ることができて省エネルギーにつながるものである。こ
の方式は確かにある程度の効果はあるが十分とはいいが
たい。
従来の3の構成によれば、第2段の蒸発缶(7)では黒
液が蒸発させられないこともあって、従来の1はどは黒
液濃度が上がらない。また第2段の蒸発缶(7)に温排
水を供給して低圧蒸気(約85°c>t:製造できるが
、この蒸気は低圧のため、真空下で操作するストリッピ
ング程度にしか用途がない。
液が蒸発させられないこともあって、従来の1はどは黒
液濃度が上がらない。また第2段の蒸発缶(7)に温排
水を供給して低圧蒸気(約85°c>t:製造できるが
、この蒸気は低圧のため、真空下で操作するストリッピ
ング程度にしか用途がない。
すなわち従来の1の構成に濃縮蒸発缶(6) t−加え
ただけのものであシ、熱回収という面からみれば、従来
の1と大差はない。
ただけのものであシ、熱回収という面からみれば、従来
の1と大差はない。
本発明は上記問題点を解消した蒸解釜抽出黒液の処理方
式を降供することを目的とする。
式を降供することを目的とする。
問題を解決するための手段
上記問題を解決するため、本発明の蒸解釜抽出液の処理
方法は、蒸解釜から抽出された黒液を1〜複数個の気液
分離装置に通した後、多重効用黒液濃縮装置に通し、上
記気液分離装置から放出された熱価の低い低圧蒸気を熱
源として吸収式ヒートポンプにて熱価?高い蒸気を生産
し、その生産された熱価の高い燕□気を上記多重効用黒
液濃縮装置に供給して黒液を濃縮するものである。
方法は、蒸解釜から抽出された黒液を1〜複数個の気液
分離装置に通した後、多重効用黒液濃縮装置に通し、上
記気液分離装置から放出された熱価の低い低圧蒸気を熱
源として吸収式ヒートポンプにて熱価?高い蒸気を生産
し、その生産された熱価の高い燕□気を上記多重効用黒
液濃縮装置に供給して黒液を濃縮するものである。
実施例
以下、本発明の一実施例°を図に基づいて説明する。(
1)はバルブ工場の蒸解釜から抽出された黒液を受ける
第1気液分離装置、(2)はその第1気液分離装置(1
)から第1回路(3ンを介して黒液を受ける第2気液分
離装置、(4)は第2気液分離装置(2)から第2回路
(5)を介して黒液を受けるバルブ洗浄装置、(6)は
パルプ洗浄装置(4)から第3回路(7)を各して黒液
を受ける多重効用黒液濃縮装置であって、6重効用缶を
有し、黒液経路(8)と、ドレン経路(9)と、蒸気経
路αQと、コンデンサ(ロ)とを有する。(財)はコン
デンサ(ロ)に設けられた冷却水配管、IJ3α◆はパ
ルプ洗浄装置(4)K設けられた洗浄液配管と洗浄済バ
ルブ配管、(ト)は第1気液分離装置(1)から第1蒸
気管αISを介して蒸気を受けるチップ予熱器、α力は
第2吸収式ヒートポンプであって、凝縮部(ト)と蒸発
部(6)と吸収部(1)とを有する。(ロ)は蒸発部a
すの吸入側をチップ予熱器(ト)および第2気液分離装
置(2)K接続する第2蒸気管、(4)は蒸発部a場の
吐出側に接続された凝縮水管、ga(財)は凝縮部(7
)の吸入側と吐出側とに接続された冷却水管と温水管、
(7)は吸収部−の吸入側に接続されたボイラ給水管、
(ホ)は吸収部−の吐出側と多重効用黒液濃縮装置(6
)の上流缶KW続された蒸気供給管(財)とをつなぐ第
3蒸気缶である。
1)はバルブ工場の蒸解釜から抽出された黒液を受ける
第1気液分離装置、(2)はその第1気液分離装置(1
)から第1回路(3ンを介して黒液を受ける第2気液分
離装置、(4)は第2気液分離装置(2)から第2回路
(5)を介して黒液を受けるバルブ洗浄装置、(6)は
パルプ洗浄装置(4)から第3回路(7)を各して黒液
を受ける多重効用黒液濃縮装置であって、6重効用缶を
有し、黒液経路(8)と、ドレン経路(9)と、蒸気経
路αQと、コンデンサ(ロ)とを有する。(財)はコン
デンサ(ロ)に設けられた冷却水配管、IJ3α◆はパ
ルプ洗浄装置(4)K設けられた洗浄液配管と洗浄済バ
ルブ配管、(ト)は第1気液分離装置(1)から第1蒸
気管αISを介して蒸気を受けるチップ予熱器、α力は
第2吸収式ヒートポンプであって、凝縮部(ト)と蒸発
部(6)と吸収部(1)とを有する。(ロ)は蒸発部a
すの吸入側をチップ予熱器(ト)および第2気液分離装
置(2)K接続する第2蒸気管、(4)は蒸発部a場の
吐出側に接続された凝縮水管、ga(財)は凝縮部(7
)の吸入側と吐出側とに接続された冷却水管と温水管、
(7)は吸収部−の吸入側に接続されたボイラ給水管、
(ホ)は吸収部−の吐出側と多重効用黒液濃縮装置(6
)の上流缶KW続された蒸気供給管(財)とをつなぐ第
3蒸気缶である。
以下、上記構成における作用について説明する。
たとえば蒸解釜から濃度13%で160°Cの黒液が1
0トン(T)抽出された場合を例にあげて説明すると、
その10T、160’Cの黒液は第1気液分離装置(1
)に供給され、その第1気液分離装置(1)からチップ
予熱器(至)に0j55T、120℃の蒸気が供給され
、ま九第2気液分離装置(2)に濃度13協で121°
Cの黒液が935T供給される。第2気液分離装置(2
)から031T、100″Cの蒸気が放出され、またチ
ップ予熱器(至)から(IIT 、120°Cの蒸気が
放出され、その両蒸気(0,41T、105°C)は一
体となって吸収式ヒートポンプσηの蒸発部σ呻に供給
され、吸収部−にボイラ給水管(7)を介して供給され
た〇、206T、140℃のボイラ給水が加熱され、そ
れKよって生じな(L!06T 、140″Cの蒸気と
蒸気供給管翰中を流れる蒸気(140’C,1,202
T)とが一体(140″C11,408T)となって多
重効用黒液濃縮装置(6)の各缶内に順番に供給され、
最後に°コンデンサ(6)で#縮され、る。
0トン(T)抽出された場合を例にあげて説明すると、
その10T、160’Cの黒液は第1気液分離装置(1
)に供給され、その第1気液分離装置(1)からチップ
予熱器(至)に0j55T、120℃の蒸気が供給され
、ま九第2気液分離装置(2)に濃度13協で121°
Cの黒液が935T供給される。第2気液分離装置(2
)から031T、100″Cの蒸気が放出され、またチ
ップ予熱器(至)から(IIT 、120°Cの蒸気が
放出され、その両蒸気(0,41T、105°C)は一
体となって吸収式ヒートポンプσηの蒸発部σ呻に供給
され、吸収部−にボイラ給水管(7)を介して供給され
た〇、206T、140℃のボイラ給水が加熱され、そ
れKよって生じな(L!06T 、140″Cの蒸気と
蒸気供給管翰中を流れる蒸気(140’C,1,202
T)とが一体(140″C11,408T)となって多
重効用黒液濃縮装置(6)の各缶内に順番に供給され、
最後に°コンデンサ(6)で#縮され、る。
一方、第2気液分離装置(2)から排出された濃度が1
4.4%で101°Cの黒液9.04Tはパルプ洗浄装
置(4)を介して多重効用黒液濃縮装置(6)の6缶に
順番に供給され、その間に先はどの蒸気で濃縮され、最
終的に濃度が65%の黒液が2T排出される。
4.4%で101°Cの黒液9.04Tはパルプ洗浄装
置(4)を介して多重効用黒液濃縮装置(6)の6缶に
順番に供給され、その間に先はどの蒸気で濃縮され、最
終的に濃度が65%の黒液が2T排出される。
上記本発明の実施例と冒頭に述べた従来の3を比較する
と別表のようになる。この別表から明らかなように、本
発明の実施例では吸収式と一トポンプαηで得られた蒸
気((L!06T)を黒液の濃縮に利用しているので、
黒液10Tあたり、従来の3に比べて1340−1.2
02=0138Tの蒸気を節約することができるもので
ある。
と別表のようになる。この別表から明らかなように、本
発明の実施例では吸収式と一トポンプαηで得られた蒸
気((L!06T)を黒液の濃縮に利用しているので、
黒液10Tあたり、従来の3に比べて1340−1.2
02=0138Tの蒸気を節約することができるもので
ある。
別 表
発明の効果
以上述べたごとく本発明によれば、吸収式ヒートポンプ
にて生産された熱価の高い蒸気を多重効用黒液濃縮装置
に供給して黒液を濃縮するようにしたから、上記吸収式
と一トポンプを用いない従来例に比べて黒液の濃縮に用
いる蒸気量を節約することができるものである。
にて生産された熱価の高い蒸気を多重効用黒液濃縮装置
に供給して黒液を濃縮するようにしたから、上記吸収式
と一トポンプを用いない従来例に比べて黒液の濃縮に用
いる蒸気量を節約することができるものである。
図は本発明の一実施例を示す工程図である。
(1)・・・第1気液分離装置、(2)・・・第2気液
分離装置、(6)・・・多重効用黒液S線装置、αη・
・・吸収式ヒートポンプ、勾・・・蒸気供給管
分離装置、(6)・・・多重効用黒液S線装置、αη・
・・吸収式ヒートポンプ、勾・・・蒸気供給管
Claims (1)
- 1、蒸解釜から抽出された黒液を1〜複数個の気液分離
装置に通した後、多重効用黒液濃縮装置に通し、上記気
液分離装置から放出された熱価の低い低圧蒸気を熱源と
して吸収式ヒートポンプにて熱価の高い蒸気を生産し、
その生産された熱価の高い蒸気を上記多重効用黒液濃縮
装置に供給して黒液を濃縮することを特徴とする蒸解釜
抽出黒液の処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2890485A JPS61186594A (ja) | 1985-02-15 | 1985-02-15 | 蒸解釜抽出黒液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2890485A JPS61186594A (ja) | 1985-02-15 | 1985-02-15 | 蒸解釜抽出黒液の処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61186594A true JPS61186594A (ja) | 1986-08-20 |
Family
ID=12261395
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2890485A Pending JPS61186594A (ja) | 1985-02-15 | 1985-02-15 | 蒸解釜抽出黒液の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61186594A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0723594B2 (ja) * | 1989-06-14 | 1995-03-15 | エイ.アフルストロム コーポレーション | 多段蒸発システム |
-
1985
- 1985-02-15 JP JP2890485A patent/JPS61186594A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0723594B2 (ja) * | 1989-06-14 | 1995-03-15 | エイ.アフルストロム コーポレーション | 多段蒸発システム |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4878982B2 (ja) | 改良されたファイバーラインのシステム、プロセスおよび方法 | |
RU2532568C2 (ru) | Рекуперация тепла из отработанной варочной жидкости в варочном котле на целлюлозно-бумажном предприятии | |
RU2519939C2 (ru) | Способ получения пара в варочном котле на целлюлозно-бумажном предприятии | |
JP3576562B2 (ja) | 蒸解カンの使用済み液からの熱回収 | |
CA2289325A1 (en) | Heat economy enhancements for the recovery and use of energy obtained from spent cooking liquors | |
US3414038A (en) | Heat recovery method and apparatus | |
FI127386B (fi) | Menetelmä höyryn kehittämiseksi sellutehtaan keittämöllä | |
US3428107A (en) | Method in evaporation of waste liquor discharged from continuously operating cellulose digester or boiler | |
JPS61186594A (ja) | 蒸解釜抽出黒液の処理方法 | |
US4789428A (en) | Method for evaporation of spent liquor | |
CN111420516A (zh) | 一种用于碳捕获吸收剂再生系统的蒸汽余热梯级利用系统 | |
CA1097465A (en) | Black liquor energy recovery | |
WO2016038247A1 (en) | Method of generating steam at a digester plant of a chemical pulp mill | |
EP1155184B1 (en) | Method of producing process steam from a black liquor | |
CN211158626U (zh) | 一种高效单效蒸发工艺系统 | |
WO1990010108A1 (en) | Recovery of turpentine and heat | |
JPS6035104A (ja) | 超高温高圧蒸気タ−ビンプラント | |
US5868805A (en) | Process for integrated evaporation and gasification of spent liquor from cellulose cooking | |
US3783095A (en) | Process for recovering turpentine and heat in connection with the evaporation of black lye | |
JPS61209001A (ja) | 機械圧縮式蒸発濃縮装置 | |
CN217887011U (zh) | 一种物料低温浓缩设备 | |
CN216237867U (zh) | 棉浆厂蒸煮废热回收与黒液废热蒸发浓缩装置 | |
CN107963681A (zh) | 一种多级蒸汽再压缩式蒸馏水机 | |
JPH05301002A (ja) | 蒸発濃縮装置 | |
JPS61141985A (ja) | 海水淡水化システム |