JPS6117996A

JPS6117996A - 発熱性放射性物質の貯蔵方法

Info

Publication number: JPS6117996A
Application number: JP59139515A
Authority: JP
Inventors: 広瀬　保男
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1984-07-04
Filing date: 1984-07-04
Publication date: 1986-01-25
Also published as: JPH0332038B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の利用分野〕本発明は、熱発生を伴う高放射性物質が収納された遮蔽
容器を、限定された面積内に！数装置する発−性放射性
物質の貯蔵方法に関するものでやる。

〔発明の背景〕

原子炉の使用済燃料に代表される高放射性物質は、原子
炉から取り出された直後は非常に強い放射線と、この放
射線に伴って大量の崩壊熱を発生する。この放射線と崩
壊熱は、原子炉からの取出時間が経過するに従ってまず
急激に減少し、しかる後は、徐々に程度を弱めながら減
少する。−上記の使用済燃料のように崩壊熱の発生を伴
う高放射性物質の貯蔵にあたっては、崩壊熱の発生が大
きい間は水中において冷却と遮蔽を兼ねるのが通常であ
る。燃料は温度を調節された水中で表面を対流で冷却す
ることにより燃料被覆管の温度上昇を防ぎ、燃料被覆管
の密封健全性を保つことができる。

しかし、原子炉に付属する使用済燃料貯蔵プールの容量
には限度があり、原子炉の運転を継続して取替燃料の取
出しを行なうためには、貯蔵プールに相応のスペースを
必要とする。そこで、原子炉工り取出してから時間を経
過して崩壊熱が減少した燃料は貯蔵プールから取出して
プール外に貯蔵する必要性が生じた。原子炉の燃料貯蔵
プール外における貯蔵方法としては、別の燃料貯蔵プー
ルによるほか、キャスクと呼ばれる遮蔽容器に収納して
貯蔵する方法が、Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　ａｎｄ　ＥＣＯ
−ｎｏｍｉｃ　Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ　ｏｆ　Ａｌｔｅ
ｒｎａｔｉｖｅ　ｌ）ｒｙＳｔｏｒａｇｅ　Ｍｅｔｈｏ
ｄｓ　、　Ｅ、几、　Ｊｏｈｎｓｏｎ　ｅｔ、ａｌ。

ｐ　５８．　ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ａｎ　Ｎ
ＥＡ　５ｐｅｃｉａｌｉｓｔＷｏｒｋｓｈｏｐ　ｆｏｒ
　１）ｒｙ　Ｓｔｏｒａｇｅ　ｏｆ　５ｐｅｎｔ　Ｆｇ
ｅｌＥＩｅｍｅｎｔｓ　、　０ＥＣＤ　（１９８２）で
知られている。

使用済燃料を収納して貯蔵する遮蔽容器の一例として、
加圧水型軽水炉（ＰＷＲ）使用済燃料の場合１２体、沸
騰水型軽水炉（ＢＷＲ）使用済燃料ならば３３体で、総
発熱熱量５０ＫＷを収納できるものがある。この容器は
鋳鉄製の円柱状の本体からなシ、側面には鋳鉄製のフィ
ンを有し、フィンの相互間にはプラスチック製中性子遮
蔽体が埋込まれ、Ｔｈｅ　ＴＮ　１３００　Ｓｈｉｐｐ
ｉｎｇ　／　Ｓｔｏ　−ｒａｇｅ　Ｃａ５ｋ　Ｓｙｓｔ
ｅｍ　ｆｏｒ　５ｐｅｎｔ　ｐｕｅｌ　、　Ｒ，。

Ｃｈｒｉｓｔ、　Ｗ、　Ａｎｓｐａｃｈ、　Ｉ）　１０
１〜１０６　、　ｐｒｏ　−ｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　
ａｎ　ＮＥＡ　５ｐｅｃｉａｌｉｓｔ　Ｗｏｒｋｓｈｏ
ｐｆｏｒ　］）ｒｙ　ｆ３ｔｏｒａｇｅ　ｏｆ　５ｐｅ
ｎｔ　Ｆｕｅｌ　ＥＪｅｍｅｎｔ　。

０ＥＣＤ（１９８２）で知られている。

他の柄と尤では、ＰＷＲ使用済燃料ならば２４体、ＢＷ
Ｒ使用済燃料ならば５２体で、総発熱量２４ＫＷを収容
できるものがある。この容器は、外表面が平滑なステン
レス製でフィンを有してなく、下記（ｉ）、　’　（１
りが知られている。

α）　　Ｓｔｏｒａｇｅ　ａｎｄ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ
ａｔｉｏｎ　ｏｆ　５ｐｅｎｔＦｕｅｌ　ａｎｄ　Ｈｉ
ｇｈ　−Ｌｅｖｅｌ　Ｗａｓｔｅ　ｗｓｉｎｇ　Ｄｒｙ
Ｓｔｏｒａｇｅ　Ｃａ５ｋｓ　、　Ｐ、　Ｅ　、　Ｅｇ
ｇｅｒｓ　、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ　ＡＮＳ　Ｔ
ｏｐｉｃａｌ　Ｍｅｅｔｉｎｇ　ｆｏｒ　５ｐｅｎｔ　
ＦｕｅｌＳｔｏｒａｇｅ、　Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ　（１
９８２）（２）実開昭５８−１８４６９９上記（１）、（２）の比較において、著しい相違はＱ）
が熱伝導の良好な鋳鉄製であ楓除熱はフィンの表面から
空気の対流によってのみ行われることに々っており、輻
ｉによる除熱は期待しなくともよい。

一方、（１）は耐環境性は良好であるが、熱伝導率は不
良なステンレス鋼−であり、フィンを有してい々い。こ
れは、鋳鉄の場合一体構造にフィンを鋳造成形できる場
合と異なり、ステンレス鋼の溶接構造でフィンを加工す
ることがコストを著しく増すこと並びに、熱伝導率の低
いステンレス鋼のフィンは除熱効率が鋳鉄の場合程良好
で々いことによっている。また、フィンの存在は、原子
炉プール中での取扱時に表面の汚染を発生するリスクを
増し、空中に保管時に表面の汚染の除去が困難となる問
題がある。従うて、フィンのないステンレス鋼製の遮蔽
容器の場合には、表面の空気対流による除熱のほか輻射
による除熱によって容器表面温度が許容限度以上になら
ないようにしている。

除熱を空気対流のみに依存しているフィン付容器による
貯蔵に際しては、容器を建屋内に密に配置でき、−例と
して、７６００ｍ”の建屋に４２０基の容器を貯蔵する
ことができる。ＩｒｌｔｅｒｉｍＳｐｅｎｔ　Ｆｕｅｌ
　Ｅｌｅｍｅｎｔ　ｊ３ｔｏｒａｇｅ　Ｉｎ　’ｐｒａ
ｎｓｐｏｒｔＣａｓｋ　、　Ｈ，Ｍａ１ｍｓｔｉ６ｍ、
Ｑ、　Ｗｅｉｎｈｏｌｄ　、　Ｋ、　ｌｌｉ：ｉｎ　−
ｆｅｌｄ　、　ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇ　ｏｆ　ＡＮＳ　
Ｔｏｐｌｃａｌ　Ｍｅｅｔｉｎｇ”ｐｅｃｈｎｉｃａｌ
　Ｂａ５ｅｓ　ｆｏｒ　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｆｕｅｌ　Ｃ
ｙｃｌｅｐｏｌｉｃｙ　’　Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ　（１
９８１）が知られている。

フィンの々いステンレス容器の貯蔵に際し２ては輻射に
よる除熱を確保するため、密な配列は避は屋外に貯蔵さ
れている。

また、高放射性物質を収納する遮蔽容器はその表面線量
率が技術基準で定められるところに従い、表面から１ｒ
Ｊ１れて１０ミリレム毎時以下となるように設計されて
いる。この基準は、容器の輸送中における安全を確保す
るために設けられているものである。しかし、多量の容
器を原子力施設内に貯蔵するに当っては、人の居住の可
能性のある敷地境界外において被ばく線量の基準（年間
５００ミリレム）に比べて十分に小さな値になるような
施設を設計し管理することが、「発電用軽水型原子炉施
設の安全審査における一般公衆の被ばく線量評価につい
て」　（原子力安全専門審査会）により望まれている。

このため、遮蔽容器の表面における放射線はさらに遮蔽
によって低減させる必要がある。

〔発明の目的〕

本発明は上記の状況に鑑みなされたものであり、限られ
た面積内に配置された多数の遮蔽容器の表面温度の上昇
を抑制できると共に、遮蔽容器周辺の放射線被ばく量を
低減できる発熱性放射性物質の貯蔵方法を提供すること
を目的としたものである。

〔発明の概要〕

本発明の発熱性放射性物質の貯蔵方法は、発熱する放射
性物質が収納され、上記発熱を除熱するように形成され
た放射性遮蔽容器を平面上に複数個配列し貯蔵する場合
に、それぞれの上記遮蔽容器の伝熱面相互の空間を遮る
ように、かつ、それぞれの上記遮蔽容器の外周面との間
、もしくは遮蔽部材自体の表面、に空気の対流路を形成
可能に取り付けられた上記遮蔽部材を、上記遮蔽容器相
互間に設ける方法でおる。

遮蔽容器を、大気中で単体で配置する場合には、伝熱表
面における対流と輻射の双方によって除熱されるが、こ
の遮蔽容器の発熱体が、同種の発熱　　　　　　１体を
複数個近接配列配置された場合には、相対する等温度、
等放射率の伝熱表面間では放射平衡が成立することから
、輻射による除熱ができなくなり、発熱体の表面温度が
上昇してしまう。これに対し、それぞれの発熱体（遮蔽
容器）の伝熱面相互の空間を遮る遮蔽部材を設け、この
遮蔽部材自身は発熱体から吸収した輻射熱をその表面に
おける対流で除熱できるようにし、これによシ発熱体の
伝熱面からの輻射を受熱（熱吸収）できることにより、
発熱体表面の温度上昇を許容範囲内に管理できる。また
、発熱体の伝熱面は、同時に放射線の透過面であるため
、その周囲を囲んだ遮蔽部材は放射線の遮蔽能力を補足
できること（Ｃよシ、周辺の放射線被ばく量を低減する
ことができる。

〔発明の実施例〕

以下本発明の発熱性放射性物質の貯蔵方法を実施例を用
い第１図によシ説明する。第１図（イ）は発熱性放射性
物質を収納した遮蔽容器が土台上に配置された状態の正
面図、←）は（イ）の断面図である。

図において、１は遮蔽容器で、外径が２．２ｍ、高さが
４．９ｍの円柱形で、外表面はステンレス鋼で形成され
ている。２は遮蔽容器１の遮蔽部材の高熱伝導率を有す
る軟鋼製の遮蔽円筒で、内径２．５ｍ、外径２．５１ｍ
、高さ３．６ｍであり、遮蔽容器１と同心的に、かつ、
遮蔽容器１の伝熱面と正対する位置に配置されて諭る。

遮蔽円筒２の内外表面は平滑で、内面を黒色に塗装し、
その放射率は１に近く形成されている。また、遮蔽容器
１内には、２０．８ＫＷ（１７９００Ｋｃａｔ／時）の
崩壊熱を発生する使用済燃料（図示せず）が収納されて
いる。使用済燃料は全長が４．５ｍであるが、崩壊熱を
発生する燃料物質を含んだ部分の長さは約３，６ｍで、
この熱は遮蔽容器１０本体内を半径方向に伝導し、円柱
形の容器側壁面の下端から０．４ｍ。

上端から０．９ｍの長さの３．６ｍの部分から外部環境
に放散するようになっている。従って、遮蔽容器１の放
熱部分の軸方向の長さと遮蔽円筒２の長さは等しく、か
つ、対向関係位置に配置されている。また、遮蔽容器１
は設置面である土台４上に置かれ、遮蔽円筒２は架台３
を介し土台４上に置かれ、遮蔽円筒２の下端には遮蔽容
器１と遮蔽円筒２との間の対流空気の流路５以上の間隔
が形成されている。

上記の構造において、遮蔽容器１は日蔭で、外気温度３
８Ｃの環境条件にて地上に直立載置され熱的平衡に達せ
しめることができた。そして、１７９００Ｋｃａｔ／時
の熱が遮蔽容器１の伝熱表面を通って空気の対流と輻射
で除熱されるときは、表面温度が環境温度３８Ｃよシも
８２Ｃ高い１２０Ｃになっていた。ここで、１２０ｔｌ
ｌ’の伝熱面より空気の自然対流で除去される熱量は１
０７００Ｋｃａｔ／時で、３８Ｃの外部環境への輻射に
よって除去される熱量は７２００Ｋｃａｌ１時である。

また、第１図では遮蔽容器１の外周に遮蔽円筒２を配置
した１組のみを図示し、他の遮蔽容器１、遮蔽円筒２を
組合せたものを省略しであるが、遮蔽容器１のみを、中
心間距離４ｍの正方格子状に配列したところ、遮蔽容器
１の伝熱面からの除熱の輻射の寄与はなくなり、表面温
度は輻射のある場合よシも３８Ｃ高温の１５８Ｃとなっ
た。

上記のように、日蔭で３８Ｃの環境条件で熱的平衡に達
せしめたところ、遮蔽円筒２は遮蔽容器１の表面からの
輻射熱によって内面から加熱され、同時に内外壁面上に
おいて空気の自然対流によって除熱されている。遮蔽円
筒２の表面に隣接する遮蔽円筒２０表面とは１．５ｍの
位置にあシ放射平衡にあって輻射による熱の出入はない
。この条件で、３８Ｃの外気は遮蔽円筒２の間隔を通っ
て十分に伝熱面に供給される。遮蔽円筒２の温度は、上
端で最も高く、外部環境温度３８Ｃより３６Ｃ高温の７
４Ｇとなっている。尚、遮蔽円筒２の上端部分の空気の
温度は、外部温度３８Ｃよ？）７Ｃ高温の４５″Ｃとな
っている。遮蔽容器１の伝熱面温度は、上端で最も高く
遮蔽円筒２より６０Ｃ高温の１３４０となっている。伝
熱面の下端では３８ｔｒで、上端では４５Ｃとなってい
る空気によって、下端で１２７２ｒ、上端で上記の１３
４０の伝熱面から自然対流で除去される熱量は１１９０
０Ｋｃａｌ　７時で、輻射で除去される熱量は６０００
Ｋｃａｌ１時となっている。この場合、遮蔽容器１を単
独で置いた場合の輻射による除熱量である７２００Ｋｃ
ａｔ／時と比較し、８３％に相当する１７％少ない輻射
熱が除去されたことになる。遮蔽容器１の外周に遮蔽円
筒２を設置し、輻射除熱６０００Ｋｃａｔ／時を確保で
きたことによシ、遮蔽容器１の表面温度は、伝熱面の下
端で３１Ｃ１上端では２４Ｃ低温に保つことができてい
る。

遮蔽容器１と遮蔽円筒２との間隔は除熱効果に大きく影
響し余シ小さくすることはできず、本実施例においては
、遮蔽円筒１の出口空気平均温度は入口温度より７Ｃ高
温になっている。出口空気の温度上昇はず遮蔽容器１と
遮蔽円筒２との間の間隔にほぼ反比例して上昇し、遮蔽
容器伝熱面の上端における温度が上昇して遮蔽円筒２の
設置効果を著しく減することになる。間隔を大きくする
ことは隣接する遮蔽円筒２との間隔を狭ばめて空気の流
通を阻害しない限りは除熱性能を損うことはない。

遮蔽容器１と遮蔽円筒２とによって形成される空気の流
路５に空気が流れる条件は、流路５内の空気が加熱され
るときに発生する浮力が流路５内における空気の流動抵
抗と釣υ合ったときである。

外部からの熱量が一定の断面積の流路内に入った場合、
空気の浮力の大きさは流路内の空気流速に反比例する。

一方、流路内の空気の流動抵抗は摩擦係数と流速の二乗
に比例し、流路の相当直径に反比例する。流路の相当直
径（Ｄｌｌ　）は次式で与えられる。

（化学工学便覧、ｐ１２５、丸善、昭和５７年）相当直
径の値を用いればいかなる形状の流路でも評価すること
ができる。かくして、遮蔽容器１と遮蔽円筒２とによっ
て形成される流路の相当直径は、一定の限界よυ小さく
することは対流による除熱を著しく阻害することになる
。実施例における実験結果から、相当直径の限界はｏ、
ｚｍ（即ち、流路５の間隙は０．２ｍ）である又ま九、
流路５の入口である遮蔽円筒２の下端においても同様の
相当直径が必要である。

架台３は遮蔽円筒２を支持するための構造強度を持つも
ので、遮蔽円筒２の下端縁と土台４との間で遮蔽容器１
及び遮蔽円筒２０間隔よシ大きな距離を保つことができ
ればよい。また、遮蔽容器１の表面にフィンを加工して
自然対流による実効除熱量を、１０７００ＫＣａｔ／時
から約１．７倍の１７９００　Ｋｃａｌ　７時にするこ
とができれば輻射の寄与を無視しても表面温度を高めな
いで済むが、フィンの加工は遮蔽容器１の製作コストを
著しく高める。一方、軟鋼製の遮蔽円筒２は約重量が約
２．５トンであり、単純な形状でもあるので製作コスト
は比較的安価である。

上記の場合は、遮蔽容器１を日蔭に置いた場合であるが
、太陽の輻射の影響下ではやや状況が異なる。１ｍ”当
シの太陽の輻射熱は、３３３　Ｋｃａｌ／時と考えられ
、外径２．２ｍの遮蔽容器１の高さ３．６ｍめ伝熱面の
受熱量は輻射率が０．４として１０５５Ｋｃａｔ／時で
ある。同時に、遮蔽円筒２の受熱量は、輻射率を０．４
とし、２０００Ｋｃａｔ／時である。上記の日蔭に遮蔽
容器１を設置の場合と同様の発熱量を持つ遮蔽容器１に
おいて伝熱温度は太陽熱輻射熱の影響で４Ｃ上昇する。

遮蔽円筒２を設置した場合には、遮蔽円筒２の温度は日
蔭の場合と比較して４Ｃ上昇し、遮蔽容器の伝熱面温度
の上昇は２Ｃにとどまる。上記のように遮蔽円筒２の設
置は太陽輻射の遮蔽容器１に対する直接の影響を妨げて
遮蔽容器１の伝熱面の温度上昇を抑制できる。

次に、遮蔽円筒２の内面の放射率が、上記実施例の場合
に比較し異る場合の実施例について説明する。上記実施
例の場合と異なるところは、上記実施例は遮蔽円筒２の
内外表面が平滑で、内面を黒色に塗装しその放射率は１
に近いものであったが、本実施例の遮蔽円筒２の内面の
放射率は遮蔽容器１の表面の放射率である０、４と等し
かった。

そして、日蔭の条件において、遮蔽円筒２の温度は、上
端で最も温度が高く、外部環境温度３８Ｇより３１ｒ高
温の６９Ｃとなっており、遮蔽円筒２の上端部分の空気
は、環境温度３８Ｃよｊ５７Ｃ高温の４５Ｃとなってい
る。また、遮蔽容器１の伝熱面温度は、上端で最も高く
、遮蔽円筒２よシフ１Ｃ高温の１４０Ｃとなっている。

伝熱面の下端では３８ｔＺ’で、上端では４５Ｃとなっ
ている空気によって、下端で１３３　Ｃ，上端で１４０
Ｃになっている伝熱面から、自然対流で除去される熱量
は１３，２００　Ｋ　ｃａｔ／時で、輻射で除去される
熱量は４７００Ｋｃａｔ／時となっている。この場合、
遮蔽容器１を単独で置いた場合の輻射による除熱量であ
る、７２００Ｋｃａｔ／時と比較して６５％に相当する
。遮蔽円筒２の内面の輻射率が１．０であった上記実施
例の場合と比較して輻射による除熱量は７８チとなった
。この結果として、遮蔽容器１の表面温度は６Ｃ上昇し
た。本実施例を上記実施例と比較すれば、遮蔽円筒２の
内面に黒色塗装などして放射率を高めることの効果があ
ることが明らかである。

尚、一つの不透明固体表面１からこの固体表面を完全に
取囲んでいる他の不透明固体表面２への放射伝熱量は次
式で与えられている。（Ｗ、Ｌ。

Ｍｃ（：：ａｂｅ　、　Ｊ、　Ｃ，Ｓｍ１ｔｈ　Ｕｎｉ
ｔ　Ｑｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆＣｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎ
ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ＭｃＱｒａｗ−Ｈｉｌｌ（１９７
６）３８８頁）但しＮ　ｑ１２：表面１から表面２への放射伝熱量（Ｊ
　　：　Ｓｔｅｆａｎ−Ｂｏｌｔｚｍａｎｎ定数Ｔｌ二
表百１の絶対温度Ｔ２二表面２の絶対温度 ε璽　：表面１の放射率 ε２：表面２の放射率Ａｌ　二表面１０面積Ａ２二表面２の面積取囲まれる固体の表面積と放射率とが一定の場合には、
取囲んでいる固体の表面積と放射率とが大きい程放射伝
熱量は大きくなる。取囲んでいる固体表面が黒体である
場合には放射伝熱量は最大となり、取囲止れる固体の放
射率のみの関数となる。

このように本実施例の発熱性放射性物質の貯蔵方法にお
いては、株数の平面」二に配列された遮蔽容器の伝熱面
相互の空間を遮るように、かつ、それぞれの遮蔽容器の
外周面との間に空気の対流路を形成する遮蔽部材を、遮
蔽容器相互間に設けるので、限られた面積内にフィンを
有しない多数の遮蔽容器を、近接された周囲の遮蔽容器
との輻射射線遮蔽効果を補足でき、遮蔽容器配列貯蔵区
域外における放射線被ばく量を低減できる。

上記実施例は、遮蔽円筒の内外面が平板状の場合につい
て述べたが、遮蔽円筒の内面または外面にフィンまたは
凹凸を形成すれば、自然対流による除熱に寄与する伝熱
面積を増大することができる。表面がステンレス鋼製の
遮蔽容器にフィンまたは凹凸を加工形成することは経済
的に問題があるが、軟鋼製の遮蔽円筒にフィン等を加工
することは経済性を大きく損うことはない。葦だ、遮蔽
円筒の表面には、輻射率を高く保ち、かつ、腐食を防止
するために適当な塗装を行なう。さらに、遮蔽円筒の頂
部に覆いを取り付け、太陽熱輻射、雨、雲などの外部環
境から遮蔽し、また、遮蔽容器の発生する放射線を遮蔽
してもよい。

さらに、上記実施例においては、遮蔽容器の伝熱面の輻
射の干渉を低減するための手段として遮蔽円筒から々る
遮蔽部材を設けた場合について説明したが、遮蔽部材は
円筒に限らず水平断面形状は任意の形状でもよく、また
、高さ方向で形状が変っても支障はなく、任意の形状に
は平板もしくは曲面を有する板の組合せも含むことがで
きる。

ただし、円柱状の遮蔽容器を配置するに際しては、円筒
状の遮蔽部材は素材重量を低減して冷却効果を高め、必
要に応じて放射線遮蔽効果を達成するうえで最も好適で
ある。しかし、この場合、表面が平滑で単なる遮蔽円筒
ではなく、フィンを有し、もしくは異形の流路を構成す
る場合には、上記したように相当直径の確保を考慮する
必要がある。

また、遮蔽部材は、単独、または複数の最外層の遮蔽部
材を隣接のものと共通に構成してもよい。

第２図は更に他の実施例を示し、上記実施例と異なると
ころは、遮蔽円筒が二重になっている点である。そして
、遮蔽円筒の数は基本的には制限がないが、遮蔽円筒は
、遮蔽容器１と同心的で、伝熱面と正対して設置され、
かつ、遮蔽円筒２゜２人の相互の間隔は、この間隔を挾
んでいる両表面を空気の自然対流で冷却するだめの空気
の流動を阻害しない程度でなければならない。二層目の
遮蔽円筒２人の設置によって、一層目の遮蔽円筒２の温
度は低下して外気環境温度にやや近づけることができる
。また、二層目の遮蔽円筒２人は、一層目と同様に熱伝
導率の良好な、例えば軟鋼で構成すれば一層目の遮蔽円
筒２の温度低下、ひいては遮蔽容器１の表面温度を低下
させるのに効果がある。また、この効果を増大するため
には、遮蔽円筒２Ａの板厚は構造的強度を保つ限りにお
いて薄いことが望まれる。即ち、板厚が増せば板の内面
温度を外面よりわずかでも高くすることになり好ましく
ない。

一方、遮蔽円筒の板厚を増すか、もしくは遮蔽円筒の数
を増せば、放射線を遮蔽して周辺における被ばく線量を
低減側る効果がある。放射線の遮蔽を目的とするときは
、最外層をコンクリートとすることにより、ガンマ線と
同時に、中性子線を効果的に遮蔽できる。この場合にも
本発明の効果は、遮蔽容器と最外層の遮蔽円筒との間に
、少なくとも一層の熱伝導率が高く、輻射率が低く々い
材料の遮蔽円筒を設置することでより達成できる。

〔発明の効果〕

以上記述した如く本発明の発熱性放射性物質の貯蔵方法
によれば、限られた面積内に配置された多数の遮蔽容器
の表面の温度上昇を抑制できると共に、遮蔽容器周辺の
放射線被ばく量を低減できる効果を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図はそれぞれ本発明の発熱性放射性物質の
貯蔵方法の実施状態を示し、それぞれの（イ）は遮蔽容
器の正面図、（ロ）はそれぞれの（イ）の断面図である
。１・・・遮蔽容器、２，２Ａ・・・遮蔽円筒、３・・・
架台、４・・・土台、５・・・流路。

Claims

【特許請求の範囲】１、発熱する放射性物質が収納され、上記発熱を除熱す
るように形成された放射性遮蔽容器を平面上に複数個配
列し貯蔵する方法において、それぞれの上記遮蔽容器の
伝熱面相互の空間を遮るように、かつ、それぞれの上記
遮蔽容器の外周面との間、もしくは遮蔽部材自体の表面
、に空気の対流路を形成可能に取り付けられた上記遮蔽
部材を、上記遮蔽容器相互間に設けることを特徴とする
発熱性放射性物質の貯蔵方法。２、上記遮蔽部材が、円柱状に形成され土台上に載置さ
れた上記それぞれの遮蔽容器の外周に同心的に、かつ、
下端縁と上記土台との間に上記遮蔽容器外周間に形成さ
れる対流空気の流路より広い間隔を置いて少なくとも一
重に配置された遮蔽円筒により形成されている特許請求
の範囲第１項記載の発熱性放射性物質の貯蔵方法。３、上記遮蔽部材の材料が、上記遮蔽容器の表面を形成
する材料と同等もしくは同等以上の熱伝導率及び輻射率
を有する材料から形成されている特許請求の範囲第１項
記載の発熱性放射性物質の貯蔵方法。４、上記遮蔽容器に隣接する内側の一層目以外の最外層
遮蔽円筒が放射線の遮蔽体から形成されている特許請求
の範囲第２項記載の発熱性放射性物質の貯蔵方法。５、上記遮蔽容器と上記遮蔽円筒との間、上記遮蔽容器
設置面と上記遮蔽円筒との間、及び上記遮蔽円筒相互間
等からなる間隔により構成される空気流路の相当直径が
ほぼ０．２ｍ以上に形成されている特許請求の範囲第２
項記載の発熱性放射性物質の貯蔵方法。