JPS61145382A - 可変容量ポンプの容量制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は可変容量ポンプの容量制御装置に関するもので
、例えばディーゼル機関用高圧フューエルポンプや産業
用油圧ポンプに利用可能なものである。

近年、ディーゼル機関用の新たな高圧燃料ポンプの提供
という必要性が生じてきている。これは、いわゆるコモ
ンレール・インジェクションシステム（各気筒毎に設け
られた燃料噴射弁に、一本の共通な燃料配管から燃料を
供給するシステム）の燃料供給用ポンプで、この種のポ
ンプにおいてはディーゼル機関の回転速度に応じた吐出
圧、即ち低速時では比較的低圧、高速時には高圧である
燃料供給が要求される。このことは、低速時には、−ｒ
にゆっくり燃料を噴射し、緩慢な燃焼を行なうことが騒
音・エミッション等の面で良好であり、高速時には短時
間に大量の燃料を高圧で噴射することが熱効率の面で有
利となるからである。またこの種のポンプは、現在のデ
ィーゼル用燃料噴射ポンプの燃料圧と同等以上の燃料圧
を供給するものが、要求される。

（従来の技術） ところが従来の可変容量ポンプの容量制御装置は、（特
開昭５９−７０８９１号公報、特開昭５８−１８７５９
０号公報等に開示されるように）コントロールバルブや
制御弁によって流路をタンク側の低圧もしくはポンプの
吐出圧に切換えることにより、ロータとカムリングの偏
心量を変化させて可変容量ポンプからの吐出容量を制御
するものである。このため、その容量制御にともなって
、ポンプから吐出された流体の一部（特開昭５９−７０
８９１号公報においては、チャンバＣＢＺ内の流体、特
開昭５８−１８７５９０号公報においては、調整ピスト
ン１２を収容する圧力空間４１の流体）が、タンク側（
吸入管路側）に流出する構成である。即ち、ポンプによ
って吐出された高圧の液体は、容量制御毎にタンク側に
流出してしまう。このため、ポンプ自体は、負荷装置に
用いられる吐出量とは余分に容量制御に用いられる流量
を吐出する必要があり、省動力の点で効率が良いもので
なかった。特に、その容量制御が頻繁となる場合（コモ
ンレール・インジェクションシステムにおいては燃料噴
射、停止することに相当する）や、吐出圧が高圧の場合
は、容量制御時にタンク側へ流出する液体によって失な
われる動力損失が大きくなるという問題があった。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記の点に鑑みてなされるもので、その問題点
は、高圧の吐出圧が要求される可変容量ポンプにおいて
、その容量制御時に失う動力損失を低減する、即ち消費
動力を少なくした省動力の可変容量ポンプの容量制御装
置を提供することである。

（問題点を解決するための手段） 本発明は上記問題点を解決するための手段として、ハウ
ジング内に回転可能に設けられたロータと、ハウジング
内に設けられて前記ロータとの偏心量が調整可能な偏心
リングと、前記ロータと偏心リングとの偏心量を増大さ
せる増量ピストンと、前記ロータと偏心リングとの偏心
量を減少させる減量ピストンとを有する可変容量ポンプ
において、前記可変容量ポンプからの吐出流体を負荷装
置へ導く圧力ラインの途中に設けられてその上流、下流
の差圧を所定圧に保つ差圧レギュレータと、前記圧力ラ
インの圧力をパイロット圧として前記増量ピストン及び
減量ピストンの各々に前記差圧レギュレータの上流圧力
及び下流圧力を、もしくは前記差圧レギュレータの下流
圧力及び上流圧力を導入切換えする切換弁とを具備する
ことを特徴とする可変容量ポンプの容量制御装置。

（作　用） 上記手段によって、ポンプの容量制御即ち前記ロータと
偏心リングの偏心量が制御されるとき、増量ピストン及
び減量ピストンには各々差圧レギュレータの上流及び下
流の圧力、もしくはその下流及び上流の圧力が導入切換
えられて、その差圧に基づいて上記偏心量が制御される
。ゆえに容量制御にともなって使用される液体は、差圧
レギュレータの上流・下流の差圧だけ圧力が低下するの
みで、タンク側の低圧まで低下することがない。

（実施例） 以下本発明の第１実施例を図面に基づいて説明する。

第１図は第１実施例の可変容量ポンプの容量制扉装置を
示す模式油圧回路図である。この可変容量ポンプの容量
制御装置は可変容量ポンプ１０１゜容量制御装置となる
偏心リング１１３（１３）、増量ピストン１１７（１７
）、及び減量ピストン１１８（１８）、回転速度比例圧
力発生手段となる固定容量のフィードポンプ１０２とレ
ギュレートバルブ１０３、切換弁となるスプール弁１０
５、力発生手段となるバランスピストン１０４、差圧レ
ギュレータ１０９等から基本的に構成されている。

まず可変容量ポンプ１０１を第２図、第３図に基づいて
具体的に説明する。第２図、第３図はラジアルロータリ
ーピストン式の可変容量ポンプの構造を示す。

シャフトＩはハウジング２にベアリング３によって回転
自由に軸支されている。シャフト１の右端部は、ジヨイ
ント４によってロータ５の左端部のポンプシャフト６に
連結されている。

ロータ５には放射状に７本のピストン７が摺動可能に嵌
装されており、ハウジング２と一体的に固定されたピン
トル８を軸として回転する。ピストン７はそれぞれのバ
ネ９によってロータ５の外方に向かつて付勢され、ピス
トン７のそれぞれの先端はシュー１０を介してカムリン
グ１１に常に接している。カムリングｔｉの内周及び外
周は円筒面を成しており、外周は多数のローラ１２を介
して偏心リング１３に回転可能に嵌装されている。

偏心リング１３の上部は、ハウジング２に固定されて支
点部となるピン１４を中心として揺動可能に軸支されて
いる。偏心リング１３の下部即ちピン１４と対向する位
置には、突起部であるプレート１５が一体的に設けられ
、プレート１５はスライダ１６に設けられた溝部即ちス
リット１６°に摺動可能に係合している。

スライダ１６はハウジング２内において、ロータ５の回
転軸及びビントル８の軸と略平行に摺動可能配設されて
いる。またスリット１６゛及びプレート１５は、スライ
ダ１６の摺動方向に対し浅い所定の角度を有している。

スライダ１６の右側には減量ピストル１７が当接し、そ
の左側には増量ピストン１８が当接している。増量ピス
トン１８及びスライダ１６は弱い付勢力のバ°ネ１９に
よって常時右方へ付勢されている。また減量、増量ピス
トン１７．１８はスライダ１６と同軸上にて摺動可能と
なっており、両者によってスライダ１６は移動する。減
量、増量ピストン１７．１８の背面の液体圧は、後述す
るスプール弁１０５によって切換え制御される。

ハウジング２には、後述するフィードポンプ１０２から
送出された液体が流入する流入ポート２０と、ポンプ作
用によって加圧された液体を吐出する吐出口２１が形成
されている。またロータ５には、流入口２０とハウジン
グ２内の空間２２とを連通ずる連通口２３が設けられて
いる。空間２２には、ハウジング２に形成されたリリー
フ口２４を介してタンクへ連通している。

次に、上述の構成に基づいてその作動を説明する。ロー
タ５がビントル８を中心として回転するとき、シューＩ
Ｏの当接したカムリング１１は摩擦力のためロータ５と
同一方向に回転する。このときカムリング１１の回転中
心が、ビントル８の軸心に対して偏心していると、ピス
トン７はハネ９とカムリング１１の作用によって偏心量
の２倍だけロータ５に対して往復運動をする。

従って、ロータ５が第３図中時計廻り方向へ回転すると
き、上半周においてポート２５よりポンプ室２７へ流体
を吸入し、上半周にてポンプ室２７からポート２６へ流
体を吐出する。つまり流入口２０から入った流体は、ポ
ート２５、ポンプ室２７、ポート２６、吐出口２１へと
送られて、圧力ライン１０７を介して図示せぬ負荷装置
へ送出される。また、流入口２０から入った流体のうち
、ポンプ室２７に吸入されない余剰流体は、ハウジング
２内の各摺動部等を冷却して連通口２３．空間２２．リ
リーフロ２４を経てタンク側へ流出する。ロータ５の１
回転当たりの吐出容量は、ポンプ室２７の容積変化量即
ちピストン７の往復運動量、つまりカムリング１１とロ
ータ５との偏心量に応じて決定されるものである。この
カムリング１１と偏心リング１３は、プレート１５が係
合するスライダ１６によって位置が定まる。

常態（停止時）においてスライダ１６はバネ１９０作用
により右方へ位置している。（ただし、第２図、第３図
においては中間位置にあるところを示している。）従っ
て、プレート１５は第２図（ｂ）においてスリット１６
′の中での左端側へ位置することになり、その結果偏心
リング１３は、ロータ５に対して最大の偏心量を与えら
れる。この状態においてはポンプ吐出容量は最大となる
。

次にロータ５が回転しポンプ作用を開始すると、圧力ラ
イン１０７の吐出圧が上昇する。ここで後述するスプー
ル弁１０５によって、減量ピストン１７、増量ピストン
１８の背面の供給流体が切換えられて容量制御がなされ
る。

後述するスプール弁１０５によって、減量ピストン１７
の左向きの力が、増量ピストン１８とハネ１９の右向き
の力により大になるように、供給流体が切換えられると
、スライダ１６は左方へ移動せられる。このときプレー
ト１５は軸直角方向には移動可能であるが、軸方向に対
しては拘束されているために、プレート１５の保合位置
はスリット１６の右方向へ相対的に移動する。この時ス
リット１６゛は軸方向に対して所定の浅い角度を有して
いるためにプレート１５は第３図において右方向へ移動
せられる。その結果プレート１５と一体となっている偏
心リング１３は反時計建りに揺動し、ロータ５と偏心リ
ング１３と偏心量が減少し、従って、ポンプ吐出容量が
減少する。

一方、増量ピストン１８とバネ１９の右向きの力が、減
量ピストン１７の左向きの力より大になるように供給流
体が切換えられると、上述と逆にスライダ１６が第２図
中右方へ移動する。このとき、偏心リング１３は第３図
において時計回りに揺動し、ロータ５と偏心リング１３
との偏心量が増加し、従って、ポンプ吐出容量が増加す
る。

次に第１図において上述可変容量ポンプ１０１を用いた
可変容量ポンプの容量制御装置を説明する。

上述の可変容量ポンプ１０１は説明上わかり易くするた
めに模式図化したものである。即ち第２図におけるロー
タ２、ピストン７等は第１図におけるポンプ部は工００
．同様に偏心リング１３は１１３、減量ピストン１７は
１１７．増量ピストン１８は１１Ｂ、バネ１９は１１９
に各々相当する。

次に、可変容置ポンプの容量制御装置の他の構成につい
て説明する。

フィードポンプ１０２は、可変容量ポンプ１０１と同軸
に設けられており、ディーゼル機関などの外部機関の回
転力をシャツ）１とともに受は回転駆動せしめられる。

フィードポンプ１０２は、好ましくは上述可変６看ポン
プ１０１のハウジング２を利用して、その内部に設けら
れるベーン式ポンプが良いが、そのほかギヤ式、ピスト
ン式等のポンプであっても良い。ポンプ１０２は外部機
関の回転速度に比例した吐出流量を吐出するもので、そ
の吐出圧は上述のポンプ１０１よりも低く、且つその吐
出流πは上述のポンプ１０１の吸入流量よりも多く設定
されている。

レギュレートバルブ１０３は、これを通過する液体の流
量に略比例的な圧力Ｐｃ（以下制御圧ＰＣという）を発
生する作用をもつ圧力制御装置であり、ボッシュＶＥ型
燃料ポンプのタイマ制御に利用されているレギュレート
バルブと同様のものである。フィードポンプ１０２から
吐出された液体は入口３−１からレギュレートバルブ１
０３に入り、バネ３−４に抗してピストン３−２を右方
へ押圧し、出口３−３の開口面積を変化させる。

この時、レギュレートバルブ１０３の出口３−３の断面
形杖やバネ３−４のハネ定数を適宜定めることにより、
制御ライン１０Ｂの制御圧Ｐｃは、液体の流量即ちポン
プ１０２の回転速度Ｎｐに略比例的に定められる。尚、
ポンプ１０２からレギレートバルブ１０３の出口３−３
へ流れた液体の一部は上述で説明した様に、可変容量ポ
ンプ１０１に吸入され、余剰液体はリリーフ口２７より
タンク側へ流出する。

以上述べたフィードポンプ１０２とレギュレートバルブ
１０３より構成される回転速度比例圧力発生手段からの
制御圧Ｐｃは、制御ライン１０８を介して、バランスピ
ストン１０４の第１図中座面に導かれる。

スプール弁１０５は、４ランドスプール１０６によって
流路切換制御する公知の構造の４方弁であって、スプー
ル１０６の右端面は、圧力ライン１０７に設けられた差
圧レギュレータの下流の圧力ｐ　ｚを、パイロットライ
ン１１０を介して受ける。またスプール１０６の左端面
は、バランスピストン１０４と当接している。バランス
ピストン１０４が前記制御圧Ｐｃを受ける受圧面は、ス
プール１０６の右端面より大面積に設定されており、比
較的低圧の制御圧Ｐｃによって大きな力Ｆｉｌを発生す
る。

スプール弁１０５のインレットポート６−１は、差圧レ
ギュレータ１０９の上流の圧力ライン１０７と連通し、
アウトレットポート６−４はパイロットラインを介し差
圧レギュレータ１０９の下流の圧力ライン１０７゛と連
通している。またスプール弁１０５の制御ポー）６−２
．６−３は、増量ピストン１１８の背面の油室、減量ピ
ストン１１７の背面の油室と各々連通している。またス
プール１０６の内部には、差圧レギュレータ１０９の下
流の圧力ライン１０７′　と連通ずるアウトレット通路
６−６と、圧力ライン１０７゛の圧力が急激に上昇して
所定圧力以上となると低圧室４−１に連通ずるリリーフ
通路６−５が形成されている。尚、第１図に示したスプ
ール弁１０５においてスプール１０６は中立位置にある
ことを示す。

圧力ライン１０７と１０７”の途中には、差圧レギュレ
ータ１０９が設けである。これは差圧レギュレータ１０
９の上・下流の差圧及びスプリング１０９ａによって、
圧力ライン１０９を開閉して、その差圧がΔＰとなるよ
うに設定されている。

以下、差圧レギュレータ１０９の上流にある圧力ライン
１０７の吐出圧をＰ＋、下流の圧力ライン１０７゛の吐
出圧をＰ２とする。（尚、Ｐｌ＝ＰＺ＋ΔＰ） 次に上述の構成に基づいてその作動を説明する。

可変容量ポンプ１０１は停止時においてハネ１１９の作
用により最大吐出容量に保持されているため、外部機関
によってポンプ１０１，１０２が回転駆動されると、両
ポンプ１０１．１０２は各々ポンプ作用をなして流体を
吐出する。

フィードポンプ１０２から吐出された流体は、レギュレ
ートバルブ１０３を介して可変容量ポンプ１０１に至る
とともに、制御ライン１０８を介して制御圧Ｐｃで、バ
ランスピストン１０４を押圧し、ピストン１０４に右方
の力Ｆ’ｓｔを発生させる。可変容量ポンプ１０１から
吐出された流体は、差圧レギュレータ１０９の下流の圧
力ライン１０７゛より吐出圧Ｐ２で負荷装置へ供給され
る。圧力ライン１０７°の吐出圧■ン２は、パイロット
ライン１１０を介してスプール１０６に導かれて、スプ
ール１０６に左方の力Ｆｓｚを発生させる。よってスプ
ール１０６は、右方の力Ｆｓｌと左方の力Ｆｓｚとがバ
ランスするように移動する。

次に、外部機関の回転速度が上昇すると、先に述べた様
にポンプ１０２とレギュレータバルブ１０３の作用によ
って制御圧とＰｃが上昇し、バランスピストン１０４と
スプール１０６が、第４図（ａ）の様に右方へ移動する
。するとスプール弁１０５によって増量ピストン１１８
の背面の油圧は、制御ボート６−２、インレットボート
６−１を介して圧力ライン１０７の吐出圧Ｐ、に切換る
。同時に、減量ピストン１１７の背面の油室は、制御ポ
ート６−３．アウトレットポート６−４を介して圧力ラ
イン１０７’　の吐出圧Ｐ２に切換る。ここで、吐出圧
Ｐ、は吐出圧Ｐ２に対してΔＰ高い圧力であるため、増
量ピストン１１８に作用する左方の力Ｆ、が、減量ピス
トン１１７に作用する右方の力Ｆ２に勝り、先に述べた
様に可変６甲ポンプ１０１の偏心リング１１３の偏心量
が増加して吐出容量が増加し、その結果圧ライン１０７
および１０７′の吐出圧Ｐ＋、Ｐｚが上界する。

一方、回転速度が降下すると、上述と逆に制御圧Ｐｃが
低下し、第４図（ｂ）の様にバランスピストン１０４．
スプール１０６が左方へ移動する。すると、増量ピスト
ン１１８の背面の油室は、制ｉｌｌポート６−２、アウ
トレットポート６−４を介して圧力ライン１０７゛の吐
出圧Ｐ２に切換る。同時に、減量ピストン１１７の背面
の油室は、制御ポート６−３、インレフトポート６−１
を介して圧力ライン１０７の吐出圧Ｐ、に切換る。ここ
でバネ１１９は弱い付勢力であるため、吐出圧Ｐ１によ
って減量ピストン１１７に作用する右方の力Ｆ２が、バ
ネ１１９と吐出圧Ｐ２によって増量ピストン１１８に作
用する左方の力Ｆｌより勝り、上述と逆に可変容量ポン
プ１　’Ｏｌの偏心リング１１３の偏心量が減少して吐
出容量が減少し、その結果圧力ライン１０７の吐出圧Ｐ
＋、Ｐｚが減少する。

以上述べた様に、外部機関の回転速度が変化すると、制
御圧Ｐｃが変化して、その変化に対して圧力ライン１０
７の吐出圧Ｐ２が制御される。また制御圧Ｐｃは、外部
機関によって駆動されるフィードポンプ１０２の回転速
度に略比例しているので、第５図に示す様に、圧力ライ
ン１０７の吐出圧Ｐ２は、バランスピストン１０４の受
圧面積とスプール１０６の受圧面積との比を比例定数と
して、その回転速度に略比例して制御されることとなる
。

次に、上述の様に外部機関の回転速度が一定で圧力ライ
ン１０７，１０７’　の吐出圧Ｐ、、Ｐ。

が所定吐出圧であるとき、図示しない負荷装置の液体消
費量が変化すると、その変化は圧力ライン１０７”の吐
出圧Ｐ２の変化となる。この吐出圧Ｐ２の変化は、スプ
ール１０６に作用する左方の力Ｆｓｚの変化としてスプ
ールに作用してスプールを移動させる。仮に、負荷装置
の液体消費量が増加して、吐出圧Ｐ２が低下すると、ス
プール１０６は第４図（ａ）のように右方へ移動して、
前述の様に各ポートが連通して、可変容量ポンプ１０１
の吐出容量が増加し、圧力ライン１０７の吐出圧Ｐ１Ｐ
の低下を抑制して所定の吐出圧に保持する。また逆に、
負荷装置の液体消費量が減少して、吐出圧Ｐ２が上昇す
ると、スプール１０６は第４図（ｂｌのように左方へ移
動して前述の様に各ポートが連通して、可変容量ポンプ
１０１の吐出容量が減少し、圧力ライン１０７の吐出圧
Ｐ、、Ｐ、の上昇を抑制して所定の吐出圧に保持する。

また、図示せぬ負荷装置の液体消費量が急速に０になっ
た場合（例えばコモンレールインジェクションシステム
において急速な燃料カットを行なった時）には、圧力ラ
イン１０７は閉塞状態と同様となり、吐出圧Ｐ２は急激
に上昇しようとする。

この吐出圧Ｐ２の上昇速度に対して、ポンプ１０１の吐
出容量の減少制御が速やかに行われない場合は、吐出圧
Ｐ２が異常高圧となり、ひいてはポンプ１０１の高圧配
管系、圧力ライン１０７を破壊に至らしめる場合が生じ
る。この様な現象は、吐出圧Ｐ２が上昇してスプール１
０６が、第４図ｆｂ）の状態になっても、増量ピストン
１１８の背面の油室の液体が逃げ場を失うために生じる
もので、増量ピストン１１８は油圧ロック状態となり、
減量ピストン１１７の力Ｆ２によって右方へ移動するこ
とが出来な（（即ちポンプ１０１の吐出容量を減少する
ことができなく）なるからである。このような場合には
、スプール１０６は、吐出圧Ｐ２の急激な上昇にともな
って吐出圧Ｐ２か所定圧以上となると、第４（Ｃ）の位
置まで左方へ移動し、リリーフポート６−５が低圧室４
−１に開口する。

よって、圧力ライン１０７′の流体はアウトレットポー
ト６−４より低圧室４−１に速やかに流出し、所定圧ま
で低下する。

また、上述第１実施例のスプール弁１０５のスプール１
０６は、４ランド式を示したが、第６図に示す様に３ラ
ウンド式であっても良い。また、圧力ライン１０７′の
異常高圧を防止するためのりリープポート６−５をスプ
ール１０６の内部に設けたが、同様の機能として第７図
に示す構造でも良い。

また、上述の実施例において、スプール弁１０５のスプ
ール て、ポンプの回転速度に比例した力１”ｓｌを受けるも
のであったが、ピストン１０４の代りに所定の設定力を
もつバネを当接させる構成としてもよい。

ただし、この場合、圧力ライン１０７の吐出圧Ｐ２は、
そのバネの設定力に基づいて決まる一定の吐出圧に制御
される。

（発明の効果） 本発明を従来のものと比較して、その効果を説明する。

本発明は以上述べた様に、ポンプの容量制御即ちロータ
と偏心リングとの偏心量を制御するに際して、増量ピス
トン及び減量ピストンには、各々差圧レギュレータの上
流及び下流の圧力、もしくはその下流及び上流の圧力が
導入切換えられて、その差圧に基づいて上記偏心量が制
御される、ゆえに、偏心リングの移動に伴って、増量も
しくは減量ピストンの背面の油室の流体は、差圧レギュ
レータの下流の圧力ラインに流出される。即ち、差圧レ
ギュレータの上・下流の差圧だけ圧力低下して消費動力
となる。

ところが、従来のものは（従来の技術において説明）、
容量制御に際して、タンク側（低圧）にまで圧力が低下
するため、その消費動力が大きくなるものである。

上述の相違点による消費動力の差は、低吐出圧で、容量
制御の頻度が少ない場合はそれほど問題とならないが、
高圧出圧で、容量制御が頻繁に行なわれる場合は、本発
明の消費動力の方が従来のものより小さくなり、消動力
の効果を発揮する。

この効果を第８図に基づいてさらに説明する。

第８図は、負荷装置が要求する吐出圧（Ｐ２）及び消費
量（Ｑ、）を同一とした場合の、本発明と従来のものの
消費動力を比較した図である。

Ｅ　（＝大ワタ面積）は上述実施例の消費動力を示し、
Ｑ、　　（ポンプ１０１吐出容量）とＰＩ　　（ポンプ
１０１吐出圧）の積で表される。その内、Ｌ８、は減量
、増量ピストン１１７，１１８の容量制御装置によって
消費される動力で、圧力Ｐ１〜Ｐ２の差圧と容量制御装
置に必要な容量ｑ、との積である。また、Ｌｚｚは差圧
レギュレータ１０９を通過する際の圧力損失（ΔＰ）に
よって消費される動力を示している。それに比して、−
船側の消費動力は、容量制御装置で使用された圧力液体
がタンク側に流出してしまう容量ΔＱを余分に加えた吐
出容量Ｑｚと、ポンプの吐出圧Ｐ２との積で示される。

この内、Ｌ、は容量制御装置によって容量制御のために
実際消費される動力を、■７．２は容量制御装置によっ
て容量制御に使用された後タンク側に流出してしまう際
に消費される動力を各々示している。このように、負荷
装置が必要とする吐出圧Ｐ２が高くなる程、従来例にお
いては、その余分な消費動力（■、１□）か大となりポ
ンプの消費動力を増加せしめる。ところが、本実施例に
おいては、上述構成としたことより吐出圧Ｐ２が高い場
合にも、その余分な消費動力（Ｌｇ＋）は小となり、本
質的な省動力効果を得ることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す模式油圧図略図、第
２図は第１図の可変６喰ポンプｌＯ１の断面で、第２図
ｔａ＋は縦断面図、第２図（ｂｌは第２図＋ａｌに示し
たポンプの１１線に沿う断面図、第３図は第２図（８１
に示したポンプの■−■線に沿う断面図、第４図はスプ
ール弁１０５の作動を説明するに供する図、第５図はポ
ンプ回転速度Ｎｐと吐出圧Ｐの関係を示す特性図、第６
図、第７図は第１実施例のスプール弁の他の例を示す要
部断面図、第８図は本発明と従来例との消費動力を示す
図である。 ５・・・ロータ、１１・・・カムリング、１３・・・偏
心リング、１０１・・・可変容量ポンプ、１０５・・・
スプール弁、１０６・・・スプール、１０７・・・圧力
ライン、１０９・・・差圧レギュレータ、１１０・・・
パイロットライン、１１７（１７）・・・減量ピストン
、１１８（１８）・・・増量ピストン。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. １．ハウジング内に回転可能に設けられたロータと、ハ
   ウジング内に設けられて前記ロータとの偏心量が調整可
   能な偏心リングと、前記ロータと偏心リングとの偏心量
   を増大させる増量ピストンと、前記ロータと偏心リング
   との偏心量を減少させる減量ピストンとを有する可変容
   量ポンプにおいて、前記可変容量ポンプからの吐出流体
   を負荷装置へ導く圧力ラインの途中に設けられてその上
   流、下流の差圧を所定圧に保つ差圧レギュレータと、前
   記圧力ラインの圧力をパイロット圧として前記増量ピス
   トン及び減量ピストンの各々に前記差圧レギュレータの
   上流圧力及び下流圧力を、もしくは前記差圧レギュレー
   タの下流圧力及び上流圧力を導入切換えする切換弁とを
   具備することを特徴とする可変容量ポンプの容量制御装
   置。
2. ２．前記切換弁には、前記圧力ラインの圧力が所定圧以
   上となったとき、前記差圧レギュレータの下流の圧力ラ
   インを低圧側へ連通するリリーフ通路が設けられている
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の可変容量
   ポンプの容量制御装置。
3. ３．前記切換弁は、スプールを有するスプール式４方弁
   であって、このスプール内部に前記差圧レギュレータの
   下流を連通するアウトレット通路が設けられていること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の可
   変容量ポンプの容量制御装置。
4. ４．前記増量ピストンには、前記ロータと偏心リングと
   の偏心量が増大させる方向に付勢する付勢手段が当接し
   ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項，第２項
   ，又は第３項記載の可変容量ポンプの容量制御装置。