JPS61143528A - 消耗電極式真空ア−ク溶解法による矩形鋳塊の製造方法 - Google Patents
消耗電極式真空ア−ク溶解法による矩形鋳塊の製造方法Info
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- JPS61143528A JPS61143528A JP26491684A JP26491684A JPS61143528A JP S61143528 A JPS61143528 A JP S61143528A JP 26491684 A JP26491684 A JP 26491684A JP 26491684 A JP26491684 A JP 26491684A JP S61143528 A JPS61143528 A JP S61143528A
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- vacuum arc
- ingot
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、チタニワム等の難融性活性金属の消耗電極
式真空アーク熔解法ＶＣ係り、特に同溶解法により鋳肌
の艮好な矩形鉛塊を作る方法に関する・ （従来の技術） 融点が高く、かつ高温で活性なチタニウム等の難融性活
性金属の溶解法としτ現在工業的にもつとも普及してい
る消耗電極式真空アーク浴解法（以下ＭＡＲ法という）
は、第２図に示すａ口く、ヌボンジチタン等□の俗解原
料を押し固めたブリケラ）（１）’ｉ多数溶接して大型
の１ｋｔ極（２１’ｉｅ作り、該電極（２）ヲ細長い円
筒状の水冷銅ルツボ（３）内に吊り下げて上記電極（２
）の先端と銅ｙツボ（３）中の浴湯（４）との間にアー
ク（５）を発生させ、電極（２）自体が浴は落ちて溶湯
７”−Ｉｖ’１作り、浴湯１−ルは下方から凝固して湯
面が上り、前記ルツボ（３〕内に鋳塊（６）を作る方法
である。
式真空アーク熔解法ＶＣ係り、特に同溶解法により鋳肌
の艮好な矩形鉛塊を作る方法に関する・ （従来の技術） 融点が高く、かつ高温で活性なチタニウム等の難融性活
性金属の溶解法としτ現在工業的にもつとも普及してい
る消耗電極式真空アーク浴解法（以下ＭＡＲ法という）
は、第２図に示すａ口く、ヌボンジチタン等□の俗解原
料を押し固めたブリケラ）（１）’ｉ多数溶接して大型
の１ｋｔ極（２１’ｉｅ作り、該電極（２）ヲ細長い円
筒状の水冷銅ルツボ（３）内に吊り下げて上記電極（２
）の先端と銅ｙツボ（３）中の浴湯（４）との間にアー
ク（５）を発生させ、電極（２）自体が浴は落ちて溶湯
７”−Ｉｖ’１作り、浴湯１−ルは下方から凝固して湯
面が上り、前記ルツボ（３〕内に鋳塊（６）を作る方法
である。
このようにＭＡＲ法ではルツボ（３）が詩聖を兼ねるた
め、ルツボ（３）の形状により時塊（６）の形状が矢定
されるのでめるが、従来よりＶＡＲ法で用いるルツボ（
３）の形状は第２図中）に見る如く完全対称形の円筒状
に限られていた。これは、この柚の紺塊が王として丸ビ
レットや丸棒にｍ工されることにもよるが、原料の溶解
藤原が電極自ら発生するアークである消耗電極式の場合
、角柱形ルツボ等ｔ用いると極部的なアークスポットの
移動やｆ＠湯の動きのコントロールが困姓となり、ルツ
ボ（３）の内面と接する浴湯メニヌカヌ（４）の温度低
下ＩＩ−きたす。このため溶湯表面が上昇してルツボ（
３）１７’：面に付着したス１ラッシュ堆積層と接触し
ても、ヌフ゛ラッシュ堆積層が再溶解せずにその壕ま残
存したり、あるいは凝固シェルが７１ラッシュ堆積層の
下にリップ／Ｌ／状に生成するようになり、鋳肌の良好
な一塊が得られなくなるからである。 従って、ＶＡＲ法で作られり鋳塊（６）ニいずれも円柱
状ｔなし、このため、こうした円柱状の一塊（６）から
板材’ｋｔＭ造する場合は、第８図に示す如く円柱状鋳
塊（６）２鍛造によって角形のプルーム（７）とした上
で分塊圧延し、板圧延用の７ラブ（８）に形成していた
のでるるが、上記の鍛造作業はかなりの長時間ケ要し、
生産能率を低下させるだけでなく製造コストを著るしく
上昇させるため、従来より問題となっている。 −４，１フズマビーム・ガンやエレクトロンビーム・ガ
ンヶ用いて原料ｔハース上で溶解する非消耗電極式真空
アーク溶解法でに、上記ビーム・力ンによって浴湯表面
を自由に７１１：ｌ熱し、高温に保持することができる
ため卿型の形状は必ずしも丸型でなくても良好な鋳肌の
一塊が得られる。このため、従来よυ角形の詩聖を用い
て１１面矩形の一塊を作り、鍛造工程を省略することが
付われでいる。 然しなから、非消耗電極式真空アーク溶解法にＶＡＲ法
と比べて設備費が高く、また電力消費量もはるかに多い
こと等刀）らトータル生屋コストが高くつき、できる限
り避けたい方法でるる。 本発明はこのような実状に鑑みなされたもので、断面形
状が矩形で鍛造工程を省略することがでさ、かつ鋳肌の
良好な一塊２ＶＡＲ法によって製造する方法を提供しよ
うとするものである。 以下、掲げた図面に基づき本発明の詳細な説明する。 （問題点を解決するための手′！９） 第１図れ）は本発明法を実施した消耗１を極式真空アー
ク溶解炬の模式縦断側面図、同図（１））に第１口軽）
（ＤＡ−Ａ線矢視拡大断面図で、（３）に鋳型を兼ねる
水冷銅ルツボ、（２１＆’；Ｃスポンジチタン等のブリ
ケラ）ｋ多数個出接して作った電極、（９）は電極（２
）の保持棒、αＧは電極（２）を昇降させる駆動装置、
（ロ）は冷却水通路、＠にルツボ（３）の外周に巻回さ
れたソレノイド・コイルでおる。 第１図四（至）に示す如く、本発明法１：（ＶＡＲ法に
おいて水冷銅ルツボ（３３ｋ四隅にＲ−ｉ設けた角柱状
に形成するとともに該ルツボ（３）の内面’Ｉ ｃａｏ
糸、ＺｒＯコ糸、ＴｉＯコ糸、ＡｔコＯＪ系等の耐火物
（至）で内張りし、かつ電極（２１溶解時に上記ルツボ
（３）の内部上下方向に５〜７５ガウスの磁場（一点鎖
線で示す）ｒ付加することにＲ９とするＶＡＲ法による
矩形鋳塊（６）の製造方法を要旨とする。 本発明において、角柱状に形成した銅ルツボ（３）の内
面ｔＪ：紀耐火物α１で内張りしたのに、銅ルツボ（３
）の冷却効果を緩和し、ルツボ（３）壁内面と接すル浴
湯メニスカ７（４）の温７１−常にヌ１ラッシュ堆積層
の再溶解可能な高温に保持しておくためでるる。 また、角柱状銅ルツボ（３）の四隅にＲ１設けたのは、
四隅を直角に形成した場合、四隅がルツボ（３）の短辺
壁（８／）と長辺壁（３コ）双方からの冷却の影響を受
けて強冷却となり、四隅に接する浴湯の温度を著しく低
下させるので、これｔ避けるためでめり、ま九後述する
磁場の付７ＪＫより浴湯（４）に回転ｔ＃−えｔ際に、
溶湯がルツボ（３）の四隅で滞溜するのｔ防止するのに
も有効だ力為らでるる。 さらに、電極（２１溶解時にソレノイド・コイル（ロ）
に電流を印加し、ルツボ（３）の内部上下方向に５〜７
５ガウスの磁場（一点鎖線）を付加するようにしたのは
、アークスポット（５）を電Ｗ （２１断面中を均一に
移動させてアーク・コントロールを容易ニスるとともに
、ｌレツボ（３）内の浴湯（４）に回転を与えてより高
温なルツボ中心部の浴湯に／”ツボ壁方向へと移動循Ｉ
Ｊ１させ、ルツボ（３）壁内面と接する浴湯メニヌカヌ
（４）ニヌフ”ラッシュの再溶解が可能な高温の浴湯を
絶えず供給するためである。磁場強度の下限ｔ５ガウス
としたのに、５ガワヌエり下では溶湯（４）の＠Ｊ転が
不充分だからであり、上限ケア５ガワスとしたのは、７
５ガウスより上の磁場ｔかけると溶湯（４）の回転が強
くなり過ぎてルツボ（３）壁面部のメニスカス（４）が
極端に盛り上り、該メニスカスがルツボ（３）壁からの
強冷却を受けて再溶解不可能な厚いシエｌＬＩ’ｌ形成
するため、逆に鋳肌を悪化させるからでるる。 なお、ルツボ（３）の内張りに用いる前記ＣａＯ系、Ｚ
ｒＯコ糸、Ｔｉ、Ｏａ糸、Ａｌ２Ｏ３系等の１ｉｉｔ火
物ａｉ、いずれも１フズマ溶射等の手段にて塗布するの
がよく、塗膜の淳ざは、いずれの耐火物の場合でも水冷
銅ルツボ（３）壁の低温が塗膜表面まで充分伝達される
程度とし、浴湯（４）との接触により融解点反応や溶解
を生じないようにする必要がるる。 また、ルツボ（３）の四隅に設けたＲの大きさは、ルツ
ボ（３）の形状によって異なるが、前述の効果を得るた
めには最低半径１０履以上は必要である。 次に、実施例について記載する。 （実施例） 消耗電極式真空アーク溶解炉のルツボを短辺壁１６ｇａ
ａ＋、長辺壁２１０１１４．深さ６００厘、四隅に半径
２５ｊＥＩのＲ２有する角柱状に形成し、その内面ｖｃ
耐大物として力〜シャ（ＣａＯ）ｉ７ヲズマ浴射により
約０．２１ＥＩの厚ざに塗布した。また上記ルツボの外
周面ＶＣは、磁場付加用のソレノイド・コイルを巻回し
た・このルツボ内ｒＣ７レヌ浴接ニて短辺９０Ｍ、長辺
１５０ｍｇ、 ａＬ！ １．０００１！ＩＯ角柱状に形
成した純チタンの消耗電極を吊るし、下記第１表に示す
溶解条件にて真空アーク俗解を行った・ 帛 １ 表 （溶解条件〕 上記溶解により得られた短辺１５５履、長辺２０８Ｍ、
高さ４００ＭＩ４の矩形時塊は、外面にヌ１ラッシュの
残存等による凹凸が全くなく、極めて建全な鋳肌を有し
ていた。また該鋳塊の組成を分析した結果、下記第２表
に示す如く、電極の組成とほぼ同じでめり、１ｉｌｉ４
火物であるカルジャの組成Ｃａ、 Ｏの混入は見られな
かった。 第 ２ 表 （取分） 次いで、この矩形鍔塊ｔＳ放し状態で９８０℃にｍ熱保
持し、連続圧延により５ｍｇ厚の板に形成したところ、
圧蜘途中および最終板厚においても割れや表面疵を生じ
ることがなく、従来の丸形鋳塊以上の性能を偽ることが
できた。 （発明の効果） 以上に説明したとおり、本発明ＨＶＡＲ法において従来
不可能とされていた鋳肌の良好な断面矩形の鋳塊を製造
できるようにしたから、従来の丸形絹塊を矩形に鍛造す
る工程ケ省略することができ、チタニワム等の婦Ｆ７Ｉ
！ｋｔ！１：活注金属の板材の製造コストを著しく低下
させるとともに、その生産性を向上させることができる
。
め、ルツボ（３）の形状により時塊（６）の形状が矢定
されるのでめるが、従来よりＶＡＲ法で用いるルツボ（
３）の形状は第２図中）に見る如く完全対称形の円筒状
に限られていた。これは、この柚の紺塊が王として丸ビ
レットや丸棒にｍ工されることにもよるが、原料の溶解
藤原が電極自ら発生するアークである消耗電極式の場合
、角柱形ルツボ等ｔ用いると極部的なアークスポットの
移動やｆ＠湯の動きのコントロールが困姓となり、ルツ
ボ（３）の内面と接する浴湯メニヌカヌ（４）の温度低
下ＩＩ−きたす。このため溶湯表面が上昇してルツボ（
３）１７’：面に付着したス１ラッシュ堆積層と接触し
ても、ヌフ゛ラッシュ堆積層が再溶解せずにその壕ま残
存したり、あるいは凝固シェルが７１ラッシュ堆積層の
下にリップ／Ｌ／状に生成するようになり、鋳肌の良好
な一塊が得られなくなるからである。 従って、ＶＡＲ法で作られり鋳塊（６）ニいずれも円柱
状ｔなし、このため、こうした円柱状の一塊（６）から
板材’ｋｔＭ造する場合は、第８図に示す如く円柱状鋳
塊（６）２鍛造によって角形のプルーム（７）とした上
で分塊圧延し、板圧延用の７ラブ（８）に形成していた
のでるるが、上記の鍛造作業はかなりの長時間ケ要し、
生産能率を低下させるだけでなく製造コストを著るしく
上昇させるため、従来より問題となっている。 −４，１フズマビーム・ガンやエレクトロンビーム・ガ
ンヶ用いて原料ｔハース上で溶解する非消耗電極式真空
アーク溶解法でに、上記ビーム・力ンによって浴湯表面
を自由に７１１：ｌ熱し、高温に保持することができる
ため卿型の形状は必ずしも丸型でなくても良好な鋳肌の
一塊が得られる。このため、従来よυ角形の詩聖を用い
て１１面矩形の一塊を作り、鍛造工程を省略することが
付われでいる。 然しなから、非消耗電極式真空アーク溶解法にＶＡＲ法
と比べて設備費が高く、また電力消費量もはるかに多い
こと等刀）らトータル生屋コストが高くつき、できる限
り避けたい方法でるる。 本発明はこのような実状に鑑みなされたもので、断面形
状が矩形で鍛造工程を省略することがでさ、かつ鋳肌の
良好な一塊２ＶＡＲ法によって製造する方法を提供しよ
うとするものである。 以下、掲げた図面に基づき本発明の詳細な説明する。 （問題点を解決するための手′！９） 第１図れ）は本発明法を実施した消耗１を極式真空アー
ク溶解炬の模式縦断側面図、同図（１））に第１口軽）
（ＤＡ−Ａ線矢視拡大断面図で、（３）に鋳型を兼ねる
水冷銅ルツボ、（２１＆’；Ｃスポンジチタン等のブリ
ケラ）ｋ多数個出接して作った電極、（９）は電極（２
）の保持棒、αＧは電極（２）を昇降させる駆動装置、
（ロ）は冷却水通路、＠にルツボ（３）の外周に巻回さ
れたソレノイド・コイルでおる。 第１図四（至）に示す如く、本発明法１：（ＶＡＲ法に
おいて水冷銅ルツボ（３３ｋ四隅にＲ−ｉ設けた角柱状
に形成するとともに該ルツボ（３）の内面’Ｉ ｃａｏ
糸、ＺｒＯコ糸、ＴｉＯコ糸、ＡｔコＯＪ系等の耐火物
（至）で内張りし、かつ電極（２１溶解時に上記ルツボ
（３）の内部上下方向に５〜７５ガウスの磁場（一点鎖
線で示す）ｒ付加することにＲ９とするＶＡＲ法による
矩形鋳塊（６）の製造方法を要旨とする。 本発明において、角柱状に形成した銅ルツボ（３）の内
面ｔＪ：紀耐火物α１で内張りしたのに、銅ルツボ（３
）の冷却効果を緩和し、ルツボ（３）壁内面と接すル浴
湯メニスカ７（４）の温７１−常にヌ１ラッシュ堆積層
の再溶解可能な高温に保持しておくためでるる。 また、角柱状銅ルツボ（３）の四隅にＲ１設けたのは、
四隅を直角に形成した場合、四隅がルツボ（３）の短辺
壁（８／）と長辺壁（３コ）双方からの冷却の影響を受
けて強冷却となり、四隅に接する浴湯の温度を著しく低
下させるので、これｔ避けるためでめり、ま九後述する
磁場の付７ＪＫより浴湯（４）に回転ｔ＃−えｔ際に、
溶湯がルツボ（３）の四隅で滞溜するのｔ防止するのに
も有効だ力為らでるる。 さらに、電極（２１溶解時にソレノイド・コイル（ロ）
に電流を印加し、ルツボ（３）の内部上下方向に５〜７
５ガウスの磁場（一点鎖線）を付加するようにしたのは
、アークスポット（５）を電Ｗ （２１断面中を均一に
移動させてアーク・コントロールを容易ニスるとともに
、ｌレツボ（３）内の浴湯（４）に回転を与えてより高
温なルツボ中心部の浴湯に／”ツボ壁方向へと移動循Ｉ
Ｊ１させ、ルツボ（３）壁内面と接する浴湯メニヌカヌ
（４）ニヌフ”ラッシュの再溶解が可能な高温の浴湯を
絶えず供給するためである。磁場強度の下限ｔ５ガウス
としたのに、５ガワヌエり下では溶湯（４）の＠Ｊ転が
不充分だからであり、上限ケア５ガワスとしたのは、７
５ガウスより上の磁場ｔかけると溶湯（４）の回転が強
くなり過ぎてルツボ（３）壁面部のメニスカス（４）が
極端に盛り上り、該メニスカスがルツボ（３）壁からの
強冷却を受けて再溶解不可能な厚いシエｌＬＩ’ｌ形成
するため、逆に鋳肌を悪化させるからでるる。 なお、ルツボ（３）の内張りに用いる前記ＣａＯ系、Ｚ
ｒＯコ糸、Ｔｉ、Ｏａ糸、Ａｌ２Ｏ３系等の１ｉｉｔ火
物ａｉ、いずれも１フズマ溶射等の手段にて塗布するの
がよく、塗膜の淳ざは、いずれの耐火物の場合でも水冷
銅ルツボ（３）壁の低温が塗膜表面まで充分伝達される
程度とし、浴湯（４）との接触により融解点反応や溶解
を生じないようにする必要がるる。 また、ルツボ（３）の四隅に設けたＲの大きさは、ルツ
ボ（３）の形状によって異なるが、前述の効果を得るた
めには最低半径１０履以上は必要である。 次に、実施例について記載する。 （実施例） 消耗電極式真空アーク溶解炉のルツボを短辺壁１６ｇａ
ａ＋、長辺壁２１０１１４．深さ６００厘、四隅に半径
２５ｊＥＩのＲ２有する角柱状に形成し、その内面ｖｃ
耐大物として力〜シャ（ＣａＯ）ｉ７ヲズマ浴射により
約０．２１ＥＩの厚ざに塗布した。また上記ルツボの外
周面ＶＣは、磁場付加用のソレノイド・コイルを巻回し
た・このルツボ内ｒＣ７レヌ浴接ニて短辺９０Ｍ、長辺
１５０ｍｇ、 ａＬ！ １．０００１！ＩＯ角柱状に形
成した純チタンの消耗電極を吊るし、下記第１表に示す
溶解条件にて真空アーク俗解を行った・ 帛 １ 表 （溶解条件〕 上記溶解により得られた短辺１５５履、長辺２０８Ｍ、
高さ４００ＭＩ４の矩形時塊は、外面にヌ１ラッシュの
残存等による凹凸が全くなく、極めて建全な鋳肌を有し
ていた。また該鋳塊の組成を分析した結果、下記第２表
に示す如く、電極の組成とほぼ同じでめり、１ｉｌｉ４
火物であるカルジャの組成Ｃａ、 Ｏの混入は見られな
かった。 第 ２ 表 （取分） 次いで、この矩形鍔塊ｔＳ放し状態で９８０℃にｍ熱保
持し、連続圧延により５ｍｇ厚の板に形成したところ、
圧蜘途中および最終板厚においても割れや表面疵を生じ
ることがなく、従来の丸形鋳塊以上の性能を偽ることが
できた。 （発明の効果） 以上に説明したとおり、本発明ＨＶＡＲ法において従来
不可能とされていた鋳肌の良好な断面矩形の鋳塊を製造
できるようにしたから、従来の丸形絹塊を矩形に鍛造す
る工程ケ省略することができ、チタニワム等の婦Ｆ７Ｉ
！ｋｔ！１：活注金属の板材の製造コストを著しく低下
させるとともに、その生産性を向上させることができる
。
第１図は本発明法を説明する図で、同図（に）に本発明
法に！ｊ’施した消耗！極式真空アーク溶解炉を模式で
示す要部縦断側面図、同図（−に第１図四のＡ−Ａ線矢
視断面拡大図、第２図は従来のＶＡＲ法を説明する図で
、同図（ａ）Ｇ’；Ｃ消耗電極式真空アーク溶解炉紮模
式で示す要部縦断側面図、同図（ｊ））に第２図（川の
Ｂ−Ｂ線矢視断面拡大図、第８図に従来のＶＡＲＹにて
作られた丸形鋳塊のヌラグへの加工工程を説明する概略
図である。 ２：電極、８：Ｎツボ（置型〕、６：丸形鋳塊、６：矩
形鋳塊、１２：ソレノイド・コイ／’％ １３：耐火物 第１図 （ｂ） １１ｚ
法に！ｊ’施した消耗！極式真空アーク溶解炉を模式で
示す要部縦断側面図、同図（−に第１図四のＡ−Ａ線矢
視断面拡大図、第２図は従来のＶＡＲ法を説明する図で
、同図（ａ）Ｇ’；Ｃ消耗電極式真空アーク溶解炉紮模
式で示す要部縦断側面図、同図（ｊ））に第２図（川の
Ｂ−Ｂ線矢視断面拡大図、第８図に従来のＶＡＲＹにて
作られた丸形鋳塊のヌラグへの加工工程を説明する概略
図である。 ２：電極、８：Ｎツボ（置型〕、６：丸形鋳塊、６：矩
形鋳塊、１２：ソレノイド・コイ／’％ １３：耐火物 第１図 （ｂ） １１ｚ
Claims (1)
- （１）消耗電極式真空アーク溶解法において、水冷銅ル
ツボを四隅にＲを設けた角柱状に形成するとともに該ル
ツボの内面をＣａＯ系、ＺｒＯ＿２系、ＴｉＯ＿２系、
Ａｌ＿２Ｏ＿３系等の耐火物で内張りし、かつ電極溶解
時に上記ルツボの内部上下方向に５〜７５ガウスの磁場
を付加することを特徴とする消耗電極式真空アーク溶解
法による矩形鋳塊の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26491684A JPS61143528A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 消耗電極式真空ア−ク溶解法による矩形鋳塊の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26491684A JPS61143528A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 消耗電極式真空ア−ク溶解法による矩形鋳塊の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61143528A true JPS61143528A (ja) | 1986-07-01 |
Family
ID=17409982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26491684A Pending JPS61143528A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 消耗電極式真空ア−ク溶解法による矩形鋳塊の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61143528A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003020992A1 (fr) * | 2001-09-03 | 2003-03-13 | Sumitomo Titanium Corporation | Recipient de reaction a utiliser dans la production d'une eponge en titane, plaque de bouclier thermique placee dans ce recipient, et procede de production d'une eponge en titane |
| US11434544B2 (en) | 2017-10-17 | 2022-09-06 | Titanium Metals Corporation | Compact coil assembly for a vacuum arc remelting system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6059028A (ja) * | 1983-09-13 | 1985-04-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | ア−ク溶解法 |
-
1984
- 1984-12-14 JP JP26491684A patent/JPS61143528A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6059028A (ja) * | 1983-09-13 | 1985-04-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | ア−ク溶解法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003020992A1 (fr) * | 2001-09-03 | 2003-03-13 | Sumitomo Titanium Corporation | Recipient de reaction a utiliser dans la production d'une eponge en titane, plaque de bouclier thermique placee dans ce recipient, et procede de production d'une eponge en titane |
| US11434544B2 (en) | 2017-10-17 | 2022-09-06 | Titanium Metals Corporation | Compact coil assembly for a vacuum arc remelting system |
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