JPS61126972A - 肉盛溶接部の割れ防止方法 - Google Patents
肉盛溶接部の割れ防止方法Info
- Publication number
- JPS61126972A JPS61126972A JP24926184A JP24926184A JPS61126972A JP S61126972 A JPS61126972 A JP S61126972A JP 24926184 A JP24926184 A JP 24926184A JP 24926184 A JP24926184 A JP 24926184A JP S61126972 A JPS61126972 A JP S61126972A
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- Japan
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- equiv
- crack
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- cracking
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の利用分野）
この発明は構造用合金鋼にオーステナイトステンレス綱
を肉盛溶接する際の割れ防止方法の改良に係り、更に詳
しく言えばオーステナイトステンレス鋼の肉盛金属また
は肉盛境界部に発生する高温溶接割れ、焼戻によって生
ずるシグマ相析出による脆化割れ及び水素ガス雰囲気中
での使用による水素脆化に起因する肉盛境界部の剥離性
の割れのいずれをも防止する肉盛溶接方法に係る。
を肉盛溶接する際の割れ防止方法の改良に係り、更に詳
しく言えばオーステナイトステンレス鋼の肉盛金属また
は肉盛境界部に発生する高温溶接割れ、焼戻によって生
ずるシグマ相析出による脆化割れ及び水素ガス雰囲気中
での使用による水素脆化に起因する肉盛境界部の剥離性
の割れのいずれをも防止する肉盛溶接方法に係る。
（従来技術）
化学プラントの大型圧力容器においては構造用合金鋼、
例えばＪＩＳ−Ｇ４１０９ボイラおよび圧力容器用クロ
ムモリブデン鋼板を母材とし、その上にオーステナイト
ステンレス綱を肉盛溶接して耐食性を持たせたものを使
用することが多い。
例えばＪＩＳ−Ｇ４１０９ボイラおよび圧力容器用クロ
ムモリブデン鋼板を母材とし、その上にオーステナイト
ステンレス綱を肉盛溶接して耐食性を持たせたものを使
用することが多い。
肉盛溶接後には残留応力除去および溶接部の靭性改善の
ためＪＩＳ−Ｚ３７００に規定された５００〜７５０℃
の溶接後熱処理が施されるが、溶接待に熱影響部に割れ
（以下高温割れという）を生ずることがあり、また溶接
後熱処理によってシグマ相が析出して脆化し、熱処理後
室温で曲げ試験をすると割れ（以下脆化割れという）を
生して破壊し易い。
ためＪＩＳ−Ｚ３７００に規定された５００〜７５０℃
の溶接後熱処理が施されるが、溶接待に熱影響部に割れ
（以下高温割れという）を生ずることがあり、また溶接
後熱処理によってシグマ相が析出して脆化し、熱処理後
室温で曲げ試験をすると割れ（以下脆化割れという）を
生して破壊し易い。
上記の高温割れ対策としては肉盛金属中にフェライトが
３％以上析出されるように調整しているが、フェライト
が多量に析出すると溶接後熱処理でフェライトがシグマ
相に変化して肉盛金属を脆化させるようになる。これを
防止するには肉盛金属中のフェライトを８％以下とすれ
ば良いことが知られており、実用上はシエフラーの状態
図によってＣ，Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ等
の合金成分の含有量を調整してＮｉ当量、Ｃｒ当量を制
御することによりフェライト量を所望の３〜８％の範囲
にして割れの発生を防止している。
３％以上析出されるように調整しているが、フェライト
が多量に析出すると溶接後熱処理でフェライトがシグマ
相に変化して肉盛金属を脆化させるようになる。これを
防止するには肉盛金属中のフェライトを８％以下とすれ
ば良いことが知られており、実用上はシエフラーの状態
図によってＣ，Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ等
の合金成分の含有量を調整してＮｉ当量、Ｃｒ当量を制
御することによりフェライト量を所望の３〜８％の範囲
にして割れの発生を防止している。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら最近この種圧力容器を高温高圧水素ガス雰
囲気で使用していると運転中または運転停止後に第２図
に示す母材１と肉盛層２との境界より僅か肉盛金属中に
入った位置３（以下肉盛境界部という）に剥離性の割れ
５ （以下剥離割れという）が発生し、その対策が覆々
検討されるようになってきた。
囲気で使用していると運転中または運転停止後に第２図
に示す母材１と肉盛層２との境界より僅か肉盛金属中に
入った位置３（以下肉盛境界部という）に剥離性の割れ
５ （以下剥離割れという）が発生し、その対策が覆々
検討されるようになってきた。
この剥離割れ嘉よ溶接によって肉盛境界部の金属組織の
結晶粒が粗大化し、これを高温高圧水素ガス雰囲気中で
使用すると、該肉盛境界部に割れを生じて剥離するよう
になるのであると考えられている。この剥離割れの発生
は最近の大入熱、高能率の肉盛溶接法によって助長され
ている。すなわち肉盛溶接を幅２５〜１５０ｎ＋＋＊、
厚さ０．２〜１Ｉｌｌ＋の広幅電極を用いてサブマージ
アーク溶接法またはエレクトロスラグ熔接法により行う
方法が開発され、従来方法に比較して高能率であるばか
りでなく、溶込みが非常に浅いので、形成される肉盛金
属の化学成分組成が均一で安定していることがら肉盛溶
接方法として最適な方法として広く採用されるようにな
ってきている。しかしながら大入熱で施工されるので肉
盛境界部では結晶粒が粗大化し易い。
結晶粒が粗大化し、これを高温高圧水素ガス雰囲気中で
使用すると、該肉盛境界部に割れを生じて剥離するよう
になるのであると考えられている。この剥離割れの発生
は最近の大入熱、高能率の肉盛溶接法によって助長され
ている。すなわち肉盛溶接を幅２５〜１５０ｎ＋＋＊、
厚さ０．２〜１Ｉｌｌ＋の広幅電極を用いてサブマージ
アーク溶接法またはエレクトロスラグ熔接法により行う
方法が開発され、従来方法に比較して高能率であるばか
りでなく、溶込みが非常に浅いので、形成される肉盛金
属の化学成分組成が均一で安定していることがら肉盛溶
接方法として最適な方法として広く採用されるようにな
ってきている。しかしながら大入熱で施工されるので肉
盛境界部では結晶粒が粗大化し易い。
この結晶粒の粗大化を防止して剥離割れを防ぐ方法とし
ては二つの方法が考えられる。その一つは肉盛溶接に使
用する広幅電極の幅を小さくして溶接時の入熱を小さく
し、溶接後の冷却を早め、高温に曝される時間を短くす
る方法であるが、能率の低下は避けることができない、
他の一つは肉盛境界部にフェライトを析出させて結晶粒
を微細化させる方法である。
ては二つの方法が考えられる。その一つは肉盛溶接に使
用する広幅電極の幅を小さくして溶接時の入熱を小さく
し、溶接後の冷却を早め、高温に曝される時間を短くす
る方法であるが、能率の低下は避けることができない、
他の一つは肉盛境界部にフェライトを析出させて結晶粒
を微細化させる方法である。
本発明は後者のフェライトを析出させることによって、
高温割れ、脆化割れを防止すると共に、剥離割れを防止
する方法を提供することを目的とする。
高温割れ、脆化割れを防止すると共に、剥離割れを防止
する方法を提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記の目的を達成するため、
構造用合金鋼にオーステナイトステンレス綱を大入熱で
肉盛溶接する方法において、 肉盛金属をＣｒ当量 １８．０〜２１．８、Ｎｉ当量
１０．２〜１２．８ で、添付図面に示す点 （イ）（Ｃｒ当量１８．０、Ｎｉ当量１１．０）、（ロ
）（Ｃｒ当量１９．８、Ｎｉ当量１２．８）、（ハ）（
Ｃ「当量２１．８、Ｎｉ当量１２．８）、（ニ） （
Ｃｒ当量１９．０．Ｎｉ当量１０．２）で囲まれる範囲
内のＣｒ当量およびＮｉ当量の化学組成とすることを特
徴とするオーステナイトステンレス鋼の肉盛溶接部の割
れ防止方法に係る。
肉盛溶接する方法において、 肉盛金属をＣｒ当量 １８．０〜２１．８、Ｎｉ当量
１０．２〜１２．８ で、添付図面に示す点 （イ）（Ｃｒ当量１８．０、Ｎｉ当量１１．０）、（ロ
）（Ｃｒ当量１９．８、Ｎｉ当量１２．８）、（ハ）（
Ｃ「当量２１．８、Ｎｉ当量１２．８）、（ニ） （
Ｃｒ当量１９．０．Ｎｉ当量１０．２）で囲まれる範囲
内のＣｒ当量およびＮｉ当量の化学組成とすることを特
徴とするオーステナイトステンレス鋼の肉盛溶接部の割
れ防止方法に係る。
次に本発明の高温割れ、脆化割れ及び剥離割れを防止す
る方法を説明する。
る方法を説明する。
第３図はオーステナイトステンレス鋼の溶接時の高温割
れとフェライト生成量との関係を示しており、フェライ
ト量がおよそ３％以下になると割れの発生が認められる
ようになるので、高温割れを防止するためにはフェライ
ト量を３％以上とすることが必要であることが判る。
れとフェライト生成量との関係を示しており、フェライ
ト量がおよそ３％以下になると割れの発生が認められる
ようになるので、高温割れを防止するためにはフェライ
ト量を３％以上とすることが必要であることが判る。
第４図および第５図はタイプ３４７オーステナイトステ
ンレス鋼の肉盛金属の脆化割れ発生の有無を後熱処理温
度と保持時間に関して、第し図は溶接のままでフェライ
ト量７．４％の場合、第５図は同じ＜１２．９％の場合
を例示している。
ンレス鋼の肉盛金属の脆化割れ発生の有無を後熱処理温
度と保持時間に関して、第し図は溶接のままでフェライ
ト量７．４％の場合、第５図は同じ＜１２．９％の場合
を例示している。
溶接後熱処理温度は通例７００℃で行われ、第４図によ
ればこの温度では脆化割れは生じない。
ればこの温度では脆化割れは生じない。
一方、第５図によれば約４時間の保持によって割れを生
ずる。タイプ３４７以外のオーステナイトステンレス鋼
についても同様な傾向が見られる。。
ずる。タイプ３４７以外のオーステナイトステンレス鋼
についても同様な傾向が見られる。。
従って脆化割れを防止するためにはフェライト量をおよ
そ８％以下とすれば良いことが判る。
そ８％以下とすれば良いことが判る。
従って高温割れと脆化割れとを同時に防止する条件は肉
盛金属中のフェライト量を３〜８％とすることである。
盛金属中のフェライト量を３〜８％とすることである。
これを第６図のシエフラー状態図に示せば肉盛金属のＮ
ｉ当量およびＣｒ当量はＡ＋Ｆ界域で３％Ｆと８％Ｆの
線で挟まれた範囲内にあればよい。
ｉ当量およびＣｒ当量はＡ＋Ｆ界域で３％Ｆと８％Ｆの
線で挟まれた範囲内にあればよい。
ところで本発明者の行った高温高圧水素ガス雰囲気中の
剥離試験結果によれば剥離割れ発生位置は第２図の肉盛
境界から０．０３〜０．０５ｍ−離れた肉盛境界部３に
発生していることが判った。以下これを剥離割れ発生危
険域という、したがってこの危険域の組織を改善すれば
剥離割れを防止できることになるが、研究によれば該危
険域にフェライトを析出させれば、これを核として結晶
粒が微細化し、剥離割れを防止できる。
剥離試験結果によれば剥離割れ発生位置は第２図の肉盛
境界から０．０３〜０．０５ｍ−離れた肉盛境界部３に
発生していることが判った。以下これを剥離割れ発生危
険域という、したがってこの危険域の組織を改善すれば
剥離割れを防止できることになるが、研究によれば該危
険域にフェライトを析出させれば、これを核として結晶
粒が微細化し、剥離割れを防止できる。
本発明者は肉盛溶接部の断面についてＸ線マイク造アナ
ライザで分析して求めた化学成分の分析値から上記剥離
割れ発生危険域のＣｒ当量、Ｎｉ当量をシエフラー状態
図のＡ＋Ｍ＋Ｆ域またはＡ＋Ｆ域にあるようにする各当
量値を求めた結果、肉盛金属内のフェライト量が前記の
３％Ｆ〜８％Ｆの範囲でＮｉ当量を１２％以下とすれば
よく、このようにすれば剥離割れ発生危険域にフェライ
トを析出させて結晶粒を細かにすることができることを
知った。これを第１図に（ロ）−（ハ）の線で示しであ
る。
ライザで分析して求めた化学成分の分析値から上記剥離
割れ発生危険域のＣｒ当量、Ｎｉ当量をシエフラー状態
図のＡ＋Ｍ＋Ｆ域またはＡ＋Ｆ域にあるようにする各当
量値を求めた結果、肉盛金属内のフェライト量が前記の
３％Ｆ〜８％Ｆの範囲でＮｉ当量を１２％以下とすれば
よく、このようにすれば剥離割れ発生危険域にフェライ
トを析出させて結晶粒を細かにすることができることを
知った。これを第１図に（ロ）−（ハ）の線で示しであ
る。
また上記Ｘ線マイクロアナライザによる分析結果、肉盛
境界線から０．０７ｍｍ以上離れれば肉盛金属の化学組
成は略一定することが判った。肉盛金属は耐食性を維持
するためＡ＋Ｆ域にあることが必要であるから、Ａ＋Ｆ
域とＡ＋Ｍ＋Ｆ域との境界線がその限界であって、第１
図において３％Ｆと８％Ｆの線との交点（イ）がＣｒ当
量の下限、交点（ニ）がＮｉ当量の下限として求められ
る。
境界線から０．０７ｍｍ以上離れれば肉盛金属の化学組
成は略一定することが判った。肉盛金属は耐食性を維持
するためＡ＋Ｆ域にあることが必要であるから、Ａ＋Ｆ
域とＡ＋Ｍ＋Ｆ域との境界線がその限界であって、第１
図において３％Ｆと８％Ｆの線との交点（イ）がＣｒ当
量の下限、交点（ニ）がＮｉ当量の下限として求められ
る。
従って第１図に示す点（イ）・ （ロ）・ （ハ）・
（ニ）で囲まれた範囲内に肉盛金属のＣｒ当量とＮｉ当
量とがあれば、高温割れ、脆化割れおよび剥離割れのす
べての発生を防止する条件を満たすことになる。
（ニ）で囲まれた範囲内に肉盛金属のＣｒ当量とＮｉ当
量とがあれば、高温割れ、脆化割れおよび剥離割れのす
べての発生を防止する条件を満たすことになる。
（試験例）
次に試験例について述べる。
母材にＣｒ−Ｍａｉｌ板（ＪＩＳＧ４１０９・ＳＣＭＶ
４）を用い、耐食性合金として５種類のオーステナイト
ステンレス鋼の幅１５０ｔａ■または７５１１１１１１
ノ広幅電極（ＪＩＳＺ３３２２・ＹＢ３４７Ｆ相当）を
用い、母材予熱温度１５０℃、電圧２７ｖ、電流２５０
０Ａまたは１２５０Ａ、一層盛りの肉盛溶接を行って供
試材とした。
４）を用い、耐食性合金として５種類のオーステナイト
ステンレス鋼の幅１５０ｔａ■または７５１１１１１１
ノ広幅電極（ＪＩＳＺ３３２２・ＹＢ３４７Ｆ相当）を
用い、母材予熱温度１５０℃、電圧２７ｖ、電流２５０
０Ａまたは１２５０Ａ、一層盛りの肉盛溶接を行って供
試材とした。
母材及び肉盛金ｆｉ１１〜隨５の化学成分組成を第１表
に、Ｎｉ当量、Ｃｒ当量を第２表に示す。
に、Ｎｉ当量、Ｃｒ当量を第２表に示す。
第２表
母材及び各肉盛金属魚１から１５のＮｉ当量、Ｃｒ当量
に相当する点が第７図に示しである。
に相当する点が第７図に示しである。
これらの供試材をＪＩＳＺ３７００の規定に従って７０
０℃ｘ２４ｈの溶接後熱処理を施したのち、次の試験に
供した。
０℃ｘ２４ｈの溶接後熱処理を施したのち、次の試験に
供した。
（ａｌ高温割れ試験：供試材から所要の試験片を採取し
、表面から１ｍｓ＋づつ削りながら螢光及び染色浸透探
傷試験（ＪＩＳＺ２３４３）を行い、割れの有無を調べ
た。
、表面から１ｍｓ＋づつ削りながら螢光及び染色浸透探
傷試験（ＪＩＳＺ２３４３）を行い、割れの有無を調べ
た。
山）脆化試験：供試材からＪｒＳＺ３１２２に規定され
た側曲げ試験片を採取し、半径２ｘｔｍｍ（ｔ＝板厚）
の１８０度曲げを行い、割れの有無を調べた。
た側曲げ試験片を採取し、半径２ｘｔｍｍ（ｔ＝板厚）
の１８０度曲げを行い、割れの有無を調べた。
（Ｃ１剥離試験：水素分圧１５０ｋｇ／ｄ、 ４５０℃
のガス中に４８時間保持したのち、強制空冷して室温に
２４時間以上放置し、肉盛金属の反対側の母材表面から
超音波探傷検査（ＪＩＳＺ２３４４）によって剥離の有
無を調べた。
のガス中に４８時間保持したのち、強制空冷して室温に
２４時間以上放置し、肉盛金属の反対側の母材表面から
超音波探傷検査（ＪＩＳＺ２３４４）によって剥離の有
無を調べた。
試験結果を一括して第３表に示す。
第３表に示すように試験片Ｎｌｌは肉盛金属のＮｉ当量
、Ｃｒ当量がＯ％Ｆ上にあり、肉盛金属および肉盛境界
部にフェライトが析出していなかったので溶接時の高温
割れ及び剥離割れの発生が認められた。試験片１１ｈ２
は肉盛金属にはフェライトが６％析出していたので高温
割れ及び脆化割れの発生は認められなかったが、肉盛金
属のＮｉ当量、Ｃｒ当量が大きかったので剥離割れ発生
危険域のＮｉ当量およびＣｒ当量がＡ＋Ｍ＋Ｆ或いはＡ
＋Ｆ域から外れ、フェライトが析出していなかったため
剥離割れの発生が認められた。試験片磁３及び隨５は肉
盛金属のフェライトが１１％または２０％と非常に多く
析出していたので、高温割れおよび剥離割れは認められ
なかったが、脆化割れが発生した。
、Ｃｒ当量がＯ％Ｆ上にあり、肉盛金属および肉盛境界
部にフェライトが析出していなかったので溶接時の高温
割れ及び剥離割れの発生が認められた。試験片１１ｈ２
は肉盛金属にはフェライトが６％析出していたので高温
割れ及び脆化割れの発生は認められなかったが、肉盛金
属のＮｉ当量、Ｃｒ当量が大きかったので剥離割れ発生
危険域のＮｉ当量およびＣｒ当量がＡ＋Ｍ＋Ｆ或いはＡ
＋Ｆ域から外れ、フェライトが析出していなかったため
剥離割れの発生が認められた。試験片磁３及び隨５は肉
盛金属のフェライトが１１％または２０％と非常に多く
析出していたので、高温割れおよび剥離割れは認められ
なかったが、脆化割れが発生した。
試験片Ｎ１４は本発明に係る試験片であるが、肉盛金属
のフェライトが７％で、かつ剥離割れ発生危険域のＮｉ
当量、Ｃｒ当量がＡ＋Ｍ＋Ｆ域に入っているため該危険
域にもフェライトが析出しており、結晶粒も平均１００
μｍで綱か（、いずれの割れの発生も認められなかった
。
のフェライトが７％で、かつ剥離割れ発生危険域のＮｉ
当量、Ｃｒ当量がＡ＋Ｍ＋Ｆ域に入っているため該危険
域にもフェライトが析出しており、結晶粒も平均１００
μｍで綱か（、いずれの割れの発生も認められなかった
。
（効果）
以上説明したように従来は肉盛金属のフェライト量を制
御することによって高温割れと脆化割れとを防止できた
が、水素脆化による剥離割れは必ずしも防止できなかっ
た。しかしながら本発明はフェライト量を制御するＮｉ
当量、Ｃｒ当量の範囲をシエフラー状態図上に区画し、
肉盛金属の各当量をこの範囲内に入れることによって高
温割れ及び脆化割れと共に剥離割れをも同時に防止でき
るようにしたので、水素ガス雰囲気で使用する圧力容器
等の如く安全を確保することが重要な装置に通用してそ
の実用上の効果が極めて大きい。
御することによって高温割れと脆化割れとを防止できた
が、水素脆化による剥離割れは必ずしも防止できなかっ
た。しかしながら本発明はフェライト量を制御するＮｉ
当量、Ｃｒ当量の範囲をシエフラー状態図上に区画し、
肉盛金属の各当量をこの範囲内に入れることによって高
温割れ及び脆化割れと共に剥離割れをも同時に防止でき
るようにしたので、水素ガス雰囲気で使用する圧力容器
等の如く安全を確保することが重要な装置に通用してそ
の実用上の効果が極めて大きい。
第１図は本発明のＮｉ当量、Ｃｒ当量の範囲を示すシエ
フラー状態図、第２図は肉盛溶接金属を図解的に示した
平面図ｔａ＋及び断面図山）、第３図はオーステナイト
ステンレス鋼におけるフェライトと高温割れ発生との関
係を示すダイアグラム、第４図はオーステナイトステン
レス鋼肉盛金属の後熱処理温度、時間と割れ発生との関
係の一例を示すダイアグラム、第５図は同しく第４図と
同様な他の例を示すダイアグラム、第６図は高温割れ、
脆化割れ防止範囲を示すシエフラー状態図、第７図は試
験例における試験片１ｋｌ〜患５及び母材のＮｉ当量、
Ｃｒ当量を示すシエフラー状態図である。 Ａ・・・オーステナイト、Ｆ・・・フェライト、Ｍ・・
・マルテンサイト、１・・・母材、２・・・肉盛金属、
３・・・肉盛境界部、４・・・熱影響部、５・・・剥離
割れ、６・・・高温割れ、７・・・脆化割れ 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次男 第２図 第７図 ス呆 ｊ’ｆ−Ａ壬 ｍ （ｈｒ、） 第５ 図 刀６ 図 第７ 区
フラー状態図、第２図は肉盛溶接金属を図解的に示した
平面図ｔａ＋及び断面図山）、第３図はオーステナイト
ステンレス鋼におけるフェライトと高温割れ発生との関
係を示すダイアグラム、第４図はオーステナイトステン
レス鋼肉盛金属の後熱処理温度、時間と割れ発生との関
係の一例を示すダイアグラム、第５図は同しく第４図と
同様な他の例を示すダイアグラム、第６図は高温割れ、
脆化割れ防止範囲を示すシエフラー状態図、第７図は試
験例における試験片１ｋｌ〜患５及び母材のＮｉ当量、
Ｃｒ当量を示すシエフラー状態図である。 Ａ・・・オーステナイト、Ｆ・・・フェライト、Ｍ・・
・マルテンサイト、１・・・母材、２・・・肉盛金属、
３・・・肉盛境界部、４・・・熱影響部、５・・・剥離
割れ、６・・・高温割れ、７・・・脆化割れ 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次男 第２図 第７図 ス呆 ｊ’ｆ−Ａ壬 ｍ （ｈｒ、） 第５ 図 刀６ 図 第７ 区
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 構造用合金鋼にオーステナイトステンレス綱を大入熱で
肉盛溶接する方法において、 肉盛金属をＣｒ当量１８．０〜２１．８、 Ｎｉ当量１０．２〜１２．８ で、添付図面に示す点 （イ）（Ｃｒ当量１８．０、Ｎｉ当量１１．０）、（ロ
）（Ｃｒ当量１９．８、Ｎｉ当量１２．８）、（ハ）（
Ｃｒ当量２１．８、Ｎｉ当量１２．８）、（ニ）（Ｃｒ
当量１９．０、Ｎｉ当量１０．２）で囲まれる範囲内の
Ｃｒ当量およびＮｉ当量の化学組成とすることを特徴と
するオーステナイトステンレス鋼の肉盛溶接部の割れ防
止方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24926184A JPS61126972A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 肉盛溶接部の割れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24926184A JPS61126972A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 肉盛溶接部の割れ防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61126972A true JPS61126972A (ja) | 1986-06-14 |
Family
ID=17190329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24926184A Pending JPS61126972A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 肉盛溶接部の割れ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61126972A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0651180U (ja) * | 1991-11-15 | 1994-07-12 | 三和農林株式会社 | 青物野菜収納容器 |
| CN110449692A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-11-15 | 南京工程学院 | 一种碳钢表面堆焊双相耐腐蚀层的相比例控制方法 |
-
1984
- 1984-11-26 JP JP24926184A patent/JPS61126972A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0651180U (ja) * | 1991-11-15 | 1994-07-12 | 三和農林株式会社 | 青物野菜収納容器 |
| CN110449692A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-11-15 | 南京工程学院 | 一种碳钢表面堆焊双相耐腐蚀层的相比例控制方法 |
| CN110449692B (zh) * | 2019-07-29 | 2021-07-20 | 南京工程学院 | 一种碳钢表面堆焊双相耐腐蚀层的相比例控制方法 |
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