JPS606286B2 - ラシツヒ法ヒドラジンの製造法 - Google Patents
ラシツヒ法ヒドラジンの製造法Info
- Publication number
- JPS606286B2 JPS606286B2 JP2537179A JP2537179A JPS606286B2 JP S606286 B2 JPS606286 B2 JP S606286B2 JP 2537179 A JP2537179 A JP 2537179A JP 2537179 A JP2537179 A JP 2537179A JP S606286 B2 JPS606286 B2 JP S606286B2
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- Japan
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- hydrazine
- water
- concentration
- ammonia
- tons
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はヒドラジン蒸溜濃縮工程において、蒸溜装置と
陽イオン交≠剣樹脂吸着装置を組合わせることにより、
従来の蒸溜濃縮工程に比較して高収率、省エネルギー化
、処理能力の増大を計り「更に好ましい態様においては
、腸イオン交換水を原料アンモニア又は尿素の溶媒とし
て用いることにより反応収率をも向上させるラシツヒ法
ヒドラジンの製造法の改良に関するものである。
陽イオン交≠剣樹脂吸着装置を組合わせることにより、
従来の蒸溜濃縮工程に比較して高収率、省エネルギー化
、処理能力の増大を計り「更に好ましい態様においては
、腸イオン交換水を原料アンモニア又は尿素の溶媒とし
て用いることにより反応収率をも向上させるラシツヒ法
ヒドラジンの製造法の改良に関するものである。
ヒドラジンの工業的な製法として従来から行なわれてい
るラシッヒ法は、アンモニアまたは尿素を次亜塩素酸ソ
ーダで部分酸化する方法である。
るラシッヒ法は、アンモニアまたは尿素を次亜塩素酸ソ
ーダで部分酸化する方法である。
それらはアンモニア法、尿素法と称され、反応式は次の
通りである。風 アンモニア法 ＮＨ３十ＮａＣＩＯ →ＮＱＣｉ＋Ｎａ
ＯＨＮ氏十ＮＨ２ＣＩ十ＮａＯＨ →Ｎ２比＋ＮａＣ
Ｉ＋ＱＯ｛Ｂ｝ 尿素法Ｃ０（ＮＱ）２十ＮａＣＩＯ＋
２ＮａＯＨ→Ｎ２日４十ＮａＣＩ＋Ｎａ２Ｃ０３十は○
これらの反応液中のヒドラジン（Ｎ２は）は水和ヒドラ
ジンＮが４１比○として濃度が１〜３％程度であるから
、例えば水和ヒドラジン８０％まで濃縮するためには、
製品１トン当り約２増段トン〜８０トンの水を蒸発分離
する必要がある。
通りである。風 アンモニア法 ＮＨ３十ＮａＣＩＯ →ＮＱＣｉ＋Ｎａ
ＯＨＮ氏十ＮＨ２ＣＩ十ＮａＯＨ →Ｎ２比＋ＮａＣ
Ｉ＋ＱＯ｛Ｂ｝ 尿素法Ｃ０（ＮＱ）２十ＮａＣＩＯ＋
２ＮａＯＨ→Ｎ２日４十ＮａＣＩ＋Ｎａ２Ｃ０３十は○
これらの反応液中のヒドラジン（Ｎ２は）は水和ヒドラ
ジンＮが４１比○として濃度が１〜３％程度であるから
、例えば水和ヒドラジン８０％まで濃縮するためには、
製品１トン当り約２増段トン〜８０トンの水を蒸発分離
する必要がある。
分離する水が大量であるため、蒸溜装置塔頂部における
水和ヒドラジン濃度は極微に抑えないと損失が大となり
、そのためには蒸溜装置濃縮部理論段数、還流水量は増
加することになる。反応液から分離する水と還流水を蒸
発する熱エネルギーは膨大なものであり、ューティティ
経費は製造費の多くを占めラシツヒ法の短所となってい
る。本発明者らは、ラシッヒ法ヒドラジン製造工程にお
けるエネルギー改善に主眼をおき、蒸溜装置還流水量を
低減させて省エネルギー化を計り、蒸溜装置塔頂部から
は水和ヒドラジンを損失さけない方法について鋭意研究
した結果、蒸溜装置と陽イオン交換樹脂を組合わせるこ
とにより、省エネルギー化する方法を見出した。
水和ヒドラジン濃度は極微に抑えないと損失が大となり
、そのためには蒸溜装置濃縮部理論段数、還流水量は増
加することになる。反応液から分離する水と還流水を蒸
発する熱エネルギーは膨大なものであり、ューティティ
経費は製造費の多くを占めラシツヒ法の短所となってい
る。本発明者らは、ラシッヒ法ヒドラジン製造工程にお
けるエネルギー改善に主眼をおき、蒸溜装置還流水量を
低減させて省エネルギー化を計り、蒸溜装置塔頂部から
は水和ヒドラジンを損失さけない方法について鋭意研究
した結果、蒸溜装置と陽イオン交換樹脂を組合わせるこ
とにより、省エネルギー化する方法を見出した。
更にアンモニア法において、原料アンモニアガスを吸収
溶解する溶媒として、ヒドラジン反応液濃縮により分離
した水を用いるのは常法であるがトその水として、上記
陽イオン交換水を用いることにより反応収率を向上でき
ることを見出し本発明を完成させるに至った。
溶解する溶媒として、ヒドラジン反応液濃縮により分離
した水を用いるのは常法であるがトその水として、上記
陽イオン交換水を用いることにより反応収率を向上でき
ることを見出し本発明を完成させるに至った。
すなわち本発明は「 ラシッヒ法ヒドラジシ製造装置の
ヒドラジン蒸溜濃縮工程において〜蒸溜筒よりの凝縮復
水をＨ型陽イオン交換樹脂の層中を通過させる陽イオン
交換筒を−本又は複数本設けてなるヒドラジン濃縮精製
装置を用いることを特徴とするラシッヒ法ヒドラジンの
製造法であり、その好ましい態様として、原料アンモニ
ア又は尿素の溶媒として、前記のヒドラジン濃縮精製装
置より得られる陽イオン交換水を用いることを特徴とす
るラシッヒ法ヒドラジンの製造法を含むものである。
ヒドラジン蒸溜濃縮工程において〜蒸溜筒よりの凝縮復
水をＨ型陽イオン交換樹脂の層中を通過させる陽イオン
交換筒を−本又は複数本設けてなるヒドラジン濃縮精製
装置を用いることを特徴とするラシッヒ法ヒドラジンの
製造法であり、その好ましい態様として、原料アンモニ
ア又は尿素の溶媒として、前記のヒドラジン濃縮精製装
置より得られる陽イオン交換水を用いることを特徴とす
るラシッヒ法ヒドラジンの製造法を含むものである。
本発明の腸イオン交換節に用いるＨ型陽イオン交宅奥脇
脂とは、強酸性型または弱酸性型のどちらでも使用でき
るが、強酸性樹脂は反応速度大であり、弱酸性樹脂は交
換容量大「再生効率大などの特徴を有するので「復水の
入口部側に弱酸性樹脂を、出口部側に強酸性樹脂を充填
すると「それぞれの特性を生かし交換容量大「再生効率
大〜反応速度大による完全吸着除去が可能となるなどの
点で好ましい。
脂とは、強酸性型または弱酸性型のどちらでも使用でき
るが、強酸性樹脂は反応速度大であり、弱酸性樹脂は交
換容量大「再生効率大などの特徴を有するので「復水の
入口部側に弱酸性樹脂を、出口部側に強酸性樹脂を充填
すると「それぞれの特性を生かし交換容量大「再生効率
大〜反応速度大による完全吸着除去が可能となるなどの
点で好ましい。
又、その使用量は、イオン交≠剣樹脂の交換容量と復水
中のＮ２日４の濃度とからＮ２日４吸着量がイオン交換
樹脂の交換容量内とし、Ｎ２凡の流出濃度１脚以下とす
るのがよい。
中のＮ２日４の濃度とからＮ２日４吸着量がイオン交換
樹脂の交換容量内とし、Ｎ２凡の流出濃度１脚以下とす
るのがよい。
例えば樹脂充填量 ２０００ぞ〜交換容量１．８当量ノ
ク一樹脂の腸イオン交換樹脂筒によりＮ２日４濃度 ３
００脚の復水 ４０トンノＨｒを処理する場合、吸着時
間を９４細ｒ／サイクル以内にすれば交換容量内でＮ２
日４を吸着除去できる。
ク一樹脂の腸イオン交換樹脂筒によりＮ２日４濃度 ３
００脚の復水 ４０トンノＨｒを処理する場合、吸着時
間を９４細ｒ／サイクル以内にすれば交換容量内でＮ２
日４を吸着除去できる。
また濃度が２倍の６０の血の場合「処理復水量すなわち
吸着時間は濃度に反比例するから、４．細ｒノサィクル
とすればよい。吸着したヒドラジンは、常法である酸に
より脱着し、アルカリ中和して蒸溜工程へ戻す。
吸着時間は濃度に反比例するから、４．細ｒノサィクル
とすればよい。吸着したヒドラジンは、常法である酸に
より脱着し、アルカリ中和して蒸溜工程へ戻す。
又ｔ再生陽イオン交換樹脂は再使用する。酸としては、
生成するヒドラジン塩の溶解度及び中和により生成する
塩の関係から塩酸が好ましい。又、中和剤としてはカセ
ィソ−ダが好ましい。尚、再生液中の塩酸及び塩酸ヒド
ラジンの中和は、次頭塩素酸ソーダ中に含まれる未反応
のカセイソーダによることもできる。かくして、イオン
交換樹脂の層中を通過させる復水量に比べ再生液量は大
中に減少するのでヒドラジンの回収と濃縮がなされて収
率は向上し「蒸溜装置において還流水量を低減すること
により省エネルギー化が計れ「 また蒸溜塔内上昇蒸気
量減少により処理能力に余裕を生じも処理能力の増大も
可能となる。
生成するヒドラジン塩の溶解度及び中和により生成する
塩の関係から塩酸が好ましい。又、中和剤としてはカセ
ィソ−ダが好ましい。尚、再生液中の塩酸及び塩酸ヒド
ラジンの中和は、次頭塩素酸ソーダ中に含まれる未反応
のカセイソーダによることもできる。かくして、イオン
交換樹脂の層中を通過させる復水量に比べ再生液量は大
中に減少するのでヒドラジンの回収と濃縮がなされて収
率は向上し「蒸溜装置において還流水量を低減すること
により省エネルギー化が計れ「 また蒸溜塔内上昇蒸気
量減少により処理能力に余裕を生じも処理能力の増大も
可能となる。
更に「本発明の好ましい態様である腸イオン交換水を原
料アンモニア又は尿素の溶媒として用いることにより、
Ｎ２日４とクロラミン又は原料次亜塩素酸ソーダとの副
反応、すなわち「がＱＣ！十Ｎ２日４すが日４ＣＩ十Ｎ
２ がａＣＩＯ十Ｎ２伍→鮒ａＣＩ十２日２０十Ｎ２の起る
割合があらかじめＮ２８４を除去された水を用いること
により減少させられ収率の向上が計れるものである。
料アンモニア又は尿素の溶媒として用いることにより、
Ｎ２日４とクロラミン又は原料次亜塩素酸ソーダとの副
反応、すなわち「がＱＣ！十Ｎ２日４すが日４ＣＩ十Ｎ
２ がａＣＩＯ十Ｎ２伍→鮒ａＣＩ十２日２０十Ｎ２の起る
割合があらかじめＮ２８４を除去された水を用いること
により減少させられ収率の向上が計れるものである。
添付図面は本発明のアンモニア法ヒドラジンの製造工程
を示す。
を示す。
従来法はもクロラミソ反応槽Ａ〜 ヒドラジン反応槽Ｂ
「アンモニア除去塔Ｃ「アンモニア吸収塔Ｄ、糟溜塔Ｅ
「蒸発塔Ｆ、遠０分離機Ｇ、精溜塔日から構成されるも
のである。
「アンモニア除去塔Ｃ「アンモニア吸収塔Ｄ、糟溜塔Ｅ
「蒸発塔Ｆ、遠０分離機Ｇ、精溜塔日から構成されるも
のである。
本発明による方法では、Ｈ型腸イオン交換樹脂吸着塔Ｊ
およびＫを設け、糟溜塔Ｅおよび日から分離する水中の
ヒドラジンの吸着除去そして回収を計るものである。以
下」実施例により本発明を具体的に説明する。実施例
１ 添付図面において、アンモニア法ヒドラジン製造装置精
溜塔Ｅの塔頂蒸気復水中のＮ２比濃度は８功風で、還流
水量は１０トンノＨｒ、復水量は５０トンノ日てであっ
た。
およびＫを設け、糟溜塔Ｅおよび日から分離する水中の
ヒドラジンの吸着除去そして回収を計るものである。以
下」実施例により本発明を具体的に説明する。実施例
１ 添付図面において、アンモニア法ヒドラジン製造装置精
溜塔Ｅの塔頂蒸気復水中のＮ２比濃度は８功風で、還流
水量は１０トンノＨｒ、復水量は５０トンノ日てであっ
た。
復水４０トンノＨｒはアンモニア吸収水■としてアンモ
ニア吸収塔Ｄに使用されるので、精溜塔ＥにおけるＮ２
日損失は３．２ｋ９′Ｈｒであった。還流水量を５トン
／Ｈｒに減らしたところ、搭頂蒸気復水量４５トン／Ｈ
ｒ、同復水中のＮ２日濃度３０の血となった。アンモニ
ア吸収水■となる復水４０トンノＨｒをイオン交換樹脂
吸着塔Ｊにより処理しＮ２伍を吸着除去した。イオン交
ｆ剣樹脂吸着塔Ｊは「 Ｈ型強酸性陽イオン交換樹脂ダ
イヤイオン ＰＫ２２０（三菱化成ＫＫ製）を下部に、
Ｈ型弱酸性陽イオン交≠灘樹脂ダイヤイオン ＷＫ２０
（三菱化成ＫＫ製）を上部に、それぞれ１０００〆ずつ
充填したもので、この樹脂層中にＮ２は３００個溶存す
る復水をＳＶ２０にて塔頂部から通過させ、塔下部から
流出する水中のＮ２日４濃度１脚に達するまで通過させ
た。
ニア吸収塔Ｄに使用されるので、精溜塔ＥにおけるＮ２
日損失は３．２ｋ９′Ｈｒであった。還流水量を５トン
／Ｈｒに減らしたところ、搭頂蒸気復水量４５トン／Ｈ
ｒ、同復水中のＮ２日濃度３０の血となった。アンモニ
ア吸収水■となる復水４０トンノＨｒをイオン交換樹脂
吸着塔Ｊにより処理しＮ２伍を吸着除去した。イオン交
ｆ剣樹脂吸着塔Ｊは「 Ｈ型強酸性陽イオン交換樹脂ダ
イヤイオン ＰＫ２２０（三菱化成ＫＫ製）を下部に、
Ｈ型弱酸性陽イオン交≠灘樹脂ダイヤイオン ＷＫ２０
（三菱化成ＫＫ製）を上部に、それぞれ１０００〆ずつ
充填したもので、この樹脂層中にＮ２は３００個溶存す
る復水をＳＶ２０にて塔頂部から通過させ、塔下部から
流出する水中のＮ２日４濃度１脚に達するまで通過させ
た。
このときの通過水量は３８４トンであった。従って交換
容量を求めたところ「混合（弱＋強）酸性腸イオン交≠
剣樹脂１〆当りＮ２兄１．８当量が吸着された。Ｎ２日
２を吸着した腸イオン交換樹脂をＩＮ塩酸と水により、
再生レベルＨＣＩ ＩＯＯタゾクー樹脂になるよう再生
したところｔ再生液１６トンでＮ２日４の９９．９％以
上が脱着し、しかも２４倍に濃縮されて回収できた。よ
ってアンモニア吸収水■となるＮ２日濃度３００脚の復
水４０トンノＨｒを陽イオン交換樹脂塔で処理したこと
により「還流水低減量５トン／Ｈｒから樹脂再生による
増加水量ｉ．７トンノＨｒを差引いた３。３トン／Ｈｒ
の水を蒸発する熱エネルギーを回収できた。また従来の
糟溜塔ＥにおけるＮ２比損失３．２ｋ９′Ｈｒをも回収
できた。実施例 ２ １２％の有効塩素を含む次亜塩素酸ソーダ■と「アンモ
ニア■を実施例１によるＮ２日４濃度３０瓜風の復水を
、イオン交換樹脂吸着塔Ｊを通過させてＮ２伍濃度１脚
以下となった復水に吸収溶解してなる２０％アンモニア
水をＮＨ３／ＮａＣＩＯモル比６０となるようにクロラ
ミン反応槽Ａで混合し、ヒドラジン反応槽Ｂに送りヒド
ラジンを合成したところト従釆の反応収率７０％が７２
２％に増加した。
容量を求めたところ「混合（弱＋強）酸性腸イオン交≠
剣樹脂１〆当りＮ２兄１．８当量が吸着された。Ｎ２日
２を吸着した腸イオン交換樹脂をＩＮ塩酸と水により、
再生レベルＨＣＩ ＩＯＯタゾクー樹脂になるよう再生
したところｔ再生液１６トンでＮ２日４の９９．９％以
上が脱着し、しかも２４倍に濃縮されて回収できた。よ
ってアンモニア吸収水■となるＮ２日濃度３００脚の復
水４０トンノＨｒを陽イオン交換樹脂塔で処理したこと
により「還流水低減量５トン／Ｈｒから樹脂再生による
増加水量ｉ．７トンノＨｒを差引いた３。３トン／Ｈｒ
の水を蒸発する熱エネルギーを回収できた。また従来の
糟溜塔ＥにおけるＮ２比損失３．２ｋ９′Ｈｒをも回収
できた。実施例 ２ １２％の有効塩素を含む次亜塩素酸ソーダ■と「アンモ
ニア■を実施例１によるＮ２日４濃度３０瓜風の復水を
、イオン交換樹脂吸着塔Ｊを通過させてＮ２伍濃度１脚
以下となった復水に吸収溶解してなる２０％アンモニア
水をＮＨ３／ＮａＣＩＯモル比６０となるようにクロラ
ミン反応槽Ａで混合し、ヒドラジン反応槽Ｂに送りヒド
ラジンを合成したところト従釆の反応収率７０％が７２
２％に増加した。
物質収支は次の通りである。２０％アンモニア水５００
００の９′Ｈｒ、次亜塩素酸ソーダ水溶液 ５８００ｋ
９′Ｈｒ（ＮａＣｉ０９．舵モル／Ｈｒ）により生成し
たＮ２凡は２２６．３ｋｇ′日て（７．１ＫモルノＨｒ
）であった。
００の９′Ｈｒ、次亜塩素酸ソーダ水溶液 ５８００ｋ
９′Ｈｒ（ＮａＣｉ０９．舵モル／Ｈｒ）により生成し
たＮ２凡は２２６．３ｋｇ′日て（７．１ＫモルノＨｒ
）であった。
改良前の生成Ｎ２日は２２１ｋｇ′靴（６．班モル／Ｈ
ｒ）であり、アンモニア吸収水中のＮ２日濃度が８０馳
肌から１脚と低下したため、クロラミン分解防止による
生成Ｎ２比が６３ｋｇ′Ｈｄ増加したことになる。糟溜
塔Ｅから蒸発塔ＦにおけるＮ２比量は合計９．５ｋｇ′
Ｈｒ増加し、４．３％の収率向上となった。実施例 ３
糟溜塔日の繁頂蒸気復水中のＮ２日４濃度は３６０脚で
、還流水量は２トン／Ｈｒ、復水量は６トン／Ｈｒであ
った。
ｒ）であり、アンモニア吸収水中のＮ２日濃度が８０馳
肌から１脚と低下したため、クロラミン分解防止による
生成Ｎ２比が６３ｋｇ′Ｈｄ増加したことになる。糟溜
塔Ｅから蒸発塔ＦにおけるＮ２比量は合計９．５ｋｇ′
Ｈｒ増加し、４．３％の収率向上となった。実施例 ３
糟溜塔日の繁頂蒸気復水中のＮ２日４濃度は３６０脚で
、還流水量は２トン／Ｈｒ、復水量は６トン／Ｈｒであ
った。
濃縮分離水■４トン／Ｈｒは排水となるので、糟溜塔日
におけるＮ２日４損失は１．４ｋ９／Ｈｒであった。還
流水量を１トン／Ｈｒに減らしたところ、塔頂蒸気復水
量５トン／批、同復水中のＮ２日濃度８０功風となった
。系外に排出される濃縮分離水■４トンノＨｒをイオン
交換樹脂吸着塔Ｋにより処理し、Ｎ２比を吸着除去した
。イオン交換樹脂吸着塔ＫはＨ型酸性腸イオン交換樹脂
ダイヤイオン ＰＫ２２０（三菱化成ＫＫ製）を下部に
、Ｈ型弱酸性陽イオン交換樹脂ダイヤイオン ＷＫ２０
（三菱化成ＫＫ製）を上部に、それぞれ１００〆ずつ充
填するもので、この樹脂層中にＮ２比８０功地溶存する
復水をＳＶ２０にて塔頂部から通過させ、後下部から流
出する水中のＮ２日４濃度１個に達するまで通過させた
。
におけるＮ２日４損失は１．４ｋ９／Ｈｒであった。還
流水量を１トン／Ｈｒに減らしたところ、塔頂蒸気復水
量５トン／批、同復水中のＮ２日濃度８０功風となった
。系外に排出される濃縮分離水■４トンノＨｒをイオン
交換樹脂吸着塔Ｋにより処理し、Ｎ２比を吸着除去した
。イオン交換樹脂吸着塔ＫはＨ型酸性腸イオン交換樹脂
ダイヤイオン ＰＫ２２０（三菱化成ＫＫ製）を下部に
、Ｈ型弱酸性陽イオン交換樹脂ダイヤイオン ＷＫ２０
（三菱化成ＫＫ製）を上部に、それぞれ１００〆ずつ充
填するもので、この樹脂層中にＮ２比８０功地溶存する
復水をＳＶ２０にて塔頂部から通過させ、後下部から流
出する水中のＮ２日４濃度１個に達するまで通過させた
。
このときの通過水量は１４．４トンであり、交換容量を
求めたところ、混合（弱＋強）酸性陽イオン交換樹脂１
ク当りＮ２ＨＩ．８当量が吸着された。Ｎ２日４を吸着
した賜イオン交換樹脂をＩＮ塩酸と水により、再生レベ
ルＨＣｉｌｏｏタ′そ−樹脂になるよう再生したところ
「再生液１．６トンでＮ２伍の９９．９％以上が脱着し
、しかも、３２倍に濃縮されて回収できた。よってＮ２
凡濃度８０功例の復水４トン／Ｈｒを腸イオン交モ奥樹
脂塔で処理したことにより、還流水低減量１トン／Ｈｒ
から樹脂再生による増加水量０．４トン／Ｈｒを差引し
、た０．６トン／Ｈｒの水を蒸発する熱エネルギーを回
収できた。また、従来の糟溜塔日におけるＮ２日覆失１
．４ｋ９′Ｈｒをも回収できた。
求めたところ、混合（弱＋強）酸性陽イオン交換樹脂１
ク当りＮ２ＨＩ．８当量が吸着された。Ｎ２日４を吸着
した賜イオン交換樹脂をＩＮ塩酸と水により、再生レベ
ルＨＣｉｌｏｏタ′そ−樹脂になるよう再生したところ
「再生液１．６トンでＮ２伍の９９．９％以上が脱着し
、しかも、３２倍に濃縮されて回収できた。よってＮ２
凡濃度８０功例の復水４トン／Ｈｒを腸イオン交モ奥樹
脂塔で処理したことにより、還流水低減量１トン／Ｈｒ
から樹脂再生による増加水量０．４トン／Ｈｒを差引し
、た０．６トン／Ｈｒの水を蒸発する熱エネルギーを回
収できた。また、従来の糟溜塔日におけるＮ２日覆失１
．４ｋ９′Ｈｒをも回収できた。
図面は、本発明のアンモニア法ヒドラジンの製造工程を
示す工程図である。 図中の付号はそれぞれＡ：クロラミン反応槽、Ｂ：ヒド
ラジン反応、糟、Ｃ：アンモニア除去塔、Ｄ：アンモニ
ア吸収塔「Ｅ：糟溜塔、Ｆ：蒸発塔、Ｇ：遠心分離機、
Ｈ；糟溜塔、Ｊ，Ｋ：イオン交換樹脂吸着塔、■：次亜
塩素酸ソーダ、■：アンモニア、■：触媒、■：水和ヒ
ドラジン（製品）、■：副生食塩、■；濃縮分離水、■
：濃縮分離水（アンモニア吸収水）を示す。
示す工程図である。 図中の付号はそれぞれＡ：クロラミン反応槽、Ｂ：ヒド
ラジン反応、糟、Ｃ：アンモニア除去塔、Ｄ：アンモニ
ア吸収塔「Ｅ：糟溜塔、Ｆ：蒸発塔、Ｇ：遠心分離機、
Ｈ；糟溜塔、Ｊ，Ｋ：イオン交換樹脂吸着塔、■：次亜
塩素酸ソーダ、■：アンモニア、■：触媒、■：水和ヒ
ドラジン（製品）、■：副生食塩、■；濃縮分離水、■
：濃縮分離水（アンモニア吸収水）を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ラシツヒ法ヒドラジン製造装置のヒドラジン蒸溜濃
縮工程において、精溜筒よりの凝縮復水をＨ型陽イオン
交換樹脂の層中を通過させる陽イオン交換筒を一本又は
複数本設けてなるヒドラジン濃縮精製装置を用いること
を特徴とするラシツヒ法ヒドラジンの製造法。 ２ 原料アンモニア又は尿素の溶媒として、前記のヒド
ラジン濃縮精製装置より得られる陽イオン交換水を用い
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のラシツ
ヒ法ヒドラジンの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2537179A JPS606286B2 (ja) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | ラシツヒ法ヒドラジンの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2537179A JPS606286B2 (ja) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | ラシツヒ法ヒドラジンの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55116605A JPS55116605A (en) | 1980-09-08 |
| JPS606286B2 true JPS606286B2 (ja) | 1985-02-16 |
Family
ID=12163968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2537179A Expired JPS606286B2 (ja) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | ラシツヒ法ヒドラジンの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606286B2 (ja) |
-
1979
- 1979-03-05 JP JP2537179A patent/JPS606286B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55116605A (en) | 1980-09-08 |
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