JPS60501809A - ガラスの電気融解炉 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ガラスの電気融解炉 技歪分−顆 溶融ガラスの電気加熱では、在来、耐火材で内張すされている融解炉又は前床の ような加熱容器でガラスを形成している。加熱電極は耐火壁、通常は側壁か底壁 を貫いて耐火ライニングと接触している溶融カラスのプールの中に突出している 。電極は、もちろん、反対の極性であり、ガラスは電極間に流れる電流によって 電極間で加熱される。

ｌ川 先行技術において、溶融ガラスのプール内で電極加熱効果を変化させる多くの異 なる電極の構造か提案された。１つのこのような構造は、融解装置又は前床の対 向する側壁によって支持された電極を利用しており、各側壁の電極は同一極性で あり、対向する側壁の電極は反対の極性である。生した加熱電流を使用して溶融 ガラスプール全体を加熱する。

加熱電極の他の構造としては、例えば米国特許第３７５７０２０号及び米国特許 第３３９２２３７号に示されているようＣ二重−の内張り耐火壁、通常は底壁を 貫いて異なる極性の加熱電極を挿入している。

このような炉の耐火ライニングは、必ず、多かれ少なかれ電気導伝性であり、在 来の電気炉は、溶融ガラスより導電性の小さい耐火材を利用する必要がある。電 気抵抗率の点について述へると、耐火＋Ａのを動電気抵抗率は、ガラス加熱装置 の作動温度での溶融ガラスの抵抗率に対して、溶融ガラスによるのではなく耐火 材による加熱電流の短絡を回避するのに十分でなくてはならない。この理由で、 電気カラス加熱装置に抵抗率の高いジルコン系耐火材が利用されてきた。

しかしながら、このよっな７ノルコン系耐火＋ＡはＥカラスおよびＣガラスのよ うな成るガラスと融和性ではなく、加弛装置を流れるこのような溶融ガラス組成 物で浸食される傾向がある。このような耐火材を非融和性のガラス組成物につい て利用する電気ガラス加熱装置はいづれも周知の如く寿命が短い。この結果、在 来のガラス電気加熱装置は１、融和性の通常融解容易なガラス、例えば可成りの 量の酸化ナトリウム等を含有するカラスや、流出量の低い用途或いは主燃焼加熱 に対する補助としてのツースフの用途に限られていた。

酸化第ニクロム耐火材のような耐浸食性の高い耐火材の利用ウオ、このような耐 火材が炉の作動温度で溶融カラスの抵ＩＪ″Ｃ率より可成り小さい電気抵抗率を 有するため、実用的ではなかっだ。この結果、かかる耐火材は短絡し、耐火材を 通る電流か耐火（Ａを加熱し、従って、加熱装置のライニング（，１過度に摩耗 し、溶融ガラス中にはがれ落ち、ガラス中に石化を引き起す。一ついには耐火Ｉ Ａは、これを通って流れる加熱電流で融解する。

かくして、酸化第ニクロムの耐火材の使用は実用的ではなかったが、酸化第ニク ロムの耐火材は、例えは溶融ＴＥカラスと接触するとき在来のジルコン耐火材の ７〜１０倍も長い耐用年数を存する。

溌ｙＪｏ鼾 本発明は、耐火材の抵抗率を増大させ、短絡の傾向を相当に減少させる温度まで 耐火材を冷却することによって、高い耐浸食性および低い電気抵抗率を有する耐 火材を利用するカラスの電気的加熱の方法及び装置を提供する。

加熱装置は、未融解ハツチ層でおおわれた溶融ガラスのプール３ を有する融解炉であるのがよく、このプールは端壁及び底壁て接合されている電 極を支持した側壁によって閉し込められ、対向する側壁の電極は反対の極性であ る。側壁、端壁及び底壁は、耐浸食性耐火材例えば酸化第７ニクロム耐火材で全 て内張りされ、この耐火材の電気抵抗率は作動温度と逆に変化し、かつ、この耐 火材は溶融ガラスの温度で溶融カラスの抵抗率より小さい電気抵抗率を有する。

変形例として、加熱装置は、溶融カラスを融解炉から形成装置へ移送するための 前床であってもよい。この場合、前床は側壁を有し、電極はこの側壁を貫いて溶 融カラスの流れの中へ延びて溶融ガラスの流れからの熱損失を補償する。好まし くは、前床の側壁及び底壁は、同様の耐浸食性、抵抗率の低い耐火材で内張すさ れている。

第３の変形例として、加２装置は電極の全てが華−の壁、例えば底壁を貫いて突 出する融解炉であっても良い。このような底壁に組込み込まれた異なる極性の電 極を電気的に付勢して底壁の−Ｌのガラスを加熱する。底壁ならびに側壁は耐浸 食性、抵抗率の低い耐火材で内張すされている。

本発明は、耐火材の電気抵抗率を増大さセ、かつ、作動中、耐火材の短絡傾向を 減少させるために、異なる極性の電極間に効果的に介在する抵抗率の低い加熱装 置の耐火材を冷却することを提案するものである。

電極を各側壁で支持する上述したような融解炉では、耐火材は主に溶融ガラスの −Ｊ曾夜面より下の端壁を通って短絡する傾向がある。端壁を冷却することによ −７て端壁の耐火材の抵抗率を実質的に増大させ、かつ短絡を減少させる。同様 に、底壁を冷却して底壁を通る短絡傾向を減少させることができる。

底型極式融解炉では、底壁の電極は異なる極性であり、底壁の冷却により、反対 の極性の電極間の底壁を通る短絡傾向を減少させる。

前床では、底壁の冷却により、底壁の耐火材の抵抗率を増大させ、かつ底壁を通 る電流による短絡を減少させる。

耐火材の抵抗率を増大させることによって、酸化第一クロム耐火材及び同様の耐 浸食性の高い耐火材を、それらの固有の電気抵抗率が低いにも拘らず利用するこ とが可能でありかつ実用的になり、従って、加熱装置の処理量を増太さ干ること ができ、また装置の加熱及び融解効率を増大させる。側壁の冷却量は、耐火材を 通る短絡を減少するが、加熱される溶融ガラスの温度を実質的に低下させる程大 きくない値まで耐火材の電気抵抗率を増大させるのに十分である。

これは、側壁組込め電極を有する型式のガラス融解炉に特に適応できる。何故な ら、主に電極の４二の溶融カラスの１電極発生電流によって加熱されるからであ る。このような炉では、加熱された溶融ガラスはまず電極間の中央空間から上層 のハツチブランゲットに向って垂直方向上方に、次いて炉側壁に沿って下方に循 環する。本発明のための端壁及び底壁の冷却は溶融カラスを実質的に冷却しない 。何故なら１、二の溶融ガラスは底壁の十分に上でかつ冷却されていない側壁に 沿って２速に循環運動するためである。

同様に、底部組込み電極を有する前床の底壁又は炉の底壁の冷却は、加熱された 溶融ガラスか電極の端部より垂直方向上方に移動して底壁から離れるため、溶融 ガラスの温度を実質的に低下さ材の抵抗率を増加させる目的で、いずれかの壁の 冷却によって引き起される溶融カラス温度の低下を補うために加熱装置の作動温 度を−に昇させるのかよい。

耐火ライニングの冷却は、耐火材が融解もしないし、また溶融ガラス体中にはか れ落ちもしなく、しかも耐火材を通る全ての短絡を防けるし・ヘルにまで耐火材 の加熱による短絡を減少させるのに効果的である。しかしながら、起るわずかな 短絡は、華に耐火材に僅かな程度の熱を与えるにずきす、耐火材の寿命も装置の 加熱効率も実質的に影響されなる）。

さらに、耐火材を通る短絡傾向は、電流か流れなくてはならない距離に直接に、 タ１見上−次的に関係付けられる。王加熱経路は、１つの電極先端から反対の極 性の対向する電極先端までてあり、一方短絡経路は、溶融ガラスプールの周囲で かつ、耐火材を通っている。耐火材の経路か１つの電極から端壁を通って他の電 極まで、或いは、１つの電極から底壁を通って対向する電極まてである場合、短 絡の経路！１溶融力うスを通る主な電極から雷ｔηニー、のｌｌＴｌｌＴｌ主経 路ず実質的に長い。この結果、耐火材温度をとの短絡をも防止するのに理論的に 必要な程度まで減少さゼる必要はない。

かくして、耐火材を、その電気抵抗率かガラスの電気抵抗率の数値まで増大する 程度まで冷却する必要はない。電極から電極への電？Ａｉ路と比較して、耐火＋ Ｊ経路を通る実質的な短絡を防ぐのに十分に耐火材の電気抵抗率を増大させる程 度まで耐火材を冷却ず第１図は、本発明の方法を実施することかできる本発明の ガラス融解か１の概略平面Ｈ； 第２図は、第１図の平面２−２に沿った縦断面図；第３図は、第１図の平面３− ３に沿った縦断面図；第４図は、前床のチャンネルに具現化した本発明をボす第 ２図と同様な縦断面図； 第５図は、底部組込み電極を有する融解炉に具現化した本発明を示す、第１図と 同様な平面図。

第６図は、第５図に示す本発明の変形例の縦断面図、第７図は、変化温度での酸 化第一クロｌ、耐火＋Ａおよび溶融Ｅガラスの相対電気抵抗率を示すグラフＭ、 及び第８図は、異なる酸化第ニー、クロム耐火材および？容融Ｃガラスの相対電 気抵抗率を示す第７図と同様なりラフ図である。

尤５Ｌ（夫族を本カーやの鬼４方郵−棋第１図ないし第３図に示すよう乙こ、本 発明は融解炉１ｏに具体化される。

より詳細には、炉１０は適当な耐火月料で形成された周囲の耐火側壁１１と、端 壁１２と、底壁１３とを備え、これらの壁は適当な支持金属骨組および基礎（図 示−〇ず）己こよって・所定イー装置Ｉこ保持されている。底壁は一般に矩形の 出口間［−］部］４を備えている。

好ましくは、ライニング１１は、実質的に次の組成を有する焼結ジルコン系耐火 材として当業界で扱われている在来の耐火＋Ａである。

邦し一−−−−−分　重−−−量−−に耐火側壁１１、端壁１２、及び底？　１ ．３は底壁開口部１４を含めて耐浸食性で抵抗率の小さい耐火材、好ましくは一 般に２０で示す緻密な酸化第ニクロムの耐火材で内張すされており、この耐火打 は側壁ライニング部分２１、端壁ライニング部分２２、底壁ライニング部分２３ 、及び開口部のライニング部分２４を有し、これらの部分は協働して溶融ガラス 体を収容する内部空■１２５のための完全なライニングを形成している。側壁ラ イニンク゛４３分２１及び端壁ライニング　２２部分は溶融ガラスブー／しの空 間２５の領域全体にわたって垂直方向に延びてし）るか、側壁１１及び端壁１２ の上端部の手前で柊っていることＧこ気つくであろう。

空間２５内の溶融ガラスのプールは未融解の微粒状力゛ラスノ＼ノチ２６のプラ ンケットでおおわれている。

側壁１１及び側壁ライニング部分２１には加熱電極３０力く貫通し、この加熱電 極３０は第２図に概略的に示すようζこ電Ｈａこ↑妾続されている。各側壁１１ およびライニング部分２１を貫通場−る電・極３０は、同し相対極性であり、対 向する側壁１１及びライニング部分２１を貫通する電極は、相対的に反対の極性 である。１＠源３１から供給された電力１ま、加炉１電流を電極３０．３２８こ （共７合して空間２５内の溶融ガラス体を加勢する。

第１図及び第２図に示すように、耐火部分１４．２４によって取り囲まれている 出口開口部１４が、炉の底部へ設ムナられ、この開口部１４はブシュブロック２ ７を介して、ファイノーカラスの単繊維を形成するためのブシュの形態で示す下 形成装置２８と連通し、この単繊維は集束ローラ２９を経て在来のワインタ゛（ 図示せず）まで下方に引かれる。

空間２５内の溶融ガラスの加熱は、主に電極３０．３２の内（！！ＩＩの端部の 間で起り、電極間の加熱溶融力゛ラスＧよ電極のｂ’ｕｒ　ＱＩＥ間の最も熱い ガラスによって発生した対流により空間２５．１’ｌで垂直方向上方に上昇して ハツチブランケット２６の下面と接ａｔする。次Ｇこ」二昇した熱い溶融ガラス は）＼７チブランケ、ト２６の下面に７公つて外力に流れ、次いて外壁ライニン グ部分２１．２２に沿ゲＣ下方に流れて電極３０．３２の位置に戻る。

下方に流れるガラスのうちのいくらかは、電極位置を通過して出口開口部１４及 びブシュブロック２７に向かい、そし−ζこれらを通って下カー、流れ形成袋Ｗ ２８の中に流入する。電極３０．３２間で発生した上昇対流のため、空間２５内 の溶融ガラン、力゛ラスプールの最も熱いガラスは、一般に電極３０．３２の位 置より上に位置し、このガラスは対流によって電極３０．３２から循環したり再 循環したりしてハツチブランケット２６を融解する。フ゛シュ２８の流出量に等 しい少量の熱による再循環ガラスは、電極を通過して下方に流れる。この量のガ ラスは、次々の等湯平面で所望温度まで冷却されてブシＪ、内に導入される。か くして、電極３０．３２の下のガラスは電極３０．３２の上のガラスより一般に 冷たく、この冷たいガラスは実質的に等温の平面を通って出口開口部１４および フジコープロック２７へ下方己こ流れてフ゛、ノコ、２８の中に流入する。

第７図及び第８図に示すよ・うに、これらの電気抵抗率の差を容易に確かめるこ とができる。第７図には、水甲方向にプロットした摂氏度目盛及び華氏度目盛の 両方の温度に対して高密度酸化第ニクロム耐火材Ｃ−１２１５の電気抵抗率が垂 直方向にブロンＩ・しである。さらに、Ｅガラスの電気抵抗率が第７図にプロッ トしである。第７図のチャートかられかるように、Ｅガラスは、】４８２℃（２ ７００°Ｆ）でセンナメートルあたり約１２オームの電気抵抗率を有し、同温度 まで耐火材はセンナメートルあたりほんの約２オームの電気抵抗率を有する。耐 火材は、１１００°Ｃ（２０１２°Ｆ）の温度でセンチメートルあたり約１２オ ームの電気抵抗率を有する。同様に、モノフラックスＥ　（Ｍｏｎｏｆｒａｘ　 Ｅ）耐火材は、第８図に示すように炉の作動温度でＥガラスの電気抵抗率より小 さい電気抵抗率を有する。

耐火ライニング部分２１〜２４の電気抵抗率が、空間２５内の溶融ガラスの電気 抵抗率より小さいので、電極３０．３２は、電流を抵抗率の高い溶融ガラスを流 れないで抵抗率の低い耐火材を通Ｕ７て短絡し、電源３１からの電流は溶融ガラ スではな（耐火材を加熱する。その結果、耐火材は加熱され、融解しなくても、 空間２５内の溶融ガラス中にはがれ落ちて溶融ガラスの中に石、その他の固形不 連続物を形成する。

電極の電流は、側壁１１及び側壁の耐火材２１を通って短絡しない、というのは 側壁で支持された極性の同し電極間には電気が全く流れないからである。

端壁１２の耐火ライニング部分２２、底壁１３の耐火ライニング部分２３、開口 １４のライニング部分２４、及び下ブシュブロック２７を通る短絡を防くために 、これらの領域を、好ましくは耐火１］の電気抵抗率を相当に高める温四まで水 冷する。これは端壁１２の外面に取付けられた熱交換器３５および底壁１３の外 底面に取付けられた熱交換器３６によって達成される。これらの熱交換器は、任 意の在来の設計のものであり、好ましくは、冷却水を第１図、第２図及び第３図 の適当な方向矢印で示すように流すラビリンス通路を設けている型式のものであ る。側壁１２および底壁１３をこのように冷却するごとによって、ライニングの 電気抵抗率をかなり増大させ、かつライニングを通る短絡を最小限にする程度ま で、酸化クロム耐火ライニングを冷却する。

第２図及び第３図のガラス循環図と上記開示より明らかなように、最も熱いガラ スおよび最も急速に循環するガラスは電極３０．３２の平面の土に位置している 。かくして最も激しい浸食および短絡の問題は炉１０の上領域に存在し、一方溶 融ガラスは、比較的静かな特性のより冷たい本質的に等温の帯域で炉の底部２３ に沿って流れて出口開口部１４及びブシュブロック２７を通って流れる。従って 、これらの領域を所望ならば、融和性のジルコン耐火材又は同様の抵抗率の高い 非水冷耐火十Ａで内張りすることが可能である。

第４図に示す本発明の変形例では、第１図から第３図とともに説明した同し原理 を前床４０に適用し、この前床４０は融解装置と成形装置とを相互に連結しかつ 溶融ガラスを流すためのｉＱなるガラスチャンネルである。第４図では、前床の 側壁４１および底壁４２は適当な耐火材、好ましくは、第１図ないし第３図につ いて説明したようにジルコン耐火材で形成され、側壁４１および底壁４２は、第 １図ないし第３図について説明したように電気抵抗率の低い耐浸食性の耐火材、 好ましくはここで当初に開示したもののような酸化第ニクロム耐火材で人々形成 され１こライニング４．３．４４で内張すされている。側壁４］、４３には、対 向する電気的に付勢可能な電極４５が貫通し、ｉ；Ｊ床を通って流れる溶融ガラ ス体４６は、電極４５によって加熱されて前床内のいかなる熱損失をも補償する 。

本発明の原理に従って、底壁の耐火ライニング４４を通る短絡を防くために、熱 交換器５０を底壁４２の下面と全面接触状態で設けてあり、この熱交換器は第１ 図ないし第３図について先に開示したものと同し型式である。熱交換器５０は、 ライニング４４の電気抵抗率を実質的に増大させかつライニング４４を通る電流 による電極４５間の短絡傾向を減少さ七るような程度まで底壁４２および底壁の ライニング４４を冷却する。

第５図及び第６図に示す本発明の実施例では、本発明の原理は底部象■込み電極 を有するカラス融解炉に具体化されている。より詳１ａ８こは、炉６０は、耐火 側壁６１、及び耐火底壁６２を備え、側壁６１及び底壁６２の各々は好ましく（ ま前に開示したような酸化第ニクロム耐火材料の耐浸食性ライニング６３．６４ を備えている。側壁６１及びそのライニング６３のうちの１つが出口ボート６５ を備え、溶融ガラスは側壁ライニン″り′６３及び底壁ライニング６４によって 閉じ込められた溶融カラス６６のプールからこの出口ボート６５を通しで流れる 。この）容筒ガラス６６のプールは、微粒状の未融解ガラスハツチ６７の層でお おわれている。

４つの電極７０が底壁６２及び底壁ライニング６４を貫いて）容量ガラスプール ６６の中へ」二方に突出し、これら電極はこれらを反対の極性の融解電流で付勢 するのに効果的な電＃（図示せず）によって付勢される。第５図および第６図に 示すように、電極の数及びそれらの幾何学的配列は概略的であって、単に、多く の周知な市販の底部組ｉ−ゐガラス加熱電１−の配列のうちの代表例とＬでのも のにすぎない。適当な電極の配列及びこのような電極に適当な電源は当業界で周 知であり、とりわけ例えばケル（Ｇｅ１ｌ　）に対する米国特許第３６８３０９ ３号；オルトン（０ｒｔｏｎ　）に対する米国特許第３３９５２３７号；及びホ ラ−（Ｒｏｌｌｅｒ　）等に対する米国特許第３８３６６８９号に開示されてい る。

電極７０は反対の極性のものであり、炉６０の共通の底壁６２．６４で支持され ているので、抵抗率の低い底壁ライニング６４を通る短絡は熱交換器７５によっ て底壁６２を冷却することによって防止される。この熱交換器７５は底壁６２の 下面と全面接触し、かつ、前述のようにして循環自在に冷却水を受け入れる。底 壁６２及びこの底壁のライニング６４を冷却することによって、底部６４を通る 実質的な短絡が前述した理由で、かつ、前述した方法で起らないような程度まて 底壁の抵抗率を増大させる。

第５図及び第６図に示す型式の炉では、炉内の最も冷たいガラスは底壁６２．６ ４に隣接するガラス部分てあり、ごれは対流によゲて電極７０から加熱ガラスか 炉内で上昇し、底壁から流れ去るからである。さらに、孔６５を通して形成装置 く図示せず）６コ供給されるガラスは、電極７０の上端のガラスの温度より実質 的に低い温度にある。プール６６の溶融ガラスおよび底壁ライニング６４両者の 電気抵抗率は、温度と逆にかつ指数的に変化するので、電極間の王流路のガラス は、ライニング６４の温度より実質的に高い温度にあることがわかるであろう。

この温度差は約１５６’ｃ（３００°Ｆ）乃至約２６７℃（５００’Ｆ）の範囲 である。

熱交換器７５がライニング６４をかなりの程度まで冷却する場合、この温度差は さらに増大し、ライニング６４の相対抵抗率はうイニング６４を通る短絡が最小 になるような程度まで増大する。

竜暑よρ適用 本発明は、いかなるガラス組成物にも適用できるが、比較的融点の高いファイバ ガラス組成物のような融剤含有量の低いガラスに特に適用できる。融解されるガ ラス組成物かＥガラスである場合には、最も熱いガラスすなわち電極３０’上の ガラスは、一般に１４８２℃〜１５３８℃（２７００６Ｆから２８ｏｏ′Ｆ）程 度の温度であるが、ブツシュ２８に入るガラスは実質的により冷たく、一般に１ ２６０℃−１３４３℃（２３００°Ｆから２４５０６Ｆ）程度の温度である。代 表的な“Ｅ”ガラスの組成は次のとＡβｚｏ’＋　１４．　５ Ｆｅｚ○３　０．４ Ｅガラス以外のガラスを本発明において適当に利用することができる。例えばＣ カラスをブツシュ２８でファイン＼に形成することかできる。代表的なＣガラス 組成物は次の組成を有している・７容融カラスの空間２５を構成する耐火ライニ ングは融解されるガラスと融和性でなくてはならす、ずなわぢ耐火材は加熱′ｉ Ａ置の作動温度でガラス組成物に対して不活性でなくてはならす、かつ、耐火材 は特に電極先端間の溶融ガラスに加えられた熱によって発生ずる熱対流によって 溶融ガラスを急速に循環さセるような電極の」二の領域ではガラスによる浸食に 耐えなくてはならなし）。“Ｃ−］　２１５　Ｃｈｒｏｍｉｃ　０ｘｉｄｅ　Ｒ ｅｆｒａｃｔｏｒｙ　”の商品名でケンタラキー州ロイスヒルのコーム−１−リ フラクトリース（ＣｏｒｆａｒｔＲｅｆｒａｃｔｏｒｉｅｓ　）によって製造さ れたもののような、高密度酸化第ニクロム耐火材はＥガラスと融和性であるとわ かった。この耐火材は次の組成を有する： 不純物　３１ また、上記の耐火材を上記組成のＣガラスについて用いることができる。又、“ 　Ｍｏｎｏｆｒａｘ　Ｅ”の商品名で、ニューヨーク州ファルコナのザカーホラ ンダムカンパニー　（Ｔｌ＋ｅ　ＣａｒｂｏｒｕｎｄｕｍＣｏｍｐａｎｙ　）に よって飯売されている耐火材は、Ｃガラスと融和性であるかＥガラスとは融和性 でない。この耐火材は次の組成を有する・ 以１−に説明したように、前述の耐火材及び他の同様の耐火材は加熱装置のライ ニング２１．２２．２３．２４として利用される。

何故なら、これら耐火材は、所望のカラス組成物と融和性であり、かつ空間２５ 内で循環しかつ類１０内でガラスを融解したり調整したりする特に高い温度で、 出口１４及びブノンユブロソク２７を通してブソユ２８の中へ流れる溶融カラス に対して耐浸食性が高いためである。しかしながら、炉１０の作動温度でのライ ニングの耐火＋イの電気抵抗率は、空間２５内および炉ｊＯを通ってブ１５

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ａ、耐火ライニングを備えたガラス閉し込め用側壁及び底壁を有する加熱装 置で溶融ガラス体を作り、耐火ライニングは、温度の増加につれて減少し、かつ 、溶融ガラスの温度で、溶す、　ン容融ガラス内に浸漬された反対の極性のカロ 熱電極によって溶融カラス体を電気的に加熱し； Ｃ０反対の極性の電極間に介在したこれら壁の耐火ライニングを冷却して前記ラ イニングの電気抵抗率を実質的に増大させることを特徴とする溶融ガラスの加熱 方法。 ２、電極は加熱装置の両側壁を貫いて延ひ、側壁の各々の電極は全て同一の極性 であり、対向する壁の電極は反対の極性であり、両側壁は間隔をへたてた端壁に よって接合され、この端壁を冷却するごとを特徴とする請求の範囲第１項に記載 の方法。 ３、電極の全てが装置の学−の壁を貫い−で延ひ、前記単一の壁を冷却すること を特徴とする請求の範囲第１項乙こ記載のｊＪ法。 ４、加２Ｑ装置は溶融ガラスを形成位置に移送するための前床てあり、電極は前 床の両側壁を貫いて延び、夫々の側壁の電極は全て同一の極性であり、対向する 側壁の電極は反対の極性であり、前床の底壁を冷却することを特徴とする請求の 範囲第１項に記載の方法。 ５ａ４酸化第ニクロム耐火材で形成された溶融カラス接触面を備える側壁及び端 壁を有する炉と。 ｈ、側壁で支持され、かつ、溶融ガラス体の中に突出する複数の電気的に（＝Ｊ 勢可能な電極とを備え、各側壁で支持された電極は全て同一の極性であり。 Ｃ端壁と熱交換関係にあり、かつ酸化第二クロＪ−耐火材を、その抵抗率を実質 的に増大させて耐火材を通る短絡を実質的に除去する温度まで冷却するのに効果 的な熱交換装置を備えていることを特徴とする電気付勢ガラス融解炉。 ６、ａ、耐火材の温度と逆に変化し、かつ、溶融ガラスの温度で溶融ガラスの電 気抵抗率より小さい電気抵抗率を有する耐火材料で内張すされた壁を有する溶融 ガラスの容器と：ｂ、溶融ガラス体の中に浸漬さセるべく、前記容器の少なくと も１つの壁を貫いて延びた極性の異なる複数の電気的に付勢可能な電極と； Ｃ異なる極性の電極間に介在された壁の耐火材料の温度を、その電気抵抗率を実 質的に増大させる温度まで下げるために前記耐火材料を冷却する装置とを倫えて いることを特徴とする電気付勢カラス加熱装置。 ７　装置がカラス融解炉であり、容器は前記耐火材で内張すされた側壁及び底壁 を有し、電極は側壁を貫いて延び、各（！！１１壁の電極は同一の極性であり、 対向する側壁の電極は異なる極性であり、端壁及び低壁は冷却装置を備えている ことを特徴とする請求の範囲第６項に記載の装置。 ８、異なる極性の電極が容器の底壁のみを貫いて延び、底壁は冷却装置を備えて いることを特徴とする請求の範囲第６項に記載の装置。 ９、容器が前床であり、電極が前床の側壁を貫いて延び、底壁は冷却装置を備え ていることを特徴とする請求の範囲第６項に記載の装置。 １０、装置の作動温度で、加熱すべきガラスの抵抗率より小さい電気抵抗率の耐 火ライニングを有するガラス加熱装置でガラスを加熱する方法において、 １８ ａ、溶融ガラスを、装置の対向壁の耐火ライニングを貫いて挿入さゼた電極によ って電気的に加熱する工程を含み、所定の壁の電極は同一の極性であり、対向す る壁の電極は異なる極性であり。 ｂ、装置の電極を支持していない壁を、溶融カラスの温度より低く、かつ、電極 を支持していない壁の耐火ライニングの抵抗率を実質的に増大させる温度に維持 する工程を含むことを特徴とするガラスの加熱方法。 ］１．ａ、溶融ガラス体を、加熱電極を貫通させ、かつ、電極のない接合用耐火 壁によって接合された対向する耐火壁と接触維持する工程を含み、対向する壁の 電極は異なる極性であり、前記壁の耐火材は溶融ガラスの温度でガラスの抵抗率 より小さい電気抵抗率を有し。 １１　、　（ａ）　溶融ガラスの温度より低く、かつ、ｆｈ）前記接合用壁によ る短絡が起らない値まで接合用壁の抵抗率を実質的に増大させる温度まで接合用 壁を冷却する工程を含むことを特徴とするガラスの加熱方法。 １２　／８融ガラス体を加熱する装置において側壁、端壁及び底壁によって形成 される加熱空間と一側壁の各々によって支持され、かつ、前記空間の中に突出す る同一極性の加熱電極とを備え、対向する壁の電極は反対の極性であり；前記周 囲の壁のための耐火ライニングは、（ａ）耐火ライニングの温度と逆に変化し、 かつ、（ｂｌ装置の作動温度で溶融ガラスの抵抗率より小さい電気抵抗率を有し 、周囲の端壁及び底壁と熱交換関係にあり、前記端壁及び底壁のライニングを冷 却するための熱交換装置を備えていることを特徴とする溶融ガラス体の加熱装置 。 １３、反対の極性の間陥をへたてた電極と、相対的に電気抵抗率の低い耐火ライ ニングとを有し、電極が耐火ライニングを貫いて延びている電気イ」勢ガラス加 熱装置における短絡減少方法において、 反対の極性の電極間に介在された耐火ライニングの部分を、これら部分の電気抵 抗率を実質的に増大させるのに部分な程度まで冷却する工程から成ることを特徴 とする短絡σ友少方法。 １４、反対極性の加熱電極を支持している全ての壁より電気抵抗率が小さい耐火 壁によって取り囲まれた加熱空間を有している電気加熱式ガラス加払炉において 、 前記炉の電極を支持していない耐火壁を、［ａｊ冷却されろ壁の電気抵抗率を実 質的に増大させ、かつ、ｆｂｊ冷却壁を通る短絡を減少させるのに十分な程度ま で冷却することを特徴とするガラス加熱炉の操作方法。 １５ａ、溶融ガラスのプールを、酸化第二クロノ、耐火材の側壁、端壁、及び底 壁と接触させて閉し込める工程と：ｂ、側壁を貫いて前記プールの中に突出する 電極によってプールを加熱する工程とを含み、各側壁の電極は同一極性であり、 かつ、対向側壁の電極は反対の極性であり；Ｃ０前記端壁及び前記底壁の酸化第 二クロｌ、耐火斗４を、前記酸化第＝クロム耐火材の電気抵抗率を実質的に増大 させる温度まで華に冷却する工程を含むことを特徴とするカラスの加熱方法。