JPS60238132A

JPS60238132A - 動力回収装置

Info

Publication number: JPS60238132A
Application number: JP9518384A
Authority: JP
Inventors: Koichi Beppu; 別府　紘一
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1984-05-12
Filing date: 1984-05-12
Publication date: 1985-11-27

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は動力回収装置、特に、化学プラント、例えば、
石炭液化プラントにおける石炭液化生成物溶液のように
、固形物粒子および溶解ガスを含有する高圧液の持つ圧
力エネルギを動力として回収する装置に関する。

固形物粒子を含む高圧液を扱う化学プラントとしては、
従来より種種のものがあるが、本明細書では、近年石油
事情の悪化に伴ない再認識されてきた石炭液化プラント
を例とし、弁その他液に接する部品にとって過酷な条件
となる灰分その池の鉱物質など固形物粒子を含む高温高
圧の石炭液化生成物溶液から動力回収する場合について
説明する。この石炭液化プラントにおいては、石炭を粉
砕し、脱水した後、溶剤を加えてスラリー化し、これを
昇圧、予熱した後、触媒および水素添加作用により液化
反応させ、得られた高温高圧の石炭液化生成物溶液を気
液分離し、次いでその石炭液化生成物溶液を減圧した後
、直接もしくは更に気液分離して生成物たる各種重軽質
油に分別蒸留する操作か行なわれる。従って、石炭液化
プラントにおいては、石炭スラリを系内の圧力に応して
昇圧供給することと、石炭液化生成物溶液を減圧するこ
とが不可欠である。

従来、前記石炭液化生成物溶液を減圧する手段としては
、流量調節弁の絞り効果が利用されてぃたか、液中に触
媒や多種の酸化物もしくは炭酸塩、例エバ、５ｉｎ７、
ＭｇＣＯ３、ＣａＣＯ３、Ｆｅ２Ｏ３などの灰分が固形
物粒子として含有されているため、弁が著しく摩耗し易
いという問題があり、しかも圧力エネルギが熱として放
散されるため、多大のエネルギの損失を招くという欠点
があった。

この流量調節弁の摩耗を防止することを目的として、直
接石炭液化生成物溶液の流量を流量調節弁で制御する代
わりに、この種の化学プラントでは多量のガスが発生す
ることに着目し、特願昭５７−８６３１５号明細書にて
、下端側に高圧液供給弁と減圧液排出弁を、上端側に高
圧ガス給徘弁と低圧〃ス給排弁をそれぞれ備えた減圧塔
を用い、減圧塔内部で気液２相を対向させ、高圧ガス供
給系から高圧ガスを減圧塔に供給して減圧塔内部の圧力
を所定圧力まで昇圧させた後、高圧液供給系から減圧塔
内に高圧液を供給上次いで減圧塔から高圧ガスを低圧ガ
ス給排系へ排出して減圧塔内部の圧力を所定圧力まで減
圧した後、減圧塔内の減圧液を減圧液排出弁へ移送する
ようにした高圧液の減圧装置を提案した。この減圧装置
は高圧液供給ライン及び減圧液排出ラインに配した高圧
液供給弁及び減圧液排出弁がその前後で圧力差のない状
態で開閉されるため、弁の摩耗は著しく低減されるが、
圧力エネルギを回収できないという問題があった。この
ため、特願昭５７−１２９１６４号明細書にて、この減
圧装置の〃ス流路中に膨張機を設置し圧力エネルギを機
械エネルギに変換して回収する動力回収装置を提案した
。この動力回収装置は、耐久性に優れ、保守も容易で、
大容量化も容易であるか、動力帰還方法を考慮した回収
が必要であり、また回収した動力でゼネレータを駆動し
、その電力を石炭スラリ昇圧ポンプの動力に適用すれば
、プロセス全体としてのエネルギ収支はつくか、イニシ
ャルコストが増大するという問題かあった。

本発明は、石炭液化プラントなどの高圧液を減圧する工
程を含む化学プラントに於ける高圧液の持つ圧力エネル
ギを動力として効率良く回収する装置を得ることを目的
とする。

すなわち、本発明は、高圧液供給弁と減圧液排出弁とを
それぞれ介して底部を高圧液供給ラインおよび減圧液排
出ラインに接続されると共に、相互に並列接続された高
圧ガス給徘弁及び第１ガス流量調節弁を介して高圧ガス
給排ラインに、かつ相互に並列接続された低圧ガス給排
弁及び第２ガス流量調節弁を介して低圧ガス給徘ライン
にそれぞれ頂部を接続され、内部で気液２相を対向させ
る減圧塔と、該減圧塔の頂部に頂部を接続され、底部を
低圧液供給弁と高圧液排出弁を介してそれぞれ低圧液供
給ライン及び高圧液排出ラインに接続され、内部で気液
１相を対向させる増圧塔からなり、前記高圧液供給弁お
よび減圧液排出弁に連動してそれぞれ前記高圧液排出弁
および低圧液供給弁を開閉するようにしてなる動力回収
装置をその要旨とするものである。

以下、本発明の動力回収装置を石炭液化プラントに適用
した実施例を示す添付の図面を参照して具体的に説明す
る。

本発明の動力回収装置は、基本的には、減圧装置部■と
増圧装置部ＩＩとから構成される装置部Ｉで高圧液を減
圧する一方、増圧装置部でエネルギの回収を行なうよう
にしたものである。減圧装置部■は減圧基１からなり、
その頂部を相互に並列に接続された高圧ガス給排弁２及
び第１ガス流量調節弁２ａを介して高圧ガス供給ライン
６に接続される一方、減圧塔頂部に相互に並列に接続さ
れた低圧ガス給徘弁３及び第２ガス流量調節弁３ａを介
して低圧ガス排出ライン８に接続され、減圧基１の底部
に接続された高圧液供給弁４及び減圧液排出弁５とを介
して底部をそれぞれ高圧液供給ライン１０及び減圧液排
出ライン１１に接続されている。減圧基１は、小径の塔
でその頂部が高圧側気液分離塔１４内の液面−Ｌ限より
も高く、またその底部が低圧側気液分離塔１５内の液面
下限よりも低くなるように設計されている。また、増圧
装置部ＩＩは内容積が減圧基１とほぼ同一の増圧基１７
と、その底部に接続された低圧液供給弁１８及び高圧液
排出弁１９とで構成され、増圧基１７の頂部は前記減圧
基１の頂部にライン２０により接続され、その底部は低
圧液供給弁１８を介して低圧液供給ライン２５に、高圧
液排出弁１９を介して高圧液排出ライン（石炭液化プラ
ントにとっては原料供給ライン）２６にそれぞれ接続さ
れている。また、増圧基１７の頂部と減圧基１の頂部を
接続するライン２０にはガス流動器２１とそれをバイパ
スするライン切替弁２２が配設されている。なお、ＥＭ
，ＰＭはモータである。

石炭液化プラントは、石炭スラリを収容するタンク２４
と、高圧液排出ライン２６を介して供給される石炭スラ
リを予熱する予熱器２７と、予熱された石炭スラリを触
媒及び水素添加作用により液化する反応塔２８と、生成
した石炭液化生成物溶液を気液分離する一高圧側気液分
離塔１４と、動力回収装置の減圧装置部Ｉにより減圧さ
れた減圧液を気液分離する低圧側気液分離塔１５とから
な１｝、タンク２４から動力回収装置の増圧装置部Ｉ１
に石炭スラリを供給する低圧液供給ライン２５には低圧
の可変吐出ポンプ２９が配設され、その吐出側と高圧液
排出ライン２６との間にはライン切替弁３０が配設され
ている。高圧側気液分離塔ｌ４の頂部はライン７により
圧力制御弁等の圧力制御装置に接続され、その気相中の
圧力（ＰＨ）を一定に、例えば、２　５　０　Ｋｇ／ｃ
ｍ２に維持される。また、低圧側気液分離塔１５の頂部
はライン９を介して圧力制御弁等の圧力制御装置に接続
され、該装置により一定圧力（ＰＬ）　、例えば、１　
０　０　Ｋｇ／ｃｍ２に維持される。

前記構成の動力回収装置は、弁２、２ａ、３、３ａ１　
４、５、１８、１９、２２を第２図のタイムチャートに
従って開閉することにより、減圧装置部Ｉでは、減圧塔
内圧力の昇圧、減圧基への給液、減圧塔内圧力の減圧お
よび減圧基がらの排液の４工程をーサイクルとして、ま
た増圧装置部ＩＩでは減圧基の動作サイクルと同期して
昇圧、排液、減圧、給液の４工程をーサイクルとして作
動するが、減圧装置部Ｉの動作サイクルを基準として動
力回収装置の動作を説明する。いま減圧基の排液工程が
終わった状態にあるものとすると、減圧基１内の液面レ
ベルＬＲ（第２図参照）はレベルＬ１に、増圧基１７内
の液面ＬＣはレベルＬ　、　ｌにあり、弁は総て閉状態
にある。この状態でライン切替弁２２が開放されると同
時に、第１ガス流量調節弁２ａが徐々に開放され昇圧工
程に入ると、高圧側気液分離塔１４から高圧ガス供給ラ
イン６及び第１ガス流量調節弁２ａを介して高圧ガスが
減圧基１内に供給され、減圧基１の内部圧力Ｐが上昇し
、第１ガス流量調節弁２ａが全開すると、高圧ガス給徘
弁２が開放される。減圧基１内部の圧力Ｐが高圧ガス供
給系としての高圧側気液分離塔１４の内部圧力ＰＩ｛に
達すると、減圧塔内部の液面ＬＲはレベルＬ２まで降下
し、増圧塔内部の液面はレベルＬ　２１に降下する。次
に、高圧ガス給徘弁２、第１ガス流量調節弁２ａ及びラ
イン切替弁２２が全閉され、それと同時に高圧液供給弁
４及び高圧液排出弁１９が全開されて給液工程に入る。

この給液工程では、減圧基１内のガスがライン２０に配
設された〃ス流動器２１により配管系の固定損に見合う
分だけ昇圧されライン２０を介して増圧基１７に供給さ
れるため、高圧側気液分離塔１４から高圧（例えば、２
５０　ｋｇ／　ａｍ”）の石炭液化生成物溶液がライン
１０を介して、減圧路１へ供給されると共に、増圧塔１
７内部の昇圧された石炭スラリか高圧液排出弁１９及び
高圧液排出ライン２６を経て予熱器２７に供給される。

従って、石炭液化生成物溶液の持つ圧力エネルギは石炭
スラリーを昇圧移送するエネルギとして回収されること
になる。減圧路１に所定量の高温高圧の石炭液化生成物
溶液が供給されると、減圧路１内の液面レベルＬＲがレ
ベルＬ３１こ上昇し、増ＩＨ塔１７内の液面レベルはＬ
　３１に降下する。次に、高圧液供給弁４及び高圧液排
出弁１９が閉じられ、それと同時にライン切り替弁２２
が解放され、第２ガス流量調節弁３ａが徐々に開放され
始め、次の減圧路１の減圧工程に入る。この減圧路１で
の減圧工程では、石炭液化生成物から発生する多量のガ
スが減圧路１内のガスと共に第２流量調筋弁３ａを介し
て排出され、増圧塔１７内部のガスもライン２０を経て
排出され、第２ガス流量調節弁３ａの全開と同時に低圧
ガス給排弁３が解放される。

その結果、減圧路１及び増圧塔１７の内部圧力は所定圧
力（例えば、１００　ｋｇ／ｃｍ”）まで減圧され、減
圧路１の液面はレベルＬ３がらＬ４へ上昇し増圧塔］７
の液面はＬ　、　Ｉに上昇する。次ぎに、ライン切替弁
２２、第２ガス流量調節弁３ａ及び低圧ガス給徘弁３か
全閉され減圧工程が終わると同時に、減圧液排出弁５及
び低圧液供給弁１８が解放され排液工程に入る。この排
液工程では、ガス流動器２１の作用によりガスが配管系
の固定損に見合う分だけ昇圧され減圧路１へ低圧側気液
分離塔１５へ供給され、減圧液が減圧路１から低圧側気
液分離塔１５に移送される。能力、増圧塔１７へは石炭
スラリ昇圧ポンプ２９により昇圧された石炭スラリがタ
ンク２４から低圧液供給弁１８を介して供給される。所
定時間経過後、減圧路１内の減圧液が所定量排出される
と、低圧液排出弁５および低圧液供給弁１８が全閉され
て排液工程が終わると同時に、ライン切替弁２２が開放
され第２ガス流量調節弁２ａが徐々に全開状態に向がっ
て開放され始め、次のサイクルの昇圧工程に移るという
動作を繰り返す。

従って、本発明の動力回収装置を石炭液化プラントに適
用すれば、石炭液化生成物溶液の減圧装置として、まｔ
こ、そのエネルギを回収して石炭スラリーを外圧移送す
るポンプとして利用することかで外、石炭液化プランＹ
のイニシャルコストおよびランニングコストを大幅に低
減で終る。すなわち、従来、前記石炭スラリを昇圧する
手段としては、往復動式昇圧ポンプが使用されているが
、石炭スラリは前記のように固形物粒子を含有している
ほか、その溶媒として石炭液化プロセス系内で石炭液化
生成物溶液から分別蒸留した再生溶媒が使用される関係
で、温度も１５０〜２００°Ｃの高温となるため、この
ような過酷な条件下で２５０〜３００ｋｇ／ｃｍ２の高
温まで昇圧し、連続操業を行なうことは極めて困難であ
った。また、ポンプの構造上、プランジャ一部及びパツ
キン部などへの固形物粒子の侵入による摩耗並びに熱劣
化、弁体及び弁座の摩耗、プランジャ一部とクランクや
コンロッドとの連結部における熱歪、スラリー流路内の
固形物粒子の沈降などりＣ゛避けられないという問題が
あった。これらの問題を解決するため、種種の提案が行
なわれてはいるが、その防止対策を施したポンプでも稼
動初期での繁雑な調整と稼動後の部品点検及び交換など
頻繁な補修が要求される。しかも、往復動式ポンプの機
構上、脈動が避けられず、５連の多連ポンプとしても約
１５％の脈動は避けられず、プロセス系内において予熱
器による加温時のコーキング発生の一因となっている。

さらに、往復動式昇圧ポンプでは、大容量化に対し製作
上サイズに限界（一般的にプランジャー径が２００〜２
５０■まで）があ１）、複数台使用しなければならず、
力伝達系の機構上から重量が増大し、イニシャルコスト
が高く、設置スペースの拡大、ランニングコストも高い
など多くの問題がある。

これに対し、本発明の動力回収装置では、減圧路の給排
時、その塔内のガスを増圧塔との間で流動させることに
より、増圧塔でその反対、の給徘を行なわせて動力回収
を行なうのでガス流動器では管路内の流動抵抗分を付加
するだけの動力損で低圧の石炭スラリーを高圧のプロセ
ス内に供給することか出来る。

また、液の移動を高圧側気液分離塔でみる時、増圧基へ
排出した分がプロセス内に供給され、反応塔から高圧側
気液分離塔に供給されることになり、脈動がなくなる。

実際には温度および圧力状態で液密度か異なるため同量
とはならず、石炭スラリーの押込量は、高温高圧の石炭
液化生成物溶液になった場合、約５〜１０％程度の膨張
量となるため、その分増圧塔サイズは小さくしても良く
、また、数サイクル毎にあるいは高圧側気液分離塔の液
面レベル上昇度合を検出して、ガス流動器２１を動作さ
せず、まｔこ、ライン切替弁２２も閉としておき、減圧
装置部のみを動作させても良い。

したがって、図中の石炭スラリー昇圧ポンプは低圧で可
となるため遠心式ポンプを採用でき、イニシャルコスト
の低減になる。なぜなら、プロセスのスタート初期が構
成機器へ溶媒を充填することから始まり徐々に昇温し、
ガスを添加することでライン圧力を高めて行くことにな
る。ライン内の上昇につれ、本発明の動力回収装置を動
作させることにより、プロセス内へ液を供給することが
できる。この時、ライン切替バルブ３０は「閉」となり
、石炭スラリー昇圧ポンプ２９は増圧基へ低圧の石炭ス
ラリーを供給する低圧ポンプとしての働きをする。

第３図は、本発明に係る動力回収装置の他の実施例を示
し、ライン２０にガス流動器２１を配設する代わりに、
増圧基１７からの高圧液排出ライン２６に補圧ポンプ３
１を配設し、配管系の流動抵抗分を昇圧させるようにし
たものである。なお、第１図における部材に対応する部
材には同番号を付しである。この場合も弁２．２ａ、３
．３ａ、４．５．１８．１９を第２図に示すタイムチャ
ートに従って開閉することにより第１図の装置と同じよ
うに作動させることができるが、ここでは第・を図に示
すタイムチャートに従って制御する場合について説明す
る。この装置においても減圧装置部■では減圧塔内圧力
の昇圧、減圧路１への給液、減圧路１内の圧力の減圧お
よび減圧路１からの排液の４工程を−サイクルとして作
動し、増圧装置部ＩＩでは減圧路１の動作サイクルと同
期して増圧基１７内部圧力の昇圧、高圧液の排出、増圧
塔内部属力の減圧及び低圧液の給液の４工程を１動作サ
イクルとして作動する。即ち、いま減圧路１の排液工程
が終わった状態にあるものとすると、第１ガス流量調節
弁２ａが微少開放状態に、他の弁は総て閉状態にある。

この状態で第１ガス流量調節弁２ａが徐々に全開状態に
向かって開放され昇圧工程に入ると、高圧側気液分離塔
１４から第１ガス流量調節弁２ａを介して高圧ガスが減
圧路１および増圧基１７内に供給され、減圧路１および
増圧基１７の内部圧力が上昇し、第１ガス流量調節弁２
ａが全開すると同時に高圧ガス給排弁２が全開され、減
圧路１内部の液面はレベルＬ、からレベルＬ３まで降下
する。他方、増圧基１７内部の液面レベルはｌ、、ｌか
らＬ２゛に降下する。減圧路１の内部圧力が高圧〃ス供
給系としての高圧側気液分離塔１４の内部圧力ＰＨと等
しくなる。次ぎに、第１ガス流量調節弁２ａおよび高圧
ガス給徘弁２が全閉されると同時に、高圧液供給弁４お
よび高圧液排出弁１９が全開され、かつ第２ガス流量調
節弁３ａが微少開放されて給液工程に入る。

この給液工程では、第２ガス流量調節弁３ａが微少開放
状態にあるため、減圧路１内のガスが一部低圧側気液分
離塔１５へ排出され、減圧路１内の圧力が高圧側気液分
離塔１４内の圧力ＰＨよりも若干低くなり、その圧力差
により高圧側気液分離塔１４から高圧（例えば、２５０
　ｋＢ／　ｃｍ２）の石炭液化生成物溶液がライン１０
を介して、減圧路１へ供給される。一方、増圧基１７内
の石炭スラリーはライン２０を介して流入する高圧ガス
の作用により高圧液排出弁１９を介して高圧液排出ライ
ン２６に移送され、補圧ポンプ３１によ１）所定圧力Ｐ
Ｈまで若干昇圧され予熱器２７へ送られる。

この時の第２ガス流量調節弁３ａの微少開放時の開度は
、通常、減圧路１の内部圧力が高圧側気液分離塔１４の
内部圧力より配管等による固定損失に対応する分だけ低
くなるように設定されるが、開度を任意に設定し任意の
圧力差を得るようにしてもよい。この給液工程により減
圧路１に所定量の高温高圧の石炭液化生成物溶液か供給
され、減圧路１内の液面がレベルＬ、に上昇し、また増
圧用１７内の液面はレベルＩ−３゛に低下する。高圧液
供給弁４および高圧液排出弁１９が閉じられ、それと同
時に微少開放状態にあった第２ガス流量調節弁３ａが徐
々に全開され始め、減圧路での次の減圧工程（もしくは
膨張工程）に入る。この減圧工程では、石炭液化生成物
のように発泡性の高い液体の場合、多量のガスが発生す
るかこのガスは減圧路１内のガスとともに第２流量調節
弁３ａを介して排出され、減圧路１および増圧用１７内
の内部圧力は所定圧力（例えば、１００　ｋｇ／　ｃｍ
’　）まで減圧される。第２ガス流量調節弁３ａの全開
と同時に、低圧ガス給徘弁３が開放され、次いで、第２
ガス流量調節弁３ａおよび低圧ガス給徘弁３が閉じられ
て減圧工程が終わり、減圧路１の液面はレベルＬ、へ」
１昇し、増圧用１７の液面はＬ　、１にＬ昇する。減圧
工程が終わると、低圧液排出弁５および低圧液供給弁１
８が全開されると共に、第１ガス流量調節弁２ａが微少
開放され、減圧路１の排液工程に入る。この排液工程で
は、第１ガス流量調筋弁２ａが微少開放状態にあるため
、低圧側気液分離塔１５内の圧力ＰＬより若干圧力の高
いガスが減圧路１へ供給され、その圧力差により減圧液
が減圧路１がら低圧側気液分離塔１５に移送される。他
方、増圧用１７には、石炭スラリー用タンク２４から可
変吐出ポンプ２９により所定圧力ＰＬより若干高い圧力
で石炭スラリーが供給される。この時の第２ガス流量調
節弁２ａの微少開放時の開度は、通常、減圧路１の内部
圧力が高圧側気液分離塔１４の内部圧力より配管等によ
る固定損失に対応する分だけ低くなるように設定される
が、開度を任意に設定して、任意の圧力差を発生させる
ようにしてもよい。減圧路１内の減圧液が所定量排出さ
れると、その液面はＬ４がらＬｌに降下し、増圧用１７
内の液面はＬ　、　Ｉまで上昇する。次ぎに、低圧液排
出弁５および低圧液供給弁１８が全閉されて排液工程が
終わると同時に、第２ガス流量調筋弁２ａが徐々に全開
状態に向かって開放され始め、次のサイクルの昇圧工程
に移るという動作を繰り返す。

第４図に示すタイムチャートによる動力回収装置の動作
は、減圧路１の給液工程時に第２ガス流量調節弁３ａが
微少開放されていることと、減圧路１の排液工程時に第
１ガス流量調節弁２ａが微少開放されていることが異な
るのみで、基本的動作は第２図の場合と同じである。こ
れは給液工程時、減圧路１内部と高圧側気液分離塔１４
内部の液レベルの差、即ち、ヘッド差により石炭液化生
成物溶液を移送する代わりに、第２〃ス流量調節弁３ａ
を微少開放しておくことで、減圧路１の内部圧力を高圧
側気液分離塔１４の内部圧力よりも低くし、その圧力差
により高圧側気液分離塔１４から減圧路１への石炭液化
生成物溶液の流動を促進するようにする一方、排液工程
時、減圧路１内部と低圧側気液分離塔１５内部の液レベ
ルの差、即ち、ヘッド差により石炭液化生成物溶液を移
送する代わりに、第１ガス流量調節弁２ａを微少開放し
ておくことで、減圧路１の内部圧力を低圧側気液分離塔
１５の内部圧力よりも高くし、その圧力差により減圧路
１から低圧側気液分離塔１５への石炭液化生成物溶液の
流動を促進するようにしたものである。

このようにすると、高圧側気液分離塔１４と減圧路１と
の間のヘッド差、及び減圧路１と低圧側気液分離塔１５
との間のヘッド差に比ベライン１０．１１の固定損失が
コーキングおよび沈降物の付着などで増大した場合でも
塔間に生じる圧力差で流速を増大させ給液または排液行
程時間を延長させるようなことがなく、制御が極めて容
易になる利点かある。

前記実施例では、いずれも減圧路と増圧用を一対設置し
た場合について説明したが、高圧側気液分離塔からの給
液及び低圧側気液分離塔への移送が間欠的になり、固気
液分離塔内部での液面変動が大きいので、これを防止す
る為、減圧路と増圧用を複数対並列接続し、それらの動
作サイクルの位相をずらして動作させ、高圧側気液分離
塔がら順次各減圧塔へ連続的に高圧液を供給すると共に
、低圧側気液分離塔へ連続的に減圧液な供給させるよう
にし、高圧側気液分離塔から低圧側気液分離塔へ流動す
る石炭液化生成物溶液の流動を一定とすることがで外る
。

第５図は本発明の池の実施例を示し、補圧ポンプを高圧
液排出ライン２６に設ける代わりに高圧液供給ライン１
０に設け、減圧基１への高圧液供給時、配管系の流動抵
抗による圧力損失を補うようにしたもので、第２図に示
すタイムチャートに従って作動される。

以上の説明から明らかなように、本発明は内部で気液２
相を対向させる減圧基と増圧基を一対にして高圧液の持
つ圧力エネルギーを低圧液を昇圧する動力として回収し
、減圧装置部■での減圧作用および増圧装置部での昇圧
作用、並びに液体の供給ともガス側機器で行なわせ、ま
た過酷な液中で動作するバルブ類も、邦画後に差圧のな
い状態としてから開閉するため摩耗を著しく軽減出来る
など、従来の装置に比べ、耐久性を著しく向−ヒさせ、
保守を容易にするばかりでなく、構造の簡素化による効
果として重量の軽減、設置スペースの縮小などでイニシ
ャルコスト、ランニングコストを低減できるなど優れた
効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の動力回収装置を適用した石炭液化プラ
ントの系統図、第２図はその弁の開閉、ポンプの作動並
びに減圧基および増圧基での圧力および液面レベルの変
化を示すタイムチャート、第３図は本発明の池の実施例
を示す石炭液化プラントの系統図、第４図はその弁の開
閉を示すタイムチャート、第５図は本発明の他の実施例
を示す石炭液化プラントの系統図である。１〜減圧塔、２〜高圧ガス給排弁、２ａ〜ミル第１ガス
流量弁、３〜低圧ガス給排弁、３ａ〜ミル第２ガス流量
弁、・１〜高圧液供給弁、５〜減圧液排出弁、６〜高圧
ガス給徘ライン、８〜低圧ガス給排ライン、１０〜高圧
液供給ライン、１１〜減圧液排出ライン、１４〜高圧側
気液分離塔、１５〜・低圧側気液分離塔、１７〜増圧塔
、１８・〜低圧液供給弁、１９〜高圧液排出弁、２１〜
ガス流動器、２２〜ライン切替弁、２５−・低圧液供給
ライン、２６〜高圧液排出ライン、３１〜補圧モータ。特許出願人　株式会社　神戸製鋼所式　理　人　弁理士　青　山　葆　ばか２名第１＠

Claims

【特許請求の範囲】

（１）高圧液供給弁と減圧液排出弁とをそれぞれ介して
底部を高圧液供給ラインおよび減圧液排出ラインに接続
されると共に、相互に並列接続された高圧ガス給排弁及
び第１ガス流量調節弁を介して高圧ガス給排ラインに、
かつ相互に並列接続された低圧ガス給徘弁及び第２ガス
流量調節弁を介して低圧ガス給徘ラインにそれぞれ頂部
を接続され、内部で気液２相を対向させる減圧塔と、該
減圧塔の頂部に頂部を接続され、底部を低圧液供給弁と
高圧液排出弁を介してそれぞれ低圧液供給ライン及び高
圧液排出ラインに接続され、内部で気液２相を対向させ
る増圧塔からなり、前記高圧液供給弁および減圧液排出
弁に連動してそれぞれ前記高圧液排出弁および低圧液供
給弁を開閉するようにしてなる動力回収装置。
（２）蒲卯耕圧惧の頂部と地圧塔の頂部りを培鯵するラ
インにガス流動器を接続すると共に、該ガス流動器に並
列にストップバルブを接続し前記第１ガス流量調節弁及
び第２ガス流量調節弁の開閉に同期して前記ストップバ
ルブを開閉するようにしてなる特許請求の範囲第１項記
載の動力回収装置。
（３）前記減圧塔への高圧液供給時、第２ガス流量調節
弁を微少開放する一方、減圧塔からの減圧液排出時、第
１ガス流量調節弁を特徴とする特許請求の範囲第１項又
は第２項記載の動力回収装置。
（４）前記高圧液供給ラインに補圧ポンプを接続してな
る特許請求の範囲第１項記載の動力回収装置。