JPS6023321B2 - 屈折率溝付形単一モ−ド光フアイバ - Google Patents
屈折率溝付形単一モ−ド光フアイバInfo
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- JPS6023321B2 JPS6023321B2 JP55095956A JP9595680A JPS6023321B2 JP S6023321 B2 JPS6023321 B2 JP S6023321B2 JP 55095956 A JP55095956 A JP 55095956A JP 9595680 A JP9595680 A JP 9595680A JP S6023321 B2 JPS6023321 B2 JP S6023321B2
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- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
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- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
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- G02B6/03611—Highest index adjacent to central axis region, e.g. annular core, coaxial ring, centreline depression affecting waveguiding
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- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
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- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、広い波長帯城における伝送損失および分散に
基づく信号歪が極めて少ない単一モード光フアィバに関
するものである。
基づく信号歪が極めて少ない単一モード光フアィバに関
するものである。
単一モード光フアィバは、多モード光フアイバに比して
分散が少なく広波長帯域となっているが、材料分散およ
び導波路分散に起因する信号歪のため、自ずから使用可
能な光の波長帯域が制限される。
分散が少なく広波長帯域となっているが、材料分散およ
び導波路分散に起因する信号歪のため、自ずから使用可
能な光の波長帯域が制限される。
すなわち、光フアィバのコア内へ投射された光は、コア
とクラッドとの境界による反射を反復してコア内を伝搬
するが、光の伝搬状況を示す伝搬定数は光の角周波数に
対して非直線的に変化し、角周波数が大きくなると光伝
搬モードーこ高次モードが発生する。
とクラッドとの境界による反射を反復してコア内を伝搬
するが、光の伝搬状況を示す伝搬定数は光の角周波数に
対して非直線的に変化し、角周波数が大きくなると光伝
搬モードーこ高次モードが発生する。
したがって、光フアイバを単一モードとして使用する場
合には、高次モードが発生する角周波数をのｃとしたと
き、０〜のｃの角周波数により使用しなければならない
。
合には、高次モードが発生する角周波数をのｃとしたと
き、０〜のｃの角周波数により使用しなければならない
。
また、材料分散は光フアィバを構成するガラスの屈折率
が光の波長に対し非直線的な変化を呈することにより発
生し、コアの屈折率をｎｌ、光の波長を＾、真空中の光
速をＣとするとき、単一モード光フアィバの材料分散。
が光の波長に対し非直線的な変化を呈することにより発
生し、コアの屈折率をｎｌ、光の波長を＾、真空中の光
速をＣとするとき、単一モード光フアィバの材料分散。
Ｎは次式により示される。＾＃ｎ１
……。
……。
）。
Ｎ＝Ｚ●不亨一方、導波路分散は、伝搬定数８と光の角
周波数のとの関係によって定まり、単一モード光フアィ
バの場合、導波礎分散。
周波数のとの関係によって定まり、単一モード光フアィ
バの場合、導波礎分散。
ｗは次式によって与えられる。岬÷．仙洋 …■
ただし、‘１），‘２）式のｄは微分記号である。
なお、材料分数。Ｎと導波路分散。ｗとの和が全分散。
Ｔであり、伝搬の可能な光の周波数帯域幅ｆは次式によ
って与えられる。ｆ＝凶塑
……【３’ここで、コアとクラッドと屈折率差が小
さく、かつ、両者の屈折率がステップ状に変化する従釆
のステップ形単一モード光フアィバにおる分数ひの光の
波長＾との関係を示せば第１図のとおりである。
Ｔであり、伝搬の可能な光の周波数帯域幅ｆは次式によ
って与えられる。ｆ＝凶塑
……【３’ここで、コアとクラッドと屈折率差が小
さく、かつ、両者の屈折率がステップ状に変化する従釆
のステップ形単一モード光フアィバにおる分数ひの光の
波長＾との関係を示せば第１図のとおりである。
ただし、同図は、屈折率差△＝０．３２％、コアの直径
Ｚ＝６．０仏の、コアの屈折率ｎｌ＝０．４筋１９の例
であるが、同図から明らかなとおり、特定の波長におい
て全分散叶が受となっても、他の波長においては全分散
のが急速に増大し、‘３’式に基づく周波数帯頃勘底ｆ
が低下する。
Ｚ＝６．０仏の、コアの屈折率ｎｌ＝０．４筋１９の例
であるが、同図から明らかなとおり、特定の波長におい
て全分散叶が受となっても、他の波長においては全分散
のが急速に増大し、‘３’式に基づく周波数帯頃勘底ｆ
が低下する。
一方、石英ガラス系の光フアイバにおいては、光の伝送
損失が入＝１．５〜１．６ムのにおいて最少となること
が理論的、実験的に明らかとなされており（賞、他著：
Ｅｌｅｃｔｒｏｎ じｔｔ．Ｖｏｌ１５，ＰＩ０６，１
９７９参照）、この波長城での全分散のを最少にできれ
ば、超広帯域かつ超長距離の光伝送が実現する。
損失が入＝１．５〜１．６ムのにおいて最少となること
が理論的、実験的に明らかとなされており（賞、他著：
Ｅｌｅｃｔｒｏｎ じｔｔ．Ｖｏｌ１５，ＰＩ０６，１
９７９参照）、この波長城での全分散のを最少にできれ
ば、超広帯域かつ超長距離の光伝送が実現する。
したがって、従来の単一モード光ファィバに関するこの
種の研究は、全分散。
種の研究は、全分散。
Ｔが零となる波長入ｏを入＝１．５〜１．６山肌の間へ
移動させることに主眼が魔かれており（土屋、池著：Ｅ
ｌｅｃｔｒｏｎ戊ｔｔＶｏｌ１５ Ｐ４７６，１９７９
参照）、種々の成果が示されてはいるものの、伝送すべ
き波長が入。から外れると全分散叶が急激に大となり、
これによって伝送可能な光の帯城幅が制限される欠点を
生ずるものであった。すなわち、第２図に全分散。
移動させることに主眼が魔かれており（土屋、池著：Ｅ
ｌｅｃｔｒｏｎ戊ｔｔＶｏｌ１５ Ｐ４７６，１９７９
参照）、種々の成果が示されてはいるものの、伝送すべ
き波長が入。から外れると全分散叶が急激に大となり、
これによって伝送可能な光の帯城幅が制限される欠点を
生ずるものであった。すなわち、第２図に全分散。
Ｔと周波数帯域幅ｆとの波長入に対する関係を示すとお
り、コアとクラッドとの屈折率差△を大とすることによ
り、全分散。ｒが零となる波長を長波長側へ移動させる
ことはできても、こ）に示すコアとクラッドとのみから
なる光フアィバの構造によっては、広い波長範囲内にお
いて全分散。Ｔを少とすることができず、これによって
、広い波長範囲内における信号歪を低に値とすることが
不可能となる欠点を生じていた。本発明は、従来のか）
る欠点を一挙に排除する目的を有し、コアとクラッドと
の間にコアおよびクラッドよりも低い屈折率の中間層を
設けることにより、極めて広い周波数帯城において、低
伝送損失と共に低信号歪を実現した屈折率溝付形単一モ
ード光フアィバを提供するものである。
り、コアとクラッドとの屈折率差△を大とすることによ
り、全分散。ｒが零となる波長を長波長側へ移動させる
ことはできても、こ）に示すコアとクラッドとのみから
なる光フアィバの構造によっては、広い波長範囲内にお
いて全分散。Ｔを少とすることができず、これによって
、広い波長範囲内における信号歪を低に値とすることが
不可能となる欠点を生じていた。本発明は、従来のか）
る欠点を一挙に排除する目的を有し、コアとクラッドと
の間にコアおよびクラッドよりも低い屈折率の中間層を
設けることにより、極めて広い周波数帯城において、低
伝送損失と共に低信号歪を実現した屈折率溝付形単一モ
ード光フアィバを提供するものである。
以下、実施例を示す第３図以降により本発明の詳細を説
明する。
明する。
第３図は、屈折率溝付形単一モード光フアィバの断面図
および各部の屈折率分布を示し、石英ガラスを主成分と
するコア１の外側へ同Ｄ円状に形成されたクラッド２と
、コア１との間へ嵐０円状に密接して形成された中間層
３が設けてあり、クラッド２および中間層３も石英ガラ
スを主成分としているが、コア１の中から外方への半径
をｒとして示しており、コア１の屈折率ｎ，よりもクラ
ッド２の屈折率＆が低く、かつこれらの屈折率ｎ，，＆
よりも中間層３の屈折率〜が更に低いものとなつている
。
および各部の屈折率分布を示し、石英ガラスを主成分と
するコア１の外側へ同Ｄ円状に形成されたクラッド２と
、コア１との間へ嵐０円状に密接して形成された中間層
３が設けてあり、クラッド２および中間層３も石英ガラ
スを主成分としているが、コア１の中から外方への半径
をｒとして示しており、コア１の屈折率ｎ，よりもクラ
ッド２の屈折率＆が低く、かつこれらの屈折率ｎ，，＆
よりも中間層３の屈折率〜が更に低いものとなつている
。
第４図は、各種の屈折率分布を示す図であり、第３図の
溝付形分布を示すＤのほかに、Ａのステップ形分布、Ｂ
の二乗形分布、ＣのＭ形分布等が考えられる。
溝付形分布を示すＤのほかに、Ａのステップ形分布、Ｂ
の二乗形分布、ＣのＭ形分布等が考えられる。
なお、ａはクラッド２の内壁面位贋を示している。第５
図は、第４図に示す各形分布につき、規格化周波数ｖと
規格イり蔓波路分散Ｃｏｗとの関係を示す図であり、規
格イり蔓波分散は光遠Ｃと導波路分散。
図は、第４図に示す各形分布につき、規格化周波数ｖと
規格イり蔓波路分散Ｃｏｗとの関係を示す図であり、規
格イり蔓波分散は光遠Ｃと導波路分散。
ｗとの積によって表わされるが、規格化周波数ｖは次式
により表わされるものをなっている。ｖ＝学ａ船−ｎ委
．・・．・・‘４’また、第５図においては、
実線の部分が単一モードにより伝搬の行なわれる領域で
あり、同図から明らかなとおり、Ａ〜Ｃは、規格化導波
路分散Ｃｏｗが正の範囲でしか単一モード領域をならな
いのに対し、本発明によるＤにおいては、規格化導波路
分散Ｃｏｗの正負両範囲にわたって単一モード領域とな
っている。
により表わされるものをなっている。ｖ＝学ａ船−ｎ委
．・・．・・‘４’また、第５図においては、
実線の部分が単一モードにより伝搬の行なわれる領域で
あり、同図から明らかなとおり、Ａ〜Ｃは、規格化導波
路分散Ｃｏｗが正の範囲でしか単一モード領域をならな
いのに対し、本発明によるＤにおいては、規格化導波路
分散Ｃｏｗの正負両範囲にわたって単一モード領域とな
っている。
一方、石英ガラスを主体とする光フアィバの材料分散。
Ｎは、第６図に示す波長特性となっており、１．３山肌
近傍の波長＾において材料分散。Ｎが零、これより短波
長側では正、これより長波長側では負となっている。こ
のため、｛４｝式のとおり、規格化周波数ｖが波長＾に
逆比例していることを考慮すれば、材料分散。
近傍の波長＾において材料分散。Ｎが零、これより短波
長側では正、これより長波長側では負となっている。こ
のため、｛４｝式のとおり、規格化周波数ｖが波長＾に
逆比例していることを考慮すれば、材料分散。
一と導波路分散ｏｗとの相殺により、全分散。Ｔを広い
波長帯城で最低とするうえからは、第５図Ｄに示す特性
が最も有利であることが明らかであり、第５図Ｄの特性
と対応する第３図の構成が極めて有利となる。第３図に
示す屈折率溝付形単一モード光フアィバは、例えば、Ｍ
ＣＶＤ（修正化学的気相析出）法により製すればよく、
その詳細はつぎのとおりである。
波長帯城で最低とするうえからは、第５図Ｄに示す特性
が最も有利であることが明らかであり、第５図Ｄの特性
と対応する第３図の構成が極めて有利となる。第３図に
示す屈折率溝付形単一モード光フアィバは、例えば、Ｍ
ＣＶＤ（修正化学的気相析出）法により製すればよく、
その詳細はつぎのとおりである。
すなわち、一例として外径１４凧◇、内径１２舷◇の石
英ガラス管を用い、これの内壁面上へ、気相反応により
約ｌｍｏｌ％のフッ素を含んだ二酸化シリコン膜を析出
により推積させたうえ、更にその内面上へ、約弧ｏｌ％
の二酸化ゲルマニウムを含んだ二酸化シリコン膜を同様
にして推鏡させた後、石葵ガラス管を１７０ぴ０の高温
により加熱し、その中心まで密に溶着したものをプリフ
オームとして得てから、更に、これを２００ｑｏまで加
熱したうえ線引きすれば、第３図のものが得られる。た
ゞし、この場合は、コア１の屈折率を高める添加材とし
てゲルマニウムを用い、中間層３の屈折率を低める添加
材としてフッ素を用いているが、屈折率を高める添加材
としてはリンを、屈折率を低める添加材としては棚素を
用いてもよい。
英ガラス管を用い、これの内壁面上へ、気相反応により
約ｌｍｏｌ％のフッ素を含んだ二酸化シリコン膜を析出
により推積させたうえ、更にその内面上へ、約弧ｏｌ％
の二酸化ゲルマニウムを含んだ二酸化シリコン膜を同様
にして推鏡させた後、石葵ガラス管を１７０ぴ０の高温
により加熱し、その中心まで密に溶着したものをプリフ
オームとして得てから、更に、これを２００ｑｏまで加
熱したうえ線引きすれば、第３図のものが得られる。た
ゞし、この場合は、コア１の屈折率を高める添加材とし
てゲルマニウムを用い、中間層３の屈折率を低める添加
材としてフッ素を用いているが、屈折率を高める添加材
としてはリンを、屈折率を低める添加材としては棚素を
用いてもよい。
また、クラッド２として石英ガラスをそのま）用いてい
るが、これに対し、屈折率を高める添加材としてゲルマ
ニウム、リン等のいずれかを添加したものを用いても同
機であり、中間層３に石葵ガラスをそのま）用いたうえ
、クラッド２として石葵ガラスへ屈折率を高める添加村
を加えたものを用いても同様である。なお、第７図は、
添加材の添加量Ａｄと、屈折率ｎ。および石英に対する
屈折率差△との関係を示す図であり、同図から明らかな
とおり、屈折率を高める添加材としては、二酸化ゲルマ
ニウムＣも０２の３〜１仇ｈｏｌ％または五酸化リンＰ
２０５の１０〜２４ｍｏｌ％が、屈折率を低める添加材
としては、フッ素Ｆの１〜２ｍｏｌ％が、所望の屈折率
差を得るうえから好適である。このほか、第３図の具体
的諸元としては、コア１の半径ａ＝６．６ムの、中間層
３の厚さｔ＝３．４一肌、コア１とクラッド２との屈折
率差△１＝（ｎ亨−ｎ≧）／初亭＝０．５１％、クラッ
ド２と中間層３との屈折率差△２＝（ｎ峯−ｎ享）／沙
季＝−０．３１％であり、これによって、第８図に示す
伝送損失Ｌと波長入との関係が得られており、同図から
明らかなとおり、最低損失は、波長＾＝１．５８山肌に
おいて０．６旧／物となっている。
るが、これに対し、屈折率を高める添加材としてゲルマ
ニウム、リン等のいずれかを添加したものを用いても同
機であり、中間層３に石葵ガラスをそのま）用いたうえ
、クラッド２として石葵ガラスへ屈折率を高める添加村
を加えたものを用いても同様である。なお、第７図は、
添加材の添加量Ａｄと、屈折率ｎ。および石英に対する
屈折率差△との関係を示す図であり、同図から明らかな
とおり、屈折率を高める添加材としては、二酸化ゲルマ
ニウムＣも０２の３〜１仇ｈｏｌ％または五酸化リンＰ
２０５の１０〜２４ｍｏｌ％が、屈折率を低める添加材
としては、フッ素Ｆの１〜２ｍｏｌ％が、所望の屈折率
差を得るうえから好適である。このほか、第３図の具体
的諸元としては、コア１の半径ａ＝６．６ムの、中間層
３の厚さｔ＝３．４一肌、コア１とクラッド２との屈折
率差△１＝（ｎ亨−ｎ≧）／初亭＝０．５１％、クラッ
ド２と中間層３との屈折率差△２＝（ｎ峯−ｎ享）／沙
季＝−０．３１％であり、これによって、第８図に示す
伝送損失Ｌと波長入との関係が得られており、同図から
明らかなとおり、最低損失は、波長＾＝１．５８山肌に
おいて０．６旧／物となっている。
第９図は、分散の測定系を示すブロック図であり、３０
印ＭＨＺによりモードロックされたＮｄ：ＹＡＧレーザ
（波長：１．０６〃の）１の光に対し、ＩＫＨＺによっ
てモードロックを施してうえ、ピーク出力０．舷Ｗの光
を低損失のステップ形単一モード光フアィバ（コア蚤：
７ｒｗ、屈折率差：０．２４％、フアィバ長：１．７舷
）２へ入射こせ、単一モード光フアィバ２中で発生した
譲導ラマン散乱光による各波長の光から、分光器３によ
り所望の波長を有する光を取り出し、ハーフミラー４に
よって分岐した後、一方を受光素子５へ入射させ、その
受光出力をオシログラフのトリガ入力として与えている
。
印ＭＨＺによりモードロックされたＮｄ：ＹＡＧレーザ
（波長：１．０６〃の）１の光に対し、ＩＫＨＺによっ
てモードロックを施してうえ、ピーク出力０．舷Ｗの光
を低損失のステップ形単一モード光フアィバ（コア蚤：
７ｒｗ、屈折率差：０．２４％、フアィバ長：１．７舷
）２へ入射こせ、単一モード光フアィバ２中で発生した
譲導ラマン散乱光による各波長の光から、分光器３によ
り所望の波長を有する光を取り出し、ハーフミラー４に
よって分岐した後、一方を受光素子５へ入射させ、その
受光出力をオシログラフのトリガ入力として与えている
。
また、ハーフミラー４により分岐された他方の光は、ス
テップ形光フアィバ７へ入射し、Ｖ薄形コネクタ８によ
り光融合せが行なわれたうえ、被測定光フアイバ９を介
して受光素子１０へ入射しており、これの受光出力がオ
シログラフ６の垂直軸入力として与えられている。
テップ形光フアィバ７へ入射し、Ｖ薄形コネクタ８によ
り光融合せが行なわれたうえ、被測定光フアイバ９を介
して受光素子１０へ入射しており、これの受光出力がオ
シログラフ６の垂直軸入力として与えられている。
したがって、オシログラフ６の波形により、被測定光フ
アィバ９による光伝搬状況の遅延時間が求められる。
アィバ９による光伝搬状況の遅延時間が求められる。
第１０図は、第９図の測定系により、第３図のものを実
測した波長入に対する全分布。
測した波長入に対する全分布。
Ｔの特性であり、実測結果から得た遅延時間を波長＾に
よって微分のうえ求めたものである。同図から明らかな
とおり、第３図の構成および上述の具体的諸元によれば
、波長入＝１．３７〜１．４６ム肌の範囲において、全
分散。
よって微分のうえ求めたものである。同図から明らかな
とおり、第３図の構成および上述の具体的諸元によれば
、波長入＝１．３７〜１．４６ム肌の範囲において、全
分散。
Ｔが±ｌｐｓ／物／ｍｍ以内となっており、従来の光フ
アィバに対し、全分散。Ｔが±ｌｐｓ／物／ｎｍの波長
範囲が約５倍に拡大されている。第１１図は、コア１と
クラッド２との屈折率差△，と、中間層３の厚さｔに対
するコアーの半径ａの比との関係を示す図であり、△２
＝−０．５％のとき曲線の左方がｔ／ａ＝０．．Ｓ丘
僕に、△２ ＝−０．１５％のとき曲線の右方がｔ／ａ
＝０．７近傍に位置することが予想される一方、散乱に
よる伝搬損失の増大上、△，＝１．０％以下が望ましい
うえから、ｔ／ａ＝０．３〜０．７、かつ、△，＝０．
５〜１．０の範囲とすれば好適なことが示されている。
アィバに対し、全分散。Ｔが±ｌｐｓ／物／ｎｍの波長
範囲が約５倍に拡大されている。第１１図は、コア１と
クラッド２との屈折率差△，と、中間層３の厚さｔに対
するコアーの半径ａの比との関係を示す図であり、△２
＝−０．５％のとき曲線の左方がｔ／ａ＝０．．Ｓ丘
僕に、△２ ＝−０．１５％のとき曲線の右方がｔ／ａ
＝０．７近傍に位置することが予想される一方、散乱に
よる伝搬損失の増大上、△，＝１．０％以下が望ましい
うえから、ｔ／ａ＝０．３〜０．７、かつ、△，＝０．
５〜１．０の範囲とすれば好適なことが示されている。
また、中間層３とクラツド２との屈折率差△２は、実線
および破線により示すとおり、△２ ＝−０．３〜一０
．５とすれば、前述の範囲内に十分収まるため好適であ
る。第１２図は、コア１とクラッド２との屈折率差△，
とコア１の直径松との最適関係を示す図であり、△２お
よびｔ／ａが定まり、かつ、△，が定まれば、これに応
じて直径松が求められ、これから半蓬ａが決定され、こ
れを基準として中間層３の厚さｔも定められる。
および破線により示すとおり、△２ ＝−０．３〜一０
．５とすれば、前述の範囲内に十分収まるため好適であ
る。第１２図は、コア１とクラッド２との屈折率差△，
とコア１の直径松との最適関係を示す図であり、△２お
よびｔ／ａが定まり、かつ、△，が定まれば、これに応
じて直径松が求められ、これから半蓬ａが決定され、こ
れを基準として中間層３の厚さｔも定められる。
なお、第１１図および第１２図の関係からコア１、クラ
ッド２および中間層３の各層折率を定めることができる
。
ッド２および中間層３の各層折率を定めることができる
。
このほか、屈折率を高める添加材としては、ジルコニア
、鉛、バリウム、ガリウム等を用いてもよく、種々の変
形が自在である。
、鉛、バリウム、ガリウム等を用いてもよく、種々の変
形が自在である。
以上の説明により明らかなとおり本発明によれば、石英
系光フアィバの伝送損失が最低となる１．３〜１．６山
肌の広波長帯城において、全分散をｌｐｓ／ね／ｍｍ以
下とすることができるため、ＷＤＭ（波長多重）伝送技
術により超広帯域、超長距離伝送を行なうことができる
と共に、クラッドよりも屈折率の小さい中間層を備えて
いるため、クラッド側への光の漏洩が少なく、光フアィ
バの轡曲による曲げ損失およびマイクロペンディング損
失が減少する等の利点を有し、各種の光伝送用として顕
著な効果を呈する。
系光フアィバの伝送損失が最低となる１．３〜１．６山
肌の広波長帯城において、全分散をｌｐｓ／ね／ｍｍ以
下とすることができるため、ＷＤＭ（波長多重）伝送技
術により超広帯域、超長距離伝送を行なうことができる
と共に、クラッドよりも屈折率の小さい中間層を備えて
いるため、クラッド側への光の漏洩が少なく、光フアィ
バの轡曲による曲げ損失およびマイクロペンディング損
失が減少する等の利点を有し、各種の光伝送用として顕
著な効果を呈する。
第１図および第２図は従来のステップ形単一モード光フ
アィバにおける分散と光の波長との関係を示す図、第３
図は本発明の実施例を示す断面図および各部の屈折率分
布図、第４図は各種の屈折率分布を示す図、第５図は第
４図における各形分布につき規格化周波数と規格化導波
賂分散との関係を示す図、第６図は石英ガラスを主体と
する光フアイバの材料分散と光の波長との関係を示す図
、第７図は添加材の添加量と屈折率および屈折率差との
関係を示す図、第８図は本発明の実施例による伝送損失
の特性図、第９図は分散の測定系を示すブロック図、第
１０図は第９図の測定系により本発明の実施例によるも
のを実測した全分散の特性図、第１１図はコアとクラッ
ドとの屈折率差に対する中間層の厚さとコアの半径との
比の関係を示す図、第１２図はコアとクラッドとの屈折
率差に対するコアの直径の最適関係を示す図である。 １……コア、２…・・・クラッド、３・…・・中間層、
ｎ，，り，ｎ３・・・・・・屈折率、ｔ・・・・・・中
間層の厚さ。 図船 図 Ｓ 球 第２図 第３図 第４図 第８図 第５図 第６図 第７図 第９図 第１０図 第１１図
アィバにおける分散と光の波長との関係を示す図、第３
図は本発明の実施例を示す断面図および各部の屈折率分
布図、第４図は各種の屈折率分布を示す図、第５図は第
４図における各形分布につき規格化周波数と規格化導波
賂分散との関係を示す図、第６図は石英ガラスを主体と
する光フアイバの材料分散と光の波長との関係を示す図
、第７図は添加材の添加量と屈折率および屈折率差との
関係を示す図、第８図は本発明の実施例による伝送損失
の特性図、第９図は分散の測定系を示すブロック図、第
１０図は第９図の測定系により本発明の実施例によるも
のを実測した全分散の特性図、第１１図はコアとクラッ
ドとの屈折率差に対する中間層の厚さとコアの半径との
比の関係を示す図、第１２図はコアとクラッドとの屈折
率差に対するコアの直径の最適関係を示す図である。 １……コア、２…・・・クラッド、３・…・・中間層、
ｎ，，り，ｎ３・・・・・・屈折率、ｔ・・・・・・中
間層の厚さ。 図船 図 Ｓ 球 第２図 第３図 第４図 第８図 第５図 第６図 第７図 第９図 第１０図 第１１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コアと，該コアの外側へ同心円状に形成され前記コ
アよりも低い屈折率を有するクラツドと、該クラツドと
前記コアとの間へ同心円状に密接して形成され前記コア
およびクラツドよりも低い屈折率を有する中間層とから
なり、前記コアとクラツドと屈折率差を０．５〜１．０
％とし、かつ、前記中間層とクラツドとの屈折率差を−
０．３〜−０．５％にする共に、前記中間層の厚さと前
記コアの半径との比を０．３〜０．７としたうえ、前記
コアの半径を前記コアとクラツドとの屈折率差および前
記中間層とクラツドとの屈折率差ならびに前記中間層の
厚さと前記コアの半径との比に応じたものとしたことを
特徴とする屈折率溝付形単一モード光フアイバ。 ２ 石英ガラスをクラツドとして用いたことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の屈折率溝付形単一モード
光フアイバ。 ３ 屈折率を高める添加材を添加した石英ガラスをクラ
ツドとして用いたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の屈折率溝付形単一モード光フアイバ。 ４ 屈折率を高める添加材を添加した石英ガラスをコア
として用いると共に、石英ガラスを中間層として用いた
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の屈折率溝
付形単一モード光フアイバ。 ５ 屈折率を高める添加材を添加した石英ガラスをコア
として用いると共に、屈折率を低める添加材を添加した
石英ガラスを中間層として用いることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の屈折率溝付形単一モード光フア
イバ。 ６ 屈折率を高める添加材としてゲルマニウムおよびリ
ンのいずれかを用いたことを特徴とする特許請求の範囲
第３項または第４項または第５項記載の屈折率溝付形単
一モード光フアイバ。 ７ 屈折率を低める添加材として硼素およびフツ素のい
ずれかを用いたことを特徴とする特許請求の範囲第５項
記載の屈折率溝付形単一モード光フアイバ。 ８ 屈折率を高める添加材として二酸化ゲルマニウムの
５〜１０ｍｏｌ％および五酸化リンの１０〜２４ｍｏｌ
％中のいずれかを用いると共に、屈折率を低める添加材
としてフツ素の１〜２ｍｏｌ％を用いたことを特徴とす
る特許請求の範囲第５項記載の屈折率溝付形単一モード
光フアイバ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55095956A JPS6023321B2 (ja) | 1980-07-14 | 1980-07-14 | 屈折率溝付形単一モ−ド光フアイバ |
| US06/192,704 US4372647A (en) | 1979-10-08 | 1980-10-01 | Single mode optical fibers |
| CA361,298A CA1124119A (en) | 1979-10-08 | 1980-10-01 | Single mode optical fibers |
| DE8080106090T DE3071570D1 (en) | 1979-10-08 | 1980-10-07 | Single mode optical fibers |
| EP80106090A EP0026937B1 (en) | 1979-10-08 | 1980-10-07 | Single mode optical fibers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55095956A JPS6023321B2 (ja) | 1980-07-14 | 1980-07-14 | 屈折率溝付形単一モ−ド光フアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5720707A JPS5720707A (en) | 1982-02-03 |
| JPS6023321B2 true JPS6023321B2 (ja) | 1985-06-07 |
Family
ID=14151686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55095956A Expired JPS6023321B2 (ja) | 1979-10-08 | 1980-07-14 | 屈折率溝付形単一モ−ド光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6023321B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6359239U (ja) * | 1986-10-08 | 1988-04-20 | ||
| JPS63152941U (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2788138B1 (fr) * | 1999-01-04 | 2001-03-30 | Cit Alcatel | Fibre optique a faible pente de dispersion chromatique |
| JP5867076B2 (ja) * | 2011-12-28 | 2016-02-24 | 住友電気工業株式会社 | マルチコア光ファイバ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5525643A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method of carrying article |
| JPS5652706A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Single mode optical fiber with intermediate layer |
-
1980
- 1980-07-14 JP JP55095956A patent/JPS6023321B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5525643A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method of carrying article |
| JPS5652706A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Single mode optical fiber with intermediate layer |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6359239U (ja) * | 1986-10-08 | 1988-04-20 | ||
| JPS63152941U (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5720707A (en) | 1982-02-03 |
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