JPS60232421A - 加熱炉への燃料供給量の制御方法 - Google Patents
加熱炉への燃料供給量の制御方法Info
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- JPS60232421A JPS60232421A JP59086244A JP8624484A JPS60232421A JP S60232421 A JPS60232421 A JP S60232421A JP 59086244 A JP59086244 A JP 59086244A JP 8624484 A JP8624484 A JP 8624484A JP S60232421 A JPS60232421 A JP S60232421A
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- Japan
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
- F23N5/006—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties the detector being sensitive to oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2225/00—Measuring
- F23N2225/08—Measuring temperature
- F23N2225/18—Measuring temperature feedwater temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2235/00—Valves, nozzles or pumps
- F23N2235/02—Air or combustion gas valves or dampers
- F23N2235/04—Air or combustion gas valves or dampers in stacks
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2235/00—Valves, nozzles or pumps
- F23N2235/12—Fuel valves
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、石油精製工業、石油化学工業などのプロセス
流体を加熱する加熱炉への燃料供給色の制御方法に係り
、特に燃料組成が変化しても流体出口温度を常に所定値
に維持することがでさる燃料供給量の制御方法に関する
。
流体を加熱する加熱炉への燃料供給色の制御方法に係り
、特に燃料組成が変化しても流体出口温度を常に所定値
に維持することがでさる燃料供給量の制御方法に関する
。
［発明の技術的１！景とその問題点］
一般に、石油精製工業や石油化学Ｔ梨などにおけるプロ
セス流体を加熱ηるＨ”？２としてプロパン、ブタン等
を燃料とする加熱炉が知られている。
セス流体を加熱ηるＨ”？２としてプロパン、ブタン等
を燃料とする加熱炉が知られている。
加熱炉にＣ燃料を燃焼するに際しては、燃Ｉｔ ｉｔ’
給吊に応じた理論空気間に加え、燃料の完全燃焼を図る
ために常時一定の過剰空気（Ｅ ｘｃｅＳｓＡ ｉｒ）
が供給されている。この過剰空気率は通常１０・〜３０
％の範囲内で所定の値が選定され、燃料組成が変化して
も例えば燃料がプロパンからブタンに変化しても過剰空
気率を所定の値に維持することになる。
給吊に応じた理論空気間に加え、燃料の完全燃焼を図る
ために常時一定の過剰空気（Ｅ ｘｃｅＳｓＡ ｉｒ）
が供給されている。この過剰空気率は通常１０・〜３０
％の範囲内で所定の値が選定され、燃料組成が変化して
も例えば燃料がプロパンからブタンに変化しても過剰空
気率を所定の値に維持することになる。
どころで、この加熱炉にあっては、これに続く各種処理
施設において、品質良好な製品を１りるために加熱炉の
流体出口温度をほぼ所定のｌ１ｉ（数度の範囲内）に厳
密に維持することが強く要請される。
施設において、品質良好な製品を１りるために加熱炉の
流体出口温度をほぼ所定のｌ１ｉ（数度の範囲内）に厳
密に維持することが強く要請される。
流体出口温度を所定の値に維持するために、従来は流体
の出口温度を検出し、その検出温度値に基づいてそれが
一定値をできるだけ維持するように燃料供給量の制御が
なされていた。
の出口温度を検出し、その検出温度値に基づいてそれが
一定値をできるだけ維持するように燃料供給量の制御が
なされていた。
しかしながら、この種従来の流量制御方法にあっては、
流体出口温度を検出してこの値に基づいて供給量を増減
していることから、出口温ｔａの変動を補正リベく燃料
の供給ｍを増減し７ても実際に温度補正がなされるまで
に時間を要し、時間遅れが生じて適切な出口温度制御が
できないという不都合があった。これは、燃料の燃焼室
が増加して発熱量が増えても流体の比熱が大きいことか
ら直ちに流体出口温度の上昇に結びつかないという点に
起因している。
流体出口温度を検出してこの値に基づいて供給量を増減
していることから、出口温ｔａの変動を補正リベく燃料
の供給ｍを増減し７ても実際に温度補正がなされるまで
に時間を要し、時間遅れが生じて適切な出口温度制御が
できないという不都合があった。これは、燃料の燃焼室
が増加して発熱量が増えても流体の比熱が大きいことか
ら直ちに流体出口温度の上昇に結びつかないという点に
起因している。
本発明は、以上のような問題点に着目し、これを有効に
解決すべく０１案されたものである。
解決すべく０１案されたものである。
［発明の目的］
本発明の目的は、加熱炉への燃料供給量の制御方法にお
いて、燃料組成が変化しても燃料供給量の制御遅れをな
くして流体出［］温度を常に所定値に維持することがで
きる加熱炉への燃料供給量の制御方法を提供するにある
。
いて、燃料組成が変化しても燃料供給量の制御遅れをな
くして流体出［］温度を常に所定値に維持することがで
きる加熱炉への燃料供給量の制御方法を提供するにある
。
［発明の概要］
本発明は、炭化水素またはこれと水素との混合体などガ
ス組成が変化づる可能性のあるガスを燃料とする加熱炉
への燃料供給ｍを制Ｏｐするに際し、加熱炉から排出さ
れる排ガス中の酸素含有量を検出し、この検出値に基づ
いて酸素含有量を一定値に維持すべく上記燃料の供給量
を制御し、もって上記目的を達成するものである。
ス組成が変化づる可能性のあるガスを燃料とする加熱炉
への燃料供給ｍを制Ｏｐするに際し、加熱炉から排出さ
れる排ガス中の酸素含有量を検出し、この検出値に基づ
いて酸素含有量を一定値に維持すべく上記燃料の供給量
を制御し、もって上記目的を達成するものである。
本発明は、燃料として使用される炭化水素（プロパン、
ブタンなど）またはこれと水素との混合体（ＬＮＧ貯Ｒ
施設からの廃ガス）を使用する加熱炉において、燃料組
成が変化しても（例えばプロパンｈ日らブタンに変化し
た場合など）同一空気ｍで燃焼さげることができるでれ
でれの燃わ１の体積比は、それぞれ燃料の同一体積が発
生する発熱用の逆比にぼ等しいことを見出だすことによ
りなされたものである。
ブタンなど）またはこれと水素との混合体（ＬＮＧ貯Ｒ
施設からの廃ガス）を使用する加熱炉において、燃料組
成が変化しても（例えばプロパンｈ日らブタンに変化し
た場合など）同一空気ｍで燃焼さげることができるでれ
でれの燃わ１の体積比は、それぞれ燃料の同一体積が発
生する発熱用の逆比にぼ等しいことを見出だすことによ
りなされたものである。
これにより、燃料の変化前と変化後にわたって同一空気
量を供給していても、変化前後の燃料に対して常に同一
パーセントの過剰空気率が結果として維持されることに
なる。
量を供給していても、変化前後の燃料に対して常に同一
パーセントの過剰空気率が結果として維持されることに
なる。
従って、加熱炉から排出される排ガス中の酸素含有量（
過剰分）を同一値に維持づる限り、燃料組成が変化して
も炉内の発熱長を同一に維持でき、流体出口温度を一定
値に保持することができる。
過剰分）を同一値に維持づる限り、燃料組成が変化して
も炉内の発熱長を同一に維持でき、流体出口温度を一定
値に保持することができる。
［発明の実施例］
以下に、本発明方法を添付図面に基づいＣ詳述する。
第１図は本発明方法を実施するための一例である加熱炉
への燃料供給装置を示す概略平面図である。
への燃料供給装置を示す概略平面図である。
図示づる如く、加熱炉１内には多数の加熱管２が配設さ
れ、これに接続される被処理液移送通路３を介して原油
等の被処理液（プロセス流体）を炉内加熱管２に通過さ
せるようになっている。上記被処理液移送通路３の炉出
口側には炉から送り出された加熱直後の流体出口温度を
検出するための温度計４が設けられている。この温度計
４での検出値は後述する如く燃料の供給半制御の補助を
行なうために用いられる。
れ、これに接続される被処理液移送通路３を介して原油
等の被処理液（プロセス流体）を炉内加熱管２に通過さ
せるようになっている。上記被処理液移送通路３の炉出
口側には炉から送り出された加熱直後の流体出口温度を
検出するための温度計４が設けられている。この温度計
４での検出値は後述する如く燃料の供給半制御の補助を
行なうために用いられる。
一方、加熱炉１の下部には被処理液を加熱するためのバ
ーナ５が設けられており、このバーす５には燃料を供給
するための燃料供給通路６が接続されている１、ここ（
使用される燃料は炭化水素（メタン、エタン、プロパン
、ブタン）またはこれらと水素との混合体（例λばＩ−
、Ｎ Ｇ貯Ｍ施設の廃ガスなど）が使用され、その燃料
組成の変動に応じて流量が制御される。
ーナ５が設けられており、このバーす５には燃料を供給
するための燃料供給通路６が接続されている１、ここ（
使用される燃料は炭化水素（メタン、エタン、プロパン
、ブタン）またはこれらと水素との混合体（例λばＩ−
、Ｎ Ｇ貯Ｍ施設の廃ガスなど）が使用され、その燃料
組成の変動に応じて流量が制御される。
上記燃料供給通路６には流■計７と流但制陣弁８とが介
設されており、制御部９ ｈｓ ＋らの指令により燃料
の供給■を制御し１！７るようになっている。
設されており、制御部９ ｈｓ ＋らの指令により燃料
の供給■を制御し１！７るようになっている。
一方、加熱炉１のＦ部に接続される排ガス通路１０には
ダンパ１１及び排ガス中の酸素含有量を検出するための
酸素分析計１２が設けられており、ここぐ１ｑられる検
出１１１ｉは電気信号となっ１前記制御部９へ伝達する
ようになっている。
ダンパ１１及び排ガス中の酸素含有量を検出するための
酸素分析計１２が設けられており、ここぐ１ｑられる検
出１１１ｉは電気信号となっ１前記制御部９へ伝達する
ようになっている。
この酸素分析計１２は感応性の良好な例えばジルコニア
式のものを用いるのがよい。
式のものを用いるのがよい。
上記制御部９においては、電気信号にて伝達される酸素
含有量に基づき、この値を一定１直に維持するように燃
料の供給量が制御されることになる。
含有量に基づき、この値を一定１直に維持するように燃
料の供給量が制御されることになる。
尚、前記温度計４から伝達される流体出口温度１直は、
供給制御のために補助的に使用される。
供給制御のために補助的に使用される。
通常、酸素含有量は２〜６％の範囲内の一定値が選択さ
ね、これに対応する過剰酸素率は１０〜４０％となり次
の式でめられる。
ね、これに対応する過剰酸素率は１０〜４０％となり次
の式でめられる。
次に具体的に本発明方法について説明する。
燃料供給通路６内を供給移送される気体状態の燃料は加
熱炉１内で燃焼して被処理１（プロセス流体）を加熱し
、排ガスは排ガス通路１０を介して炉外へ排出される。
熱炉１内で燃焼して被処理１（プロセス流体）を加熱し
、排ガスは排ガス通路１０を介して炉外へ排出される。
通路に設けた酸素分析計１２により排ガス中の酸素含有
量は常時検出され、この検出値は電気信号となって制御
部へ伝達される。そして、制御部９により流量制御弁８
が適宜開閉され、上記酸素含有量が一定値を維持するよ
うに燃料供給ｍが制御される。
量は常時検出され、この検出値は電気信号となって制御
部へ伝達される。そして、制御部９により流量制御弁８
が適宜開閉され、上記酸素含有量が一定値を維持するよ
うに燃料供給ｍが制御される。
この流ｆｆｉ＆１２は流量計７により常時検出されてお
り、その検出値も制御部９へ伝達されて燃料の過大供給
を行なわないようになっている。
り、その検出値も制御部９へ伝達されて燃料の過大供給
を行なわないようになっている。
また、温度計４にて検出される流体出口温度値も上記制
御部９へ伝達されてこの値が所定の値（数度の幅を有し
ている）を維持しでいるか否かが判断され、万一出口温
度が所定の値を逸脱していればこの出口温度が所定の傾
向になるように流量制御弁８の開度調整が補助さねる。
御部９へ伝達されてこの値が所定の値（数度の幅を有し
ている）を維持しでいるか否かが判断され、万一出口温
度が所定の値を逸脱していればこの出口温度が所定の傾
向になるように流量制御弁８の開度調整が補助さねる。
このように、排ガス中の酸素含有量が常時一定値をＮ１
？Ｊするように燃ｒ４供給ｍを制御Ｊることにより、燃
焼途中にて燃料組成が例えばプロパンからブタンに変わ
ろうと或いはプロパンから廃ガス等に変わろうが供給酸
素量及び過剰空気率を変えることなく炉内での発熱ｍを
すなわち被処理液の加熱温度を一定に維持することがで
きる。特に、流体出口温度を測定する従来例と異なり、
排ガス中の酸素含有量の変動は即応性が良好なので、時
間的ずれを生ずることなく燃料供給ｍの制りＤができる
。
？Ｊするように燃ｒ４供給ｍを制御Ｊることにより、燃
焼途中にて燃料組成が例えばプロパンからブタンに変わ
ろうと或いはプロパンから廃ガス等に変わろうが供給酸
素量及び過剰空気率を変えることなく炉内での発熱ｍを
すなわち被処理液の加熱温度を一定に維持することがで
きる。特に、流体出口温度を測定する従来例と異なり、
排ガス中の酸素含有量の変動は即応性が良好なので、時
間的ずれを生ずることなく燃料供給ｍの制りＤができる
。
ここで、過剰空気＊：’＋ｏ％のどき燃料がプロパン（
Ｃ３ト１ｓ）ｈ”ろブタン（Ｃ４Ｈｔｏ ）に代った場
合について、前述の如く制御づることにより炉内の発熱
１がほぼ同一であることを具体的に示す。
Ｃ３ト１ｓ）ｈ”ろブタン（Ｃ４Ｈｔｏ ）に代った場
合について、前述の如く制御づることにより炉内の発熱
１がほぼ同一であることを具体的に示す。
まず、Ｃ３１−Ｉｓ 、 Ｃａｎ−１＋ｏの単位重量当
りの発熱量（Ｌ・１］・■）は次の如くなる。
りの発熱量（Ｌ・１］・■）は次の如くなる。
ＣＢ １−１８ −ト ５０ｔ → ３ＣＯ＋ ＋ ４
Ｎ＋ ０１− ・ Ｈ−Ｖ ＝ １１０７３１＜ ｃａ
ｌ ／ Ｋ Ｑ −■Ｃａ ｌ」１ｏ ト １３／２
０ ｌ −’ ４ＣＯ＋ ＋ ５１−ｈ Ｏし−・ １
１ ・ Ｖ ＝ １０９２８Ｋ ｃａｌ ／ Ｋ Ｑ
■ここに、Ｃｚ ｌ］ｓ ＝４４． Ｃａ ｌ−１１０
＝５８次に、ＣＩ ＩＩＢ 、 Ｃ４Ｈｔ（Ｈのし・Ｈ
−Ｖ＠てれぞれ単位体積当りの１−１−１・Ｖに換ｎ′
？ｌる。
Ｎ＋ ０１− ・ Ｈ−Ｖ ＝ １１０７３１＜ ｃａ
ｌ ／ Ｋ Ｑ −■Ｃａ ｌ」１ｏ ト １３／２
０ ｌ −’ ４ＣＯ＋ ＋ ５１−ｈ Ｏし−・ １
１ ・ Ｖ ＝ １０９２８Ｋ ｃａｌ ／ Ｋ Ｑ
■ここに、Ｃｚ ｌ］ｓ ＝４４． Ｃａ ｌ−１１０
＝５８次に、ＣＩ ＩＩＢ 、 Ｃ４Ｈｔ（Ｈのし・Ｈ
−Ｖ＠てれぞれ単位体積当りの１−１−１・Ｖに換ｎ′
？ｌる。
ここで、過剰空気率は常時１０％を維持しなければなら
ないのでＣｌＨ８：１１１１３ が燃焼りるどぎ、０２
は５ｘ １．１ ＝ ５．５ｍ” 必要とされ、この時
の発熱量は、Ｆ記結果■より２１７５１Ｋ ｃａｌ と
なる。
ないのでＣｌＨ８：１１１１３ が燃焼りるどぎ、０２
は５ｘ １．１ ＝ ５．５ｍ” 必要とされ、この時
の発熱量は、Ｆ記結果■より２１７５１Ｋ ｃａｌ と
なる。
ここで、供給酸素量は変動させないので、０２が５．５
ｍ３ で且つ過剰空気率１０％のもとでが焼可能なＣ４
１−１＋。の体積をめる。
ｍ３ で且つ過剰空気率１０％のもとでが焼可能なＣ４
１−１＋。の体積をめる。
前記０式よりＣ４Ｈ１０１♂を燃焼するには０２を１３
／２ｍ” 必要であるからｏ２が５．５ｍ”で燃焼可能
なＣＡｌ−１＋ｏの体積は このときの発熱量は前記０式の結果より２８２９６ｘ
０．７７ ＝ ２１，７６６Ｋ ｃａｌ ■従って燃料
がＣｔｔ−ＩＢ からＣ４ト１１０に変った場合、過剰
空気率１０％で且つ酸基ｍ ５．５ｍに対して発熱ｍ（
炉内）１は２１７５１Ｋ ｃａｌに変化するがその変化
量は極めて小さくほぼ同じとみなせる。故に、燃料組成
が変化しても排ガス中の酸素含有量を一定値に維持して
おく限り、炉内での発熱量はほぼ同一値が保持され、流
体出口温度を一定値に維持することができる。
／２ｍ” 必要であるからｏ２が５．５ｍ”で燃焼可能
なＣＡｌ−１＋ｏの体積は このときの発熱量は前記０式の結果より２８２９６ｘ
０．７７ ＝ ２１，７６６Ｋ ｃａｌ ■従って燃料
がＣｔｔ−ＩＢ からＣ４ト１１０に変った場合、過剰
空気率１０％で且つ酸基ｍ ５．５ｍに対して発熱ｍ（
炉内）１は２１７５１Ｋ ｃａｌに変化するがその変化
量は極めて小さくほぼ同じとみなせる。故に、燃料組成
が変化しても排ガス中の酸素含有量を一定値に維持して
おく限り、炉内での発熱量はほぼ同一値が保持され、流
体出口温度を一定値に維持することができる。
このように、本発明り法を実施覆るに使用できる燃ｒ１
群は、同一空気で燃焼させることができる−てれぞれの
燃料の体積比が、ぞれぞれの燃料の同一体積が発生づる
発熱量の逆比にほぼ等しいことが条件とされる。
群は、同一空気で燃焼させることができる−てれぞれの
燃料の体積比が、ぞれぞれの燃料の同一体積が発生づる
発熱量の逆比にほぼ等しいことが条件とされる。
前記具体例に基づいて説明すると、Ｃ１１→８ とｃｄ
＋−１１゜とがそれぞれ同−空気量で燃焼させることの
できる体積比は前記０式の結果より次のようになる。
＋−１１゜とがそれぞれ同−空気量で燃焼させることの
できる体積比は前記０式の結果より次のようになる。
また、それぞれの燃料の同一体積が発生する発熱量の逆
比は前記■、■式の結果より次のようになる。
比は前記■、■式の結果より次のようになる。
従って、上記０式と０式との結果はほぼ等しくなる。
上記関係はメタン、エタンについてもほぼ同様に成立す
る。
る。
尚、前記実施例にあっては、排ガス通路１０に設けたダ
ンパ１１を何ら使用していないが、酸系含有率が少ない
場合はダンパ１１による制御のみとし、多くなった場合
に流量制御弁８による制御を開始づ−るようにしてダン
パ制御と併用づるようにしてもよい。
ンパ１１を何ら使用していないが、酸系含有率が少ない
場合はダンパ１１による制御のみとし、多くなった場合
に流量制御弁８による制御を開始づ−るようにしてダン
パ制御と併用づるようにしてもよい。
具体的には、例えば、酸素含有率２％を中心に０〜４％
まではダンパ１１ぐａ〆制御しく過剰空気率としては０
〜２０％位まで）、この範囲を越えたときにはじめて流
量制ｔ２ＩＩｔ′ｒ８を作動させるようにづる。この場
合にあっても燃料がプロパンからブタンに変化すると単
位体積の発熱比は２８２９６ ／２１７５１＝ １．３
となり、３０％に達するので、併用しても本発明方法の
有効性が減じることはない。
まではダンパ１１ぐａ〆制御しく過剰空気率としては０
〜２０％位まで）、この範囲を越えたときにはじめて流
量制ｔ２ＩＩｔ′ｒ８を作動させるようにづる。この場
合にあっても燃料がプロパンからブタンに変化すると単
位体積の発熱比は２８２９６ ／２１７５１＝ １．３
となり、３０％に達するので、併用しても本発明方法の
有効性が減じることはない。
［発明の効果］
以上型するに、本発明方法によれば次のような優れた効
果を発揮する。
果を発揮する。
Ｔｌ＋ 即応性の劣る液体出口温疫の検出嶋に基づいて
燃料の供給量を制御した従来例と異なり、即応性の良好
な排ガス中の酸素合有量に基づいて供給ｍを制御するよ
うにしたので、制御に時間的ずれを生ずることなく的確
な流量制御を１うなうことができる。
燃料の供給量を制御した従来例と異なり、即応性の良好
な排ガス中の酸素合有量に基づいて供給ｍを制御するよ
うにしたので、制御に時間的ずれを生ずることなく的確
な流量制御を１うなうことができる。
（２） 従って、流体出口温度に大幅な変動を生ずるこ
となく、それを数度の変動二′１容範囲内に維持づるこ
とができ、後の処理系に影響を及ぼすことがな０、 （３） 装置自体が簡単なので既存の設備に大幅な設計
変更を加えることなく、本発明方法を容易に採用するこ
とができる。
となく、それを数度の変動二′１容範囲内に維持づるこ
とができ、後の処理系に影響を及ぼすことがな０、 （３） 装置自体が簡単なので既存の設備に大幅な設計
変更を加えることなく、本発明方法を容易に採用するこ
とができる。
第１図は本発明方法を実施するための一例である加熱炉
への燃料供給装置を示す概略平面図である。 尚、図中１は加熱炉、３は被α哩液移送通路、６は燃料
供給通路、７は制御部、１０は排ガス通路、１２は酸素
分析計である。 特許出願人 石川島ＩＩ磨重工業株式会社代理人弁理士
絹 谷 信 ｐｊｔ 第１図 手続補正書（能） 喚 昭和５９年６月１８日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 特願昭５９−８６２４４号２、発明の
名称 加熱炉への燃料供給量の制御方法４、代理人 郵便番号 １０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 ５、補正命令の日付 自 発 ６、補正の対象 明ｍ書（発明の詳細な説明の欄）
への燃料供給装置を示す概略平面図である。 尚、図中１は加熱炉、３は被α哩液移送通路、６は燃料
供給通路、７は制御部、１０は排ガス通路、１２は酸素
分析計である。 特許出願人 石川島ＩＩ磨重工業株式会社代理人弁理士
絹 谷 信 ｐｊｔ 第１図 手続補正書（能） 喚 昭和５９年６月１８日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 特願昭５９−８６２４４号２、発明の
名称 加熱炉への燃料供給量の制御方法４、代理人 郵便番号 １０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 ５、補正命令の日付 自 発 ６、補正の対象 明ｍ書（発明の詳細な説明の欄）
Claims (1)
- ガス組成が変化する可能性のある燃料ガスを用いて被処
理液を加熱する加熱炉の流体出口温度を一定値に維持す
べく上記燃ｒ３ｔの供給量を制御するに際し、上記加熱
炉から排出される排ガス中の酸素含有量を検出し、該検
出値に暴づいて酸素含有量を一定値にすべく上記燃料の
供給がを制御するようにしたことを特徴とづる加熱炉へ
の燃料供給色の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59086244A JPS60232421A (ja) | 1984-05-01 | 1984-05-01 | 加熱炉への燃料供給量の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59086244A JPS60232421A (ja) | 1984-05-01 | 1984-05-01 | 加熱炉への燃料供給量の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60232421A true JPS60232421A (ja) | 1985-11-19 |
Family
ID=13881397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59086244A Pending JPS60232421A (ja) | 1984-05-01 | 1984-05-01 | 加熱炉への燃料供給量の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60232421A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0278816A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-03-19 | Martin Gmbh Fuer Umwelt & Energietech | 燃焼効率の制御方法 |
-
1984
- 1984-05-01 JP JP59086244A patent/JPS60232421A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0278816A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-03-19 | Martin Gmbh Fuer Umwelt & Energietech | 燃焼効率の制御方法 |
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