JPS60216010A - コンバインドサイクルプラント - Google Patents
コンバインドサイクルプラントInfo
- Publication number
- JPS60216010A JPS60216010A JP7097284A JP7097284A JPS60216010A JP S60216010 A JPS60216010 A JP S60216010A JP 7097284 A JP7097284 A JP 7097284A JP 7097284 A JP7097284 A JP 7097284A JP S60216010 A JPS60216010 A JP S60216010A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- superheater
- steam
- gas
- evaporator
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/008—Adaptations for flue gas purification in steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
- F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
- F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はガスタービンと蒸気タービンを組食わせたコン
バインドサイクルプラントの改良に関するものである。
バインドサイクルプラントの改良に関するものである。
最近省エネルギー対策の一つとして、ガスタービンの排
ガスを排熱回収蒸気発生器（以下ＨＲ８Ｇと称す）に導
いて、蒸気を発生させ、その蒸気を蒸気タービン（二導
いて仕事をさせ、ガスタービンと蒸気タービンの両方か
ら電気出力をとり出す排熱回収式コンバインドサイクル
プラントの建設が増加している。
ガスを排熱回収蒸気発生器（以下ＨＲ８Ｇと称す）に導
いて、蒸気を発生させ、その蒸気を蒸気タービン（二導
いて仕事をさせ、ガスタービンと蒸気タービンの両方か
ら電気出力をとり出す排熱回収式コンバインドサイクル
プラントの建設が増加している。
第１図は従来のフンバインドサイクルプラントの構成を
示すもので、ガスタービン１は空気圧縮＄２、燃焼器３
およびタービン４の三つから構成され、空気５を吸入し
て圧縮、燃焼、膨張を行なって発電８１１６を駆動し排
ガス７を排出する。排ガス７はＨＲ８０８に導入され、
過熱器９．プレ蒸発器ｌＯ１脱硝触媒（以下Ｄｏ ＮＯ
ｘと称す）１１．蒸発器１２および節炭器１３などを通
って温度を低下し排ガス１４となって大気に放出される
。一方、給水はＨＲ８Ｇ ８の最上部の節炭器１３に供
給され、加温されてドラム１５に入る。ドラム水は地上
に設置された再循環ポンプ１６で加圧され、蒸発器１２
とプレ蒸発器１０の両方に送られ蒸発して気水混合体に
なってドラム１５に戻る。発生した蒸気はドラム１５の
中で気水分離され、過熱器９に送られて過熱蒸気となる
。過熱蒸気は主蒸気弁１７を通って蒸気タービン１８に
導入され、膨張仕事をして発電機１９を駆動した後復水
器２０に排出され、ここで凝縮して復水になる。復水は
復水ポンプ２１で加圧されてＨＲ８Ｇ８の節炭器１３に
給水される。また通常のプラントでは、異常時にＨＲ８
Ｇ ８の中の蒸気を復水群別に逃すためにバイパスライ
ンおよびバイパス弁２２を設置している。
示すもので、ガスタービン１は空気圧縮＄２、燃焼器３
およびタービン４の三つから構成され、空気５を吸入し
て圧縮、燃焼、膨張を行なって発電８１１６を駆動し排
ガス７を排出する。排ガス７はＨＲ８０８に導入され、
過熱器９．プレ蒸発器ｌＯ１脱硝触媒（以下Ｄｏ ＮＯ
ｘと称す）１１．蒸発器１２および節炭器１３などを通
って温度を低下し排ガス１４となって大気に放出される
。一方、給水はＨＲ８Ｇ ８の最上部の節炭器１３に供
給され、加温されてドラム１５に入る。ドラム水は地上
に設置された再循環ポンプ１６で加圧され、蒸発器１２
とプレ蒸発器１０の両方に送られ蒸発して気水混合体に
なってドラム１５に戻る。発生した蒸気はドラム１５の
中で気水分離され、過熱器９に送られて過熱蒸気となる
。過熱蒸気は主蒸気弁１７を通って蒸気タービン１８に
導入され、膨張仕事をして発電機１９を駆動した後復水
器２０に排出され、ここで凝縮して復水になる。復水は
復水ポンプ２１で加圧されてＨＲ８Ｇ８の節炭器１３に
給水される。また通常のプラントでは、異常時にＨＲ８
Ｇ ８の中の蒸気を復水群別に逃すためにバイパスライ
ンおよびバイパス弁２２を設置している。
以上のように構成されたコンバインドサイクルプラント
においては、 ＨＲ８Ｇ ｆ３の排ガス１４の中に含ま
れる窒素酸化物（以下ＮＯｘと称す）をその規制値以下
に抑えるためにＨＲ８Ｇ ８内にＤｅ ＮＯｘ １１を
設置しているが、このＤｅＮＯｘ １１は作動ガスの温
度が高過ぎても低過ぎても脱硝率が低下する。すなわち
最適作動温度があるので、ＨＲ８Ｇ内の蒸発器を二つに
分割してプレ蒸発器１０と蒸発器１２とし、この中間に
ＤｅＮＯｘｌｌを置いている。こうすることによって高
負荷運転時に高い脱硝率を得ている。
においては、 ＨＲ８Ｇ ｆ３の排ガス１４の中に含ま
れる窒素酸化物（以下ＮＯｘと称す）をその規制値以下
に抑えるためにＨＲ８Ｇ ８内にＤｅ ＮＯｘ １１を
設置しているが、このＤｅＮＯｘ １１は作動ガスの温
度が高過ぎても低過ぎても脱硝率が低下する。すなわち
最適作動温度があるので、ＨＲ８Ｇ内の蒸発器を二つに
分割してプレ蒸発器１０と蒸発器１２とし、この中間に
ＤｅＮＯｘｌｌを置いている。こうすることによって高
負荷運転時に高い脱硝率を得ている。
しかし起動時および低負荷時はガスタービン排ガス７の
温度は低く、更にＨＲ８Ｇ ８内の過熱器９とプレ蒸発
器１０で熱交換するためＤｅＮＯｘ １１の部分の排ガ
ス温度は非常に低くなっている。ＤｅＮＯｘ １１は第
２図に示すように作動するガスの温度が下ると脱硝率は
低下する傾向を持っており、低い脱硝率では注入した稀
釈アンモニアガスが未反応で大気に捨文られることにな
るので、実際のプラントでは作動ガス温度を検出して、
ある温度以下では稀釈アンモニアガスの注入をやめてい
る。例えば、あるプラントでは作動範囲をガス温度２５
０℃以上としており、この温度ではほぼガスタービン負
荷が１２％付近となっている。従つ°Ｃガスタービン起
動時に約１２％負荷をとるまではＤｅＮＯｘ １１を作
動することはできず、ガスタービン排ガス中のＮＯｘな
そのまま大気に捨てていた。
温度は低く、更にＨＲ８Ｇ ８内の過熱器９とプレ蒸発
器１０で熱交換するためＤｅＮＯｘ １１の部分の排ガ
ス温度は非常に低くなっている。ＤｅＮＯｘ １１は第
２図に示すように作動するガスの温度が下ると脱硝率は
低下する傾向を持っており、低い脱硝率では注入した稀
釈アンモニアガスが未反応で大気に捨文られることにな
るので、実際のプラントでは作動ガス温度を検出して、
ある温度以下では稀釈アンモニアガスの注入をやめてい
る。例えば、あるプラントでは作動範囲をガス温度２５
０℃以上としており、この温度ではほぼガスタービン負
荷が１２％付近となっている。従つ°Ｃガスタービン起
動時に約１２％負荷をとるまではＤｅＮＯｘ １１を作
動することはできず、ガスタービン排ガス中のＮＯｘな
そのまま大気に捨てていた。
本発明は上記従来プラントの欠点を除くためになされた
もので、ガスタービン起動時にも稀釈アンモニアガスを
注入してＤｅＮＯｘを作動させ大気中に排出するＮＯｘ
を低減することができるようなコンバインドサイクルプ
ラントを提供することを目的とするものである。
もので、ガスタービン起動時にも稀釈アンモニアガスを
注入してＤｅＮＯｘを作動させ大気中に排出するＮＯｘ
を低減することができるようなコンバインドサイクルプ
ラントを提供することを目的とするものである。
上記目的を達成するため本発明は、プレ蒸発器の、出口
配管と入口配管の各々に仕切弁を挿入し、この入口側仕
切弁の後流から分岐して復水器に連通ずるブローライン
およびその途中にブロー弁を設けるとともに、過熱器の
入口配管に仕切弁を挿入し、その上流から分岐して復水
器に連通するバイパスラインおよびその途中にバイパス
弁を設けることによ、す、プレ蒸発器内の水および過熱
器内の蒸気を除去した後にプラント起動を行なうように
したことを特徴とするものである。
配管と入口配管の各々に仕切弁を挿入し、この入口側仕
切弁の後流から分岐して復水器に連通ずるブローライン
およびその途中にブロー弁を設けるとともに、過熱器の
入口配管に仕切弁を挿入し、その上流から分岐して復水
器に連通するバイパスラインおよびその途中にバイパス
弁を設けることによ、す、プレ蒸発器内の水および過熱
器内の蒸気を除去した後にプラント起動を行なうように
したことを特徴とするものである。
以下本発明の一実施例につき図面を参照して説明する。
第３図に示す如く、再循環ポンプ１６の吐出側のプレ蒸
発器１０の入口配管に仕切弁路を取付け、この仕切弁２
３の後流から分岐して復水Ｂ２０に連通するブローライ
ン冴な設け、その途中にブロー弁２５を設置する。また
プレ蒸発器１ｏの出口にも仕切弁２６を設ける。さらに
ドラム１５の発生蒸気を過熱器９へ送る配管にも仕切弁
２７を挿入し、その上流から分岐して復水群別に連通す
る過熱器バイパスライン路を設け、その途中にバイパス
弁２９を設置する。
発器１０の入口配管に仕切弁路を取付け、この仕切弁２
３の後流から分岐して復水Ｂ２０に連通するブローライ
ン冴な設け、その途中にブロー弁２５を設置する。また
プレ蒸発器１ｏの出口にも仕切弁２６を設ける。さらに
ドラム１５の発生蒸気を過熱器９へ送る配管にも仕切弁
２７を挿入し、その上流から分岐して復水群別に連通す
る過熱器バイパスライン路を設け、その途中にバイパス
弁２９を設置する。
このように構成した水元′明によるコンバインドサイク
ルプラントの起動を次の如く行なう。即ちガスタービン
起動前、仕切弁おおよび仕切弁％を全閉としブロー弁５
を開いてプレ蒸発器１ｏの中の水を全部除去する。また
、バイパス弁２２を開いて過熱器９の中の蒸気を除去す
る。過熱器バイパス弁２９は全閉にしておく。この状態
でガスタービンを起動することにより過熱器９とプレ蒸
発器１ｏでの交換熱量が小さくなり、ガスタービン排ガ
ス７はわずかの温度低下でＤｅＮＯｘ部に到達すること
ができる。
ルプラントの起動を次の如く行なう。即ちガスタービン
起動前、仕切弁おおよび仕切弁％を全閉としブロー弁５
を開いてプレ蒸発器１ｏの中の水を全部除去する。また
、バイパス弁２２を開いて過熱器９の中の蒸気を除去す
る。過熱器バイパス弁２９は全閉にしておく。この状態
でガスタービンを起動することにより過熱器９とプレ蒸
発器１ｏでの交換熱量が小さくなり、ガスタービン排ガ
ス７はわずかの温度低下でＤｅＮＯｘ部に到達すること
ができる。
第４図はコンバインドサイクルプラント起動時のガスタ
ービン排ガス温度ＴｇとＤｅＮＯｘ部作動ガス温度Ｔｄ
の変化状態を示す曲線で、従来技術と本発明の作動ガス
温度を夫々点線と実線で示している。即ち本発明ではガ
スタービン点火以後、 Ｈ１？８Ｇの過熱器９とプレ蒸
発器１０での熱交換量が小さいため、ＤｅＮＯｘ部の作
動温度Ｔｄを従来技術の場合と比べて高く保持できる。
ービン排ガス温度ＴｇとＤｅＮＯｘ部作動ガス温度Ｔｄ
の変化状態を示す曲線で、従来技術と本発明の作動ガス
温度を夫々点線と実線で示している。即ち本発明ではガ
スタービン点火以後、 Ｈ１？８Ｇの過熱器９とプレ蒸
発器１０での熱交換量が小さいため、ＤｅＮＯｘ部の作
動温度Ｔｄを従来技術の場合と比べて高く保持できる。
起動時のｔ、の時点において、従来技術ではＤｅＮＯｘ
部作動温度はＴ、であるが、本発明を採用することによ
りその温度なＴ、にすることができ、第２図に示すよう
にＴ１からＴ、への温度上昇は大幅な脱硝率向上を得る
ことができるので、ガスタービン点火時点から稀釈アン
モニアガスの注入を可能とする。
部作動温度はＴ、であるが、本発明を採用することによ
りその温度なＴ、にすることができ、第２図に示すよう
にＴ１からＴ、への温度上昇は大幅な脱硝率向上を得る
ことができるので、ガスタービン点火時点から稀釈アン
モニアガスの注入を可能とする。
」ユ述の如く本発明によれば、プレ蒸発器内の水および
過熱器内の蒸気を除去した後にプラントの起動を行なう
ようにしたので、起動時の過熱器とプレ蒸発器での交換
熱量が小さくなり、ＤｅＮＯｘ部に高温のガスを送るこ
とができ、起動時でも稀釈アンモニアガスを注入してＤ
ｅＮＯｘを作動させ大気中に排出するＮＯｘを低減する
ことができる。
過熱器内の蒸気を除去した後にプラントの起動を行なう
ようにしたので、起動時の過熱器とプレ蒸発器での交換
熱量が小さくなり、ＤｅＮＯｘ部に高温のガスを送るこ
とができ、起動時でも稀釈アンモニアガスを注入してＤ
ｅＮＯｘを作動させ大気中に排出するＮＯｘを低減する
ことができる。
第１図は従来のコンバインドサイクルプラントの構成図
、第２図はＤｅＮＯｘにおける作動ガス温度と脱硝率の
関係を示す曲線図、第３図は本発明の一実施例を示す構
成図、第４図はコンバインドサイクルプラント起動時の
ガスタービン排ガス温度とＤｅＮＯｘ部作動ガス温度の
変化状態を示す曲線図である。 １・・・ガスタービン、７・・・排ガス。 ８・・・排熱回収蒸気発生器（ＨＲ８Ｇ）、９・・・過
熱器。 １０・・・プレ蒸発器、１１・・・脱硝触媒（ＤｅＮＯ
ｘ）、１２・・・蒸発器、１３・・・節炭器、１５・・
・ドラム、１８・・・蒸気タービン、加・・・復水器、
お・・・仕切弁、Ｕ・・・ブローライン、怒・・・ブロ
ー弁、２６・・・仕切弁、２７・・・仕切弁、あ・・・
バイパスライン、四・・・バイパス弁。 第１図 第３図
、第２図はＤｅＮＯｘにおける作動ガス温度と脱硝率の
関係を示す曲線図、第３図は本発明の一実施例を示す構
成図、第４図はコンバインドサイクルプラント起動時の
ガスタービン排ガス温度とＤｅＮＯｘ部作動ガス温度の
変化状態を示す曲線図である。 １・・・ガスタービン、７・・・排ガス。 ８・・・排熱回収蒸気発生器（ＨＲ８Ｇ）、９・・・過
熱器。 １０・・・プレ蒸発器、１１・・・脱硝触媒（ＤｅＮＯ
ｘ）、１２・・・蒸発器、１３・・・節炭器、１５・・
・ドラム、１８・・・蒸気タービン、加・・・復水器、
お・・・仕切弁、Ｕ・・・ブローライン、怒・・・ブロ
ー弁、２６・・・仕切弁、２７・・・仕切弁、あ・・・
バイパスライン、四・・・バイパス弁。 第１図 第３図
Claims (1)
- 過熱器、プレ蒸発器、脱硝触媒、蒸発器、節炭器および
ドラムなどを備えた排熱回収蒸気発生器にガスタービン
の排ガスを導いて蒸気を発生させ、この蒸気を蒸気ター
ビンに導いて仕事をさせる排熱回収式コンバインドサイ
クルプラントにおいて、前記プレ蒸発器の出口配管と入
口配管の各々に仕切弁を挿入し、この入口側仕切弁の後
流から分岐して復水器に連通ずるブローラインおよびそ
の途中にプルー弁を設けるとともに、前記過熱器の入口
配管に仕切弁を挿入し、その上流から分岐して復水器に
連通ずるバイパスラインおよびその途中にバイパス弁を
設けることにより、プレ蒸発器内の水および、過熱器内
の蒸気を紛失した後にプラントの起動を行なうようにし
たことを特徴とするコンバインドサイクルプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7097284A JPS60216010A (ja) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | コンバインドサイクルプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7097284A JPS60216010A (ja) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | コンバインドサイクルプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60216010A true JPS60216010A (ja) | 1985-10-29 |
Family
ID=13446940
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7097284A Pending JPS60216010A (ja) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | コンバインドサイクルプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60216010A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0658104U (ja) * | 1993-01-07 | 1994-08-12 | 三菱重工業株式会社 | 流動床炉を備えた発電プラント |
| JP2015102324A (ja) * | 2013-11-21 | 2015-06-04 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | 蒸発器装置およびその動作方法 |
-
1984
- 1984-04-11 JP JP7097284A patent/JPS60216010A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0658104U (ja) * | 1993-01-07 | 1994-08-12 | 三菱重工業株式会社 | 流動床炉を備えた発電プラント |
| JP2015102324A (ja) * | 2013-11-21 | 2015-06-04 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | 蒸発器装置およびその動作方法 |
| EP2940382A1 (en) * | 2013-11-21 | 2015-11-04 | Alstom Technology Ltd | Evaporator apparatus and method of operating the same |
| US9739476B2 (en) | 2013-11-21 | 2017-08-22 | General Electric Technology Gmbh | Evaporator apparatus and method of operating the same |
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