JPS60208232A - 改良された樹脂と金属との結合品 - Google Patents
改良された樹脂と金属との結合品Info
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- JPS60208232A JPS60208232A JP59065086A JP6508684A JPS60208232A JP S60208232 A JPS60208232 A JP S60208232A JP 59065086 A JP59065086 A JP 59065086A JP 6508684 A JP6508684 A JP 6508684A JP S60208232 A JPS60208232 A JP S60208232A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- comparative example
- metal
- glass fiber
- leona
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/70—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material
- B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined
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- Laminated Bodies (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は樹脂成形品と金属との部分的な結合品に関する
ものであり、さらに詳しくは、特定のポリアミド樹脂発
泡体を用いた軽量でかつ温度変化により結合状態の変化
しない金属との結合品を提供するものでおる。
ものであり、さらに詳しくは、特定のポリアミド樹脂発
泡体を用いた軽量でかつ温度変化により結合状態の変化
しない金属との結合品を提供するものでおる。
従来、２つ以上の物体を一体化させる方法として、ボル
ト、かしめ等の手段により部分的に結合する方法が広く
採用されている。しかしながら結合する物体が、樹脂と
金属のように異種材料の場合は、両者を従来のデザイン
のままで結合すると、両者の線膨張の違いのため、温度
変化により樹脂に永久変形が生じ、さまざまな不具合が
生ずることが知られている。これは、例えば自動車用エ
ンジンのシリンダーへラドカバー等においては、潤滑用
オイルの漏れにつながるため致命的な問題点となる。こ
のため、樹脂面からの改良としては、ガラス繊維を始め
とする種々の無機フィラーを充填したり、成形品肉厚を
増したりといった方法が試みられてきた。しかしながら
、これらの方法はいずれも結合ピッチ間当りの成形品重
量を増す方向での改良であり、樹脂使用の大きな目的で
ある軽量化の意味からは逆行する方向であった。本発明
者等は、このような欠点のない結合品を提供することを
目的に鋭意検討を行ない本発明に至った。
ト、かしめ等の手段により部分的に結合する方法が広く
採用されている。しかしながら結合する物体が、樹脂と
金属のように異種材料の場合は、両者を従来のデザイン
のままで結合すると、両者の線膨張の違いのため、温度
変化により樹脂に永久変形が生じ、さまざまな不具合が
生ずることが知られている。これは、例えば自動車用エ
ンジンのシリンダーへラドカバー等においては、潤滑用
オイルの漏れにつながるため致命的な問題点となる。こ
のため、樹脂面からの改良としては、ガラス繊維を始め
とする種々の無機フィラーを充填したり、成形品肉厚を
増したりといった方法が試みられてきた。しかしながら
、これらの方法はいずれも結合ピッチ間当りの成形品重
量を増す方向での改良であり、樹脂使用の大きな目的で
ある軽量化の意味からは逆行する方向であった。本発明
者等は、このような欠点のない結合品を提供することを
目的に鋭意検討を行ない本発明に至った。
即ち、本発明は、樹脂成形品と金属とを、面を接して直
接に、あるいはガスケット、ゴム、シール材等を介して
間接に接触せしめ、ボルト、かしめ等の手段により部分
的罠結合し、一体化させる種類の樹脂成形品と金属との
結合において、使用する樹脂成形品として、２０〜５０
重量％のガラス繊維で補強され、かつ気泡率が１５％以
上５０チ以下であるポリアミド樹脂発泡体を使用するこ
とを特徴とする、軽量でかつ温度変化により結合状態の
変化しない、樹脂成形品と金属との結合品を提供するも
のである。
接に、あるいはガスケット、ゴム、シール材等を介して
間接に接触せしめ、ボルト、かしめ等の手段により部分
的罠結合し、一体化させる種類の樹脂成形品と金属との
結合において、使用する樹脂成形品として、２０〜５０
重量％のガラス繊維で補強され、かつ気泡率が１５％以
上５０チ以下であるポリアミド樹脂発泡体を使用するこ
とを特徴とする、軽量でかつ温度変化により結合状態の
変化しない、樹脂成形品と金属との結合品を提供するも
のである。
本発明でいうポリアミド樹脂は特に限定されるものでは
なくナイロン６・６、ナイロン６、ナイロン６・１０、
ナイロン６・１２、ナイロン１１．ナイロン１２、これ
らの共重合体あるいはブレンド物等を使用することがで
きる。これらの中ではナイロン６・６が高融点であるた
め使用温度範囲も広く最も好ましい。
なくナイロン６・６、ナイロン６、ナイロン６・１０、
ナイロン６・１２、ナイロン１１．ナイロン１２、これ
らの共重合体あるいはブレンド物等を使用することがで
きる。これらの中ではナイロン６・６が高融点であるた
め使用温度範囲も広く最も好ましい。
本発明でいうガラス繊維の補強社必須条件である。樹脂
への含有菫が２０チ未満では変形抑止の効果が期待でき
ず、５０チを含えると＠量化の効果が期待できないため
好ましくない。
への含有菫が２０チ未満では変形抑止の効果が期待でき
ず、５０チを含えると＠量化の効果が期待できないため
好ましくない。
本発明でいう気泡率とは、成形品内に占める気泡の体積
分率を百分率で表わしたものである。
分率を百分率で表わしたものである。
本発明でいう気泡率が１５チ以上という限定は重要な意
味を持っている。即ち、気泡率が１５％未満の発泡体は
、未発泡体よりもはるかに大きな変形を生じ、驚くほど
低い結合状態しか生じないからである。気泡率が５０チ
を超えると、一般に結合ピッチ間における気泡率の分布
が大きくなり、局所的な変形が生じ易くなるため好まし
くない。
味を持っている。即ち、気泡率が１５％未満の発泡体は
、未発泡体よりもはるかに大きな変形を生じ、驚くほど
低い結合状態しか生じないからである。気泡率が５０チ
を超えると、一般に結合ピッチ間における気泡率の分布
が大きくなり、局所的な変形が生じ易くなるため好まし
くない。
本発明でいう発泡体の成形力Ｕ、は仙に限定されるもの
ではなく、公知の手法をそのまま使用すればよい。
ではなく、公知の手法をそのまま使用すればよい。
以下に本発明を実施例を用いて説明するが、縞１図は固
定治具６への試片１の取付状態を、第２図は最大変位ｐ
ｃ）測定力法の説明図をボす。次に、第３図はガラス
繊維ＧＦを３３％としたときのスパン長Ｌ （ｕ＋）と
最大要位Ｐ （ｍ）との関係を示し、第４図は平均気泡
率ｄを２０％としたときのｔとＰとの関係を、又第５図
はｄを０９１＋としたときのｔとＰとの関係を示すが、
それぞれの回内の各カーブと実施例番号比較例番号との
対応は、図中にこれを示した。
定治具６への試片１の取付状態を、第２図は最大変位ｐ
ｃ）測定力法の説明図をボす。次に、第３図はガラス
繊維ＧＦを３３％としたときのスパン長Ｌ （ｕ＋）と
最大要位Ｐ （ｍ）との関係を示し、第４図は平均気泡
率ｄを２０％としたときのｔとＰとの関係を、又第５図
はｄを０９１＋としたときのｔとＰとの関係を示すが、
それぞれの回内の各カーブと実施例番号比較例番号との
対応は、図中にこれを示した。
実施例１
３３チガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（旭化成■製し
オナ１４０２Ｇ）ペレット罠、発泡剤として５−フェニ
ルテトラシル０．３％をトライブレンドし、３２０ Ｘ
Ｚｏｏ Ｘ ５ ｔ （ａＪ）の平板をショートショ
ット法で発泡射出成形し、平均気泡率が２０チである平
板を得た。使用成形機は■毛様製作所製の５Ｊ−４ｓＣ
で、成形条件は次の通りであった。
オナ１４０２Ｇ）ペレット罠、発泡剤として５−フェニ
ルテトラシル０．３％をトライブレンドし、３２０ Ｘ
Ｚｏｏ Ｘ ５ ｔ （ａＪ）の平板をショートショ
ット法で発泡射出成形し、平均気泡率が２０チである平
板を得た。使用成形機は■毛様製作所製の５Ｊ−４ｓＣ
で、成形条件は次の通りであった。
シリンダ一温度 ２９０℃
金 型 温 度 ８０℃
射 出 圧 力 １４０ Ｋｇ／ｌ、ｒｌＧ （最高）
射 出 速 度 最高 射 出 叫 間 ３ Ｓｅｅ 冷 却 四 間 ２５ ｓｅｃ 第１図はこの平版の中央部から、スパン長ｔがそれぞれ
、４０．９０．１２０．１６０．２６０（ｗｓ） ｉｃ
ｆＺるように幅２０１１３％厚さ５１１３のタンザク
状試片１ｆ：切削し、これらの試片１を、あらかじめ２
００℃ギヤーオーブン中に２時間放置したＳＵＳ ３０
４製の固定治具２に取付けた状態を示す。取付は終了時
、固定治具の表面温度は約１６０℃であった。試片１の
取付けられた固定治具を、ただちに２００℃ギヤーオー
ブン中に２時間放置後、ギヤーオーブンから取出し、試
片を固定治具から取りはずした。試片１をデシケータ−
中で常温まで放冷する。次に第２図はとの試片１を定盤
３に固定したダイヤルゲージ２を用いて最大変位を測定
する状態を示す。
射 出 速 度 最高 射 出 叫 間 ３ Ｓｅｅ 冷 却 四 間 ２５ ｓｅｃ 第１図はこの平版の中央部から、スパン長ｔがそれぞれ
、４０．９０．１２０．１６０．２６０（ｗｓ） ｉｃ
ｆＺるように幅２０１１３％厚さ５１１３のタンザク
状試片１ｆ：切削し、これらの試片１を、あらかじめ２
００℃ギヤーオーブン中に２時間放置したＳＵＳ ３０
４製の固定治具２に取付けた状態を示す。取付は終了時
、固定治具の表面温度は約１６０℃であった。試片１の
取付けられた固定治具を、ただちに２００℃ギヤーオー
ブン中に２時間放置後、ギヤーオーブンから取出し、試
片を固定治具から取りはずした。試片１をデシケータ−
中で常温まで放冷する。次に第２図はとの試片１を定盤
３に固定したダイヤルゲージ２を用いて最大変位を測定
する状態を示す。
試片１は錘り４で固定し、定ｍ５を定盤３上で移動する
ことにより最大の偏異を６１１１定できる。結果を第３
．４図に示す。
ことにより最大の偏異を６１１１定できる。結果を第３
．４図に示す。
実施例２
実施例Ｉにおいて、発泡射出成形する平板の平均気泡率
を３０％とする以外は、実施例１と同様の方法で夾施し
た。結果を第３図に示す。
を３０％とする以外は、実施例１と同様の方法で夾施し
た。結果を第３図に示す。
実施例３
実施例Ｉにおいて、使用する樹脂を４３％ガラス繊維補
強ナイロン６６（旭化成工業■製しオナ１４Ｇ４３）と
する以外は、実施例工と同様の方法で実施した。結果を
第４図に示す。
強ナイロン６６（旭化成工業■製しオナ１４Ｇ４３）と
する以外は、実施例工と同様の方法で実施した。結果を
第４図に示す。
実施例４
実施例ｉｖｃおいて、使用する樹脂を２５チガラス繊維
補強ナイロン６６樹脂（旭化成工業＠製、レオナ１４０
２Ｇと非補強ナイロン６６ｉｅＪ脂ｔｚオナ１４０２Ｓ
との１０対３のペレットゴレンド品）とする以外は、実
施例１と同様の方法で実施した。結果を第４図に示す。
補強ナイロン６６樹脂（旭化成工業＠製、レオナ１４０
２Ｇと非補強ナイロン６６ｉｅＪ脂ｔｚオナ１４０２Ｓ
との１０対３のペレットゴレンド品）とする以外は、実
施例１と同様の方法で実施した。結果を第４図に示す。
比較例１
実九例１において、発泡射出成形する平板の平均気泡率
を１０％とする以外は、実施例１と同様の方法で実施し
た。結果を第３図に示す。
を１０％とする以外は、実施例１と同様の方法で実施し
た。結果を第３図に示す。
比較例２
実施例１において、使用する樹脂を１５％ガラス繊維補
強ナイロン（レオナ１４０２ Ｇとレオナ１４ｏ２Ｓと
の５対６のベレットブレンド品）とする以外は、実施例
１と同様の方法で実施した。結果を第４図に示す。
強ナイロン（レオナ１４０２ Ｇとレオナ１４ｏ２Ｓと
の５対６のベレットブレンド品）とする以外は、実施例
１と同様の方法で実施した。結果を第４図に示す。
比較例３
３３チガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（レオナ１４０
２Ｇ）を用い、３２０ Ｘ １００ Ｘ ５ ｔ （ｕ
）の平板を射出成形した。使用した成形機は、■毛根製
作所製の５Ｊ−４５Ｃで、成形条件は次の通りであった
。
２Ｇ）を用い、３２０ Ｘ １００ Ｘ ５ ｔ （ｕ
）の平板を射出成形した。使用した成形機は、■毛根製
作所製の５Ｊ−４５Ｃで、成形条件は次の通りであった
。
シリンダ一温度 ２９０℃
金 型 温 度 ８０Ｃ
射出圧力 （１次／２次） ５ ｓ／ａ ｏ （Ｋｙ／
ｃｄＧ ）射 出 速 度 最高 射 出 時 間 １８ ｆｌｅ（！ 冷 却 時 間 ５５ ｓｅｃ 得られた平板について、実施例１と同様の操作を実施し
た。結果を第３．５図に示す。
ｃｄＧ ）射 出 速 度 最高 射 出 時 間 １８ ｆｌｅ（！ 冷 却 時 間 ５５ ｓｅｃ 得られた平板について、実施例１と同様の操作を実施し
た。結果を第３．５図に示す。
比較例４
比較例３Ｖｃおいて、使用する４ｉ：ｆ Ｊｌｉｊを４
３９ｇガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（レオナ１４
Ｇ ４３ ）とする以外は、比較例３と同様に実施した
。結果を第５図に示す。
３９ｇガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（レオナ１４
Ｇ ４３ ）とする以外は、比較例３と同様に実施した
。結果を第５図に示す。
比較例５
比較例３において、使用する樹脂を２５％５チガラス繊
維補イロン６６樹脂（レオナ１５０２ Ｑとレオナ１４
０２８との１０対３のベレットブレンド品）とする以外
は、比較例３と同様に実施した０結果を第５図に示す。
維補イロン６６樹脂（レオナ１５０２ Ｑとレオナ１４
０２８との１０対３のベレットブレンド品）とする以外
は、比較例３と同様に実施した０結果を第５図に示す。
比較例６
比較例３において、使用する樹脂を１５チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１４０２Ｇとレオナ１４０
２８との５対６のペレットブレンド品）とする以外は、
比較例３と同様に実施した。結果を第５図に示す。
強ナイロン６６樹脂（レオナ１４０２Ｇとレオナ１４０
２８との５対６のペレットブレンド品）とする以外は、
比較例３と同様に実施した。結果を第５図に示す。
比較例７
比較例３において、使用する４Ｍ脂を非補強ナイロン６
６樹脂（レオナ１４０２Ｓ ）とし、成形条件を、シリ
ンダ一温度 ２８０℃ 金型温度 ８０℃ 射 出 圧 力 ３０ Ｋｇ／ｃＪＧ 射 出 時 間 １８ ｓｅｃ 冷 却 時 間 ６０ Ｂｅｃ とする以外は、比較例３と同様に実施した。結果を第５
図に示す。
６樹脂（レオナ１４０２Ｓ ）とし、成形条件を、シリ
ンダ一温度 ２８０℃ 金型温度 ８０℃ 射 出 圧 力 ３０ Ｋｇ／ｃＪＧ 射 出 時 間 １８ ｓｅｃ 冷 却 時 間 ６０ Ｂｅｃ とする以外は、比較例３と同様に実施した。結果を第５
図に示す。
第６図は、実施例１−４、比較例１〜７において得られ
た結果について、最大変位が０．１藺になるようなスパ
ン長ｔをプロットしたものである。
た結果について、最大変位が０．１藺になるようなスパ
ン長ｔをプロットしたものである。
この図において成形品密度ｒ／ｍは、試片中央から２０
ｍＸ ２０ｍＸ ５ＩＩＪ角の小片を切出し、０υ東洋
Ｂｊ機製作所製の高ＡＳ度自動比重計Ｄ１型で測定した
ものでおる。
ｍＸ ２０ｍＸ ５ＩＩＪ角の小片を切出し、０υ東洋
Ｂｊ機製作所製の高ＡＳ度自動比重計Ｄ１型で測定した
ものでおる。
この図から明らかなように、各実施例は秘量でかつ変形
の少ない結合を達成するうえで顕著な効果が認められる
。
の少ない結合を達成するうえで顕著な効果が認められる
。
第１図は固に治具０への試片１の取付状態を、第２図は
最大変位Ｐの測定力法の説明図を示す。 次に、第３図はガラス繊維ＧＦを３３チとしたときのス
パン長Ｌ （ｙ）と最大変位Ｐ ＣＩＩＩｎ）との関係
を示し、第４図は平均気泡率ｄを２０チとしたときのｔ
とＰとの関係を、又、第５図はａを０％としたときのｔ
とＰとの関係を示す。第６図は、各側におけるＰが０．
１ｉｕになるようなスパン長ｔと成形品密度との関係を
示す。 特許出願人 旭化成工業株式会社 第１図 第３区 ０ １００ ２００ ３００ スパン長ｆ（ｍｍ） 第４図 Ｏｔｏｏ ２００ ３００ スノマン表ノ（ｍｍ） 第５図 Ｏｔｏｏ ２００ ３００ スパン長Ａ（ｍｍ） 第６図 バ形品２度（ｇ／ｃｍ３） 手続補正書（自発） 昭和ｓ９年５り／Ｌ１．日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 Ｌ 事件の表示 昭和５９年特許願第 ６５０８６ 号
２ 発明の名称 改良された樹脂と金属との接合品 ａ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号（ＯＯａ） 旭
化成工業株式会社 明細書全文 訂正明細書 １、発明の名称 改良された樹脂と金属との結合品 ２、特許請求の範囲 樹脂成形品と金属とを、面を接して直接に、あるいはガ
スケット、ゴム、シール材等を介して間接的に接触せし
め、ボルト、がしめ等の手段により部分部分で結合し一
体化させる種類の、樹脂成形品と金属との結合品におい
て、使用する樹脂成形品として、発泡剤として５−フェ
ニルテトラゾルを用いて気泡率が２０〜５０チに発泡さ
せられた、ガラス繊維２０〜５０重量％を含有するポリ
アミド樹脂を使用することを特徴とする、樹脂成形品と
金属との結合品 ３、発明の詳細な説明 本発明は樹脂成形品と金属との部分的な結合品に関する
ものであシ、さらに詳しくは、特定のポリアミド樹脂発
泡体を用いた軽量でかつ温度変化により結合状態の変化
しない金属との結合品を提供するものである。 従来、２つ以上の物体を一体化させる方法として、ボル
ト、かしめ等の手段により部分的に結合する方法が広く
採用されている。しかしながら、結合する物体が、樹脂
と金属のように異種材料の場合は、両者を従来のデザイ
ンのままで結合すると、両者の線膨張の違いの′ため、
温度変化により樹脂に永久変形が生じ、さまざまな不具
合が生ずることが知られている。これは、例えば自動車
用エンジンのシリンダーヘッドカバー等においては、潤
滑油オイルの漏れにつながるため致命的な問題点となる
。このため、樹脂面からの改良としては、ガラス繊維を
始めとする種々の無機フィラーを充填したり、成形品肉
厚を増したりといった方法が試みられてきた。しかしな
がら、これらの方法はいずれも結合ピッチ間当りの成形
品重量を増す方向での改良であシ、樹脂使用、の大きな
目的である軽量化の意味からは逆行する方向であった。 本発明者等は、このような欠点のない結合品を提供する
ことを目的に鋭意検討を行ない本発明に至つｆｃ。 即ち、本発明は、樹脂成形品と金属とを、面を接して直
接に、あるいはガスケット、ゴム、シール材等を介して
間接に接触せしめ、ボルト、かしめ等の手段により部分
的に結合し、一体化させる種類の樹脂成形品と金属との
結合において、使用する樹脂成形品として、発泡剤とし
て５−フェニルテトラシルを用いて気泡率が２０〜５０
％に発泡させられた、ガラス繊維２０〜５０重量％を含
有するポリアミド樹脂を使用することを特許とする、軒
並でかつ温度変化により結合状態の声化しない、樹脂成
形品と金属との結合品を提供するものである０ 本発明でいうポリアミド樹脂は特に限定されるものでは
なくナイロン６・６、ナイロン６、ナイロン６・工０、
ナイロン６・１２、ナイロン１１、ナイロン１２、これ
らの共重合体あるいはブレンド物等を使用することがで
きる。これらの中ではナイロン６・６が高融点であるた
め使用温度範囲も広く最も好ましい。 本発明でいうガラス繊維の補強は必須条件であるが、使
用するガラス繊維は特に限定されるものではなく、ポリ
アミド樹脂の補強用として公知のものであれば何でもよ
い。樹脂への含有量が２０−未満では変形抑止の効果が
期待できず、５０％を含えると軽量化の効果が期待でき
ないため好ましくない。 本発明でいう気泡率とは、成形品内に占める気泡の体積
分率を百分率で表わしたものである。 本発明でいう気泡率が工５チ以上という限定は重要な意
味を持っている。即ち、気泡率が１５％未満の発泡体は
、未発泡体よりもはるかに大きな変形を生じ、驚くほど
低い結合状態しか生じないからである。気泡率が５０％
を超えると、一般に結合ピッチ間における気泡率の分布
が大きくなり、局所的な変形が生じ易くなるため好まし
くない。 本発明でいう発泡体の成形方法は発泡剤として５−フェ
ニルテトラシルを使用する限りにおいては、特に限定さ
れるものではなく、公知の手法を七のまま使用すればよ
い。 本発明に＆いて発泡剤として５−フェニルテトラシルを
使用することは、均一な気泡を得るために必須であり、
他の発泡剤、例えばアゾジカルボンアミド、トリヒドラ
ジノトリアジン等では上記を達成できないため好ましく
ない。 以下に本発明を実施例を用いて説明するが、第１図は固
定治具６への試片１の取付状態を、第２図は最大変位Ｐ
の測定方法の説明図を示す。 実施例１ ３３チガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（旭化成■製し
オナ１４０２Ｇ）ベレットに、発泡剤として５−フェニ
ルテトラゾル０．３チをトライブレンドし、ａｚｏ ｘ
ｌｏｏ Ｘ ５ ｔ （０）の平板をショートショッ
ト法で発泡射出成形し、平均気泡率が２０チである平板
を得た。使用成形機は■毛根製作所製の５Ｊ−４５Ｃで
、成形条件は次の通りであった。 シリンダ一温度 ２９０ ℃ 金型温度 ８０℃ 射出圧力 １４０〜／−Ｇ（最筒） 射出速度 最高 射出時間 ３ ｓｅｃ 冷却時間 ２５ ｓｅｃ 第１図はこの平板の中央部から、スパン長ｔがそれぞれ
、４０．９０．１２０．１６０．２６０（ｍ）になるよ
うに幅２０１Ｊ ％厚さ５寵のタンザク状試片ｌを切削
し、これらの試片１を、あらかじめ２００℃ギヤーオー
ブン中に２時間放置したＳＵＳ ３０４製の固定治具２
に取付けた状態を示す。取付は終了時、固定治具の表面
温度は約１６０℃であった。試片ｌの取付けられた固定
治具を、ただちＩｃ ２００℃ギヤーオーブン中に２時
間放置後、ギヤーオープンから取出し、試片を固定治具
から取シはずした。試片１をデフケータ−中で常温まで
放冷する。次に第２図はこの試片ｌを定ｍ３に固定した
ダイヤルゲージ２を用いて最大変位を測定する状態を示
す。 試片ｌは錘り４で固定し、定盤５を定盤３上で移動する
ことにより最大の変位を測定できる。結果を第五表に示
す。この表において最大変位が０．１關になるスパン長
は、得られたデータの内外挿によりめたものである。ま
た成形品の密度は、各試片の中央から２０ｍＸ ２０Ｉ
ｕＸ ５１１５角の小片を切出し、■東洋精機製作所製
の筒感度自動比蔦計ＤＩ型で測定したものである。 実施例２ 実施例１において、発泡射出成形する平板の平均気泡率
を３０−とする以外は、実施例１と同様の方法で実施し
た。結果を第１表に示す。 実施例３ 実施例１において、使用する樹脂を４３チガ２ス繊維補
強ナイロン６６（旭化成工業■製 レオナ１４Ｇ４Ｂ）
とする以外は、実施例１と同様の方法で実施した。結果
を第１表に示す。 実施例４ 実施例１において、使用する樹脂を２５チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（旭化成工業■製 レオナ１４（１
２Ｇと非補強ナイロン６６樹脂レオナ１４０２８との１
０対３のベレットブレンド品ンとする以外は、実施例１
と同様の方法で実施した。結果を第１表に示す。 比較例１ 実施例１において、発泡射出成形する平板の平の方法で
実施した。結果を第１表に示す。 比較例２ 実施例１において、使用する樹脂を１５チガラス繊維補
強ナイロン（レオナ１４０２ Ｇとレオナ１４０２Ｓと
の５対６のベレットブレンド品）とする以外は、実施例
１と同様の方法で実施した。結果を第１表に示す。 比較例３ ３３チガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（レオナ１４Ｇ
２Ｇ）を用い、ａｚｏｘｘｏｏｘｓｔ（■）の平板を射
出成形した１、使用した成形機は、■毛根製作所製の５
Ｊ−４５Ｃで、成形条件は次の通りであった。 シリング一温度 ２９０°Ｃ 金型温度 ８０℃ 射出圧力（１次／２次） ５５／３０（縁／−Ｇ）射出
速度 最高 射出時間 １８ ｓｅｃ 冷却時間 ５５ ｓｅｃ 得られた平板について、実施例１と同様の操作を＊ｍ＋
−ｆ−枯要−１／餉１表に示す−比較例４ 比較例３において、使用する樹脂を４３チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１４Ｇ４３） とする以外
は、比較例３と同様に実施した。結果を第１表に示す。 比較例５ 比較例３において、使用する樹脂を２５−ガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１５０２Ｇとレオナ１４０
２ Ｓとの１０対３のペレットブレンド品）とする以外
は、比較例３と同様に実施した。結果を第１表に示す。 比較例６ 比較例３において、使用する樹脂を１５チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１４０２ Ｇとレオナ１４
ｏ２８との５対６のベレットブレンド品）とする以外は
、比較例３と同様に実施した。結果を第１表に示す。 比較例７ 比較例３において、使用する樹脂を非補強ナイロン６６
樹脂（レオナ１４０２８ ）とし、成形条件を。 シリンダ一温度 ２８０℃ 金型温度 ８０°Ｃ 射 出 圧 力 ３０ Ｋｆ／ｃＪＧ 射 出 時 間 １８ｓｅｃ 冷却時間 ６０ ｓｅｃ とする以外は、比較例３と同様に実施した。結果を第１
表に示す 第１表において、重量の判定は非補強品密度（１，１４
ｒ／ｃｄ）の１割増以内におさまっているものを効果有
りとし、スパン長の判定は３３重量％ガラス繊維補強品
の最大変位が０．１−になるスパン長（１１８箇）の８
割以上となるものを効果有りとした。また両者を総合し
て、どちらにも効果のあるものを総合的に効果有りとし
た。 この表から明らかなように、各実施例は軽量でかつ変形
の少ない場合を達成するうえで顕著な効果が認められる
。 以下余白 表 図面の簡単な説明 第１図は固定治具６への試片ｌの取付状態を、第２図は
最大変位Ｐの測定方法の説明図を示す。 特許出願人 旭化成工業株式会社
最大変位Ｐの測定力法の説明図を示す。 次に、第３図はガラス繊維ＧＦを３３チとしたときのス
パン長Ｌ （ｙ）と最大変位Ｐ ＣＩＩＩｎ）との関係
を示し、第４図は平均気泡率ｄを２０チとしたときのｔ
とＰとの関係を、又、第５図はａを０％としたときのｔ
とＰとの関係を示す。第６図は、各側におけるＰが０．
１ｉｕになるようなスパン長ｔと成形品密度との関係を
示す。 特許出願人 旭化成工業株式会社 第１図 第３区 ０ １００ ２００ ３００ スパン長ｆ（ｍｍ） 第４図 Ｏｔｏｏ ２００ ３００ スノマン表ノ（ｍｍ） 第５図 Ｏｔｏｏ ２００ ３００ スパン長Ａ（ｍｍ） 第６図 バ形品２度（ｇ／ｃｍ３） 手続補正書（自発） 昭和ｓ９年５り／Ｌ１．日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 Ｌ 事件の表示 昭和５９年特許願第 ６５０８６ 号
２ 発明の名称 改良された樹脂と金属との接合品 ａ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号（ＯＯａ） 旭
化成工業株式会社 明細書全文 訂正明細書 １、発明の名称 改良された樹脂と金属との結合品 ２、特許請求の範囲 樹脂成形品と金属とを、面を接して直接に、あるいはガ
スケット、ゴム、シール材等を介して間接的に接触せし
め、ボルト、がしめ等の手段により部分部分で結合し一
体化させる種類の、樹脂成形品と金属との結合品におい
て、使用する樹脂成形品として、発泡剤として５−フェ
ニルテトラゾルを用いて気泡率が２０〜５０チに発泡さ
せられた、ガラス繊維２０〜５０重量％を含有するポリ
アミド樹脂を使用することを特徴とする、樹脂成形品と
金属との結合品 ３、発明の詳細な説明 本発明は樹脂成形品と金属との部分的な結合品に関する
ものであシ、さらに詳しくは、特定のポリアミド樹脂発
泡体を用いた軽量でかつ温度変化により結合状態の変化
しない金属との結合品を提供するものである。 従来、２つ以上の物体を一体化させる方法として、ボル
ト、かしめ等の手段により部分的に結合する方法が広く
採用されている。しかしながら、結合する物体が、樹脂
と金属のように異種材料の場合は、両者を従来のデザイ
ンのままで結合すると、両者の線膨張の違いの′ため、
温度変化により樹脂に永久変形が生じ、さまざまな不具
合が生ずることが知られている。これは、例えば自動車
用エンジンのシリンダーヘッドカバー等においては、潤
滑油オイルの漏れにつながるため致命的な問題点となる
。このため、樹脂面からの改良としては、ガラス繊維を
始めとする種々の無機フィラーを充填したり、成形品肉
厚を増したりといった方法が試みられてきた。しかしな
がら、これらの方法はいずれも結合ピッチ間当りの成形
品重量を増す方向での改良であシ、樹脂使用、の大きな
目的である軽量化の意味からは逆行する方向であった。 本発明者等は、このような欠点のない結合品を提供する
ことを目的に鋭意検討を行ない本発明に至つｆｃ。 即ち、本発明は、樹脂成形品と金属とを、面を接して直
接に、あるいはガスケット、ゴム、シール材等を介して
間接に接触せしめ、ボルト、かしめ等の手段により部分
的に結合し、一体化させる種類の樹脂成形品と金属との
結合において、使用する樹脂成形品として、発泡剤とし
て５−フェニルテトラシルを用いて気泡率が２０〜５０
％に発泡させられた、ガラス繊維２０〜５０重量％を含
有するポリアミド樹脂を使用することを特許とする、軒
並でかつ温度変化により結合状態の声化しない、樹脂成
形品と金属との結合品を提供するものである０ 本発明でいうポリアミド樹脂は特に限定されるものでは
なくナイロン６・６、ナイロン６、ナイロン６・工０、
ナイロン６・１２、ナイロン１１、ナイロン１２、これ
らの共重合体あるいはブレンド物等を使用することがで
きる。これらの中ではナイロン６・６が高融点であるた
め使用温度範囲も広く最も好ましい。 本発明でいうガラス繊維の補強は必須条件であるが、使
用するガラス繊維は特に限定されるものではなく、ポリ
アミド樹脂の補強用として公知のものであれば何でもよ
い。樹脂への含有量が２０−未満では変形抑止の効果が
期待できず、５０％を含えると軽量化の効果が期待でき
ないため好ましくない。 本発明でいう気泡率とは、成形品内に占める気泡の体積
分率を百分率で表わしたものである。 本発明でいう気泡率が工５チ以上という限定は重要な意
味を持っている。即ち、気泡率が１５％未満の発泡体は
、未発泡体よりもはるかに大きな変形を生じ、驚くほど
低い結合状態しか生じないからである。気泡率が５０％
を超えると、一般に結合ピッチ間における気泡率の分布
が大きくなり、局所的な変形が生じ易くなるため好まし
くない。 本発明でいう発泡体の成形方法は発泡剤として５−フェ
ニルテトラシルを使用する限りにおいては、特に限定さ
れるものではなく、公知の手法を七のまま使用すればよ
い。 本発明に＆いて発泡剤として５−フェニルテトラシルを
使用することは、均一な気泡を得るために必須であり、
他の発泡剤、例えばアゾジカルボンアミド、トリヒドラ
ジノトリアジン等では上記を達成できないため好ましく
ない。 以下に本発明を実施例を用いて説明するが、第１図は固
定治具６への試片１の取付状態を、第２図は最大変位Ｐ
の測定方法の説明図を示す。 実施例１ ３３チガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（旭化成■製し
オナ１４０２Ｇ）ベレットに、発泡剤として５−フェニ
ルテトラゾル０．３チをトライブレンドし、ａｚｏ ｘ
ｌｏｏ Ｘ ５ ｔ （０）の平板をショートショッ
ト法で発泡射出成形し、平均気泡率が２０チである平板
を得た。使用成形機は■毛根製作所製の５Ｊ−４５Ｃで
、成形条件は次の通りであった。 シリンダ一温度 ２９０ ℃ 金型温度 ８０℃ 射出圧力 １４０〜／−Ｇ（最筒） 射出速度 最高 射出時間 ３ ｓｅｃ 冷却時間 ２５ ｓｅｃ 第１図はこの平板の中央部から、スパン長ｔがそれぞれ
、４０．９０．１２０．１６０．２６０（ｍ）になるよ
うに幅２０１Ｊ ％厚さ５寵のタンザク状試片ｌを切削
し、これらの試片１を、あらかじめ２００℃ギヤーオー
ブン中に２時間放置したＳＵＳ ３０４製の固定治具２
に取付けた状態を示す。取付は終了時、固定治具の表面
温度は約１６０℃であった。試片ｌの取付けられた固定
治具を、ただちＩｃ ２００℃ギヤーオーブン中に２時
間放置後、ギヤーオープンから取出し、試片を固定治具
から取シはずした。試片１をデフケータ−中で常温まで
放冷する。次に第２図はこの試片ｌを定ｍ３に固定した
ダイヤルゲージ２を用いて最大変位を測定する状態を示
す。 試片ｌは錘り４で固定し、定盤５を定盤３上で移動する
ことにより最大の変位を測定できる。結果を第五表に示
す。この表において最大変位が０．１關になるスパン長
は、得られたデータの内外挿によりめたものである。ま
た成形品の密度は、各試片の中央から２０ｍＸ ２０Ｉ
ｕＸ ５１１５角の小片を切出し、■東洋精機製作所製
の筒感度自動比蔦計ＤＩ型で測定したものである。 実施例２ 実施例１において、発泡射出成形する平板の平均気泡率
を３０−とする以外は、実施例１と同様の方法で実施し
た。結果を第１表に示す。 実施例３ 実施例１において、使用する樹脂を４３チガ２ス繊維補
強ナイロン６６（旭化成工業■製 レオナ１４Ｇ４Ｂ）
とする以外は、実施例１と同様の方法で実施した。結果
を第１表に示す。 実施例４ 実施例１において、使用する樹脂を２５チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（旭化成工業■製 レオナ１４（１
２Ｇと非補強ナイロン６６樹脂レオナ１４０２８との１
０対３のベレットブレンド品ンとする以外は、実施例１
と同様の方法で実施した。結果を第１表に示す。 比較例１ 実施例１において、発泡射出成形する平板の平の方法で
実施した。結果を第１表に示す。 比較例２ 実施例１において、使用する樹脂を１５チガラス繊維補
強ナイロン（レオナ１４０２ Ｇとレオナ１４０２Ｓと
の５対６のベレットブレンド品）とする以外は、実施例
１と同様の方法で実施した。結果を第１表に示す。 比較例３ ３３チガラス繊維補強ナイロン６６樹脂（レオナ１４Ｇ
２Ｇ）を用い、ａｚｏｘｘｏｏｘｓｔ（■）の平板を射
出成形した１、使用した成形機は、■毛根製作所製の５
Ｊ−４５Ｃで、成形条件は次の通りであった。 シリング一温度 ２９０°Ｃ 金型温度 ８０℃ 射出圧力（１次／２次） ５５／３０（縁／−Ｇ）射出
速度 最高 射出時間 １８ ｓｅｃ 冷却時間 ５５ ｓｅｃ 得られた平板について、実施例１と同様の操作を＊ｍ＋
−ｆ−枯要−１／餉１表に示す−比較例４ 比較例３において、使用する樹脂を４３チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１４Ｇ４３） とする以外
は、比較例３と同様に実施した。結果を第１表に示す。 比較例５ 比較例３において、使用する樹脂を２５−ガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１５０２Ｇとレオナ１４０
２ Ｓとの１０対３のペレットブレンド品）とする以外
は、比較例３と同様に実施した。結果を第１表に示す。 比較例６ 比較例３において、使用する樹脂を１５チガラス繊維補
強ナイロン６６樹脂（レオナ１４０２ Ｇとレオナ１４
ｏ２８との５対６のベレットブレンド品）とする以外は
、比較例３と同様に実施した。結果を第１表に示す。 比較例７ 比較例３において、使用する樹脂を非補強ナイロン６６
樹脂（レオナ１４０２８ ）とし、成形条件を。 シリンダ一温度 ２８０℃ 金型温度 ８０°Ｃ 射 出 圧 力 ３０ Ｋｆ／ｃＪＧ 射 出 時 間 １８ｓｅｃ 冷却時間 ６０ ｓｅｃ とする以外は、比較例３と同様に実施した。結果を第１
表に示す 第１表において、重量の判定は非補強品密度（１，１４
ｒ／ｃｄ）の１割増以内におさまっているものを効果有
りとし、スパン長の判定は３３重量％ガラス繊維補強品
の最大変位が０．１−になるスパン長（１１８箇）の８
割以上となるものを効果有りとした。また両者を総合し
て、どちらにも効果のあるものを総合的に効果有りとし
た。 この表から明らかなように、各実施例は軽量でかつ変形
の少ない場合を達成するうえで顕著な効果が認められる
。 以下余白 表 図面の簡単な説明 第１図は固定治具６への試片ｌの取付状態を、第２図は
最大変位Ｐの測定方法の説明図を示す。 特許出願人 旭化成工業株式会社
Claims (1)
- 樹脂成形品と金属とを、面を接して直接に、あるいはガ
スケット、ゴム、シール材等を介して間接的に接触せし
め、ボルト、かしめ等の手段により部分部分で結合し一
体化させる種類の、樹脂成形品と金属との結合品におい
て、使用する樹脂成形品として、ガラス繊維２０〜５０
重量％と、気泡率が１５チ以上５０％以下であるポリア
ミド樹脂発泡体８０〜５０重せチとからなることを特徴
とする、樹脂成形品と金属との結合品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59065086A JPS60208232A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 改良された樹脂と金属との結合品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59065086A JPS60208232A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 改良された樹脂と金属との結合品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208232A true JPS60208232A (ja) | 1985-10-19 |
| JPH0480820B2 JPH0480820B2 (ja) | 1992-12-21 |
Family
ID=13276772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59065086A Granted JPS60208232A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 改良された樹脂と金属との結合品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60208232A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2859943A1 (fr) * | 2003-09-23 | 2005-03-25 | Rhodia Industrial Yarns Ag | Structure composite |
-
1984
- 1984-04-03 JP JP59065086A patent/JPS60208232A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2859943A1 (fr) * | 2003-09-23 | 2005-03-25 | Rhodia Industrial Yarns Ag | Structure composite |
| WO2005030477A3 (fr) * | 2003-09-23 | 2005-06-09 | Rhodia Industrial Yarns Ag | Structure composite |
| KR100814659B1 (ko) * | 2003-09-23 | 2008-03-18 | 로디아 인더스트리얼 얀스 아게 | 복합 구조물 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0480820B2 (ja) | 1992-12-21 |
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