JPS60187267A

JPS60187267A - 電源装置

Info

Publication number: JPS60187267A
Application number: JP59042580A
Authority: JP
Inventors: Yukio Inoue; 幸雄井上; Kenzo Danjo; 謙三檀上
Original assignee: Sansha Electric Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Sansha Electric Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1984-03-05
Filing date: 1984-03-05
Publication date: 1985-09-24
Also published as: JPH0313833B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この弁明は、はぼ同一タイミングで１１６周彼ヌイツチ
ング制＊ｉｌされる１対のトランシフ、タダーリントン
回路か設けられたヌイッチング部を少なくともｌ藺備え
、誘脣＋’−二負荷に′電源供給を行なうインバータ、
レギュレータなどの電流１装屑ｒ（関する、。

〔従来技術〕

従来、大型誘導−１ｆｄｊ！＋機の可変運転側−１電源
装置。

大型電子計η機の安定化″市＃装置などのように、誘導
性負荷に犬？１１：　’５＋Ｅを供給するインバータ電
源装置はサイリヌタインバータにより形成され、この場
合各サイリスクの強制転流回路などを設ける必要があり
、構成が複雑化する。

−力、ｊ−ランジヌタはサイリヌタのような強制転流回
路を設けることなく簡単にスイッチング制６Ｊ１１でき
る。

そこで大容量トランジスタをダーリントン接続したトラ
ンジスタダーリントン回路を用いて１）ＩＪ記サすリヌ
タインバータに代わるトランシヌタインバータを構成し
、該トランジスタインバータにより前記インバータ′１
匡淵装置を形成することが考案されている。

（してｍＪ達のトランジスタインバータからなるインバ
ータ７１１源”ｉ：　ｔｉ！は第１図に示すように構成
婆れ、同図において、（Ｌ）Ｃ）はたとえば２１０（Ｖ
）の１怜月Ｊ父流電珈の整流平滑あるいは電池により形
成きれた３００Ｍの直流′ＩＬＬ源、（Ｑｌ）、（Ｑ２
）は第１．第２１−ランシヌタダーリントン回路であり
、Ｎｌ’Ｎ　！−ｙ９の終段トランジスタ（Ｑｌ＋）、
（ゆ１）のコレクタが直流゛【１＾源（ＤＣ）の正出力
端子に接続されるとともに、両終段トランシヌタ（Ｑ目
）、（Ｑ２１）のエミッタが第１　ｒＷ　’ｌＡＥ乎ｔ
ｋｊ用リアクトル（Ｌｌ）の両端（＃ｌ）、（／／ｌ）
にそれぞれ接賜゛されている。

（Ｑｌ２）、（（υ２）は第１．第２トランシヌタダー
リントン回路（（、＞１＞、（Ｑ２）にそれぞれ設けら
れたＮＰＮ型の前段トランシフタであり、ｔｉｉＪ段ト
ラ／シヌタ（（古２）のコレクタ、エミッタが終段トラ
ンジスタ（Ｑ１＋　）のコレクタ、ベースに接騒さＦＬ
　、ｔｉｉＪ　８　トランシフ６２（Ｑ２２）のコレク
タ、エミッタが終段トランシヌタ（Ｑ２１　）のコレク
タ、べ−７に接Ａ介されている。（１月）、（１）２）
はカソード、アノードが終段トランジスタ（ＱＩ＋）。

（Ｃシ２１）のコレクタ、エミッタにそれぞれノ菱紛さ
れたｄ５１．第２フライホイルダイオードである。

（Ｑ３）　、　（Ｑ４）は第３．第４トランシヌタダー
リン１−ン回路であり、ＮＪ、’Ｎ　Ｂｙの終段トラン
ジスタ（＋Ｊ＋）。

（Ｑ４＋）　ノーｒ　レフｙ　カｖ　−ｙ　り１−ル（
ｒ−１）ノ１ｊｌＪ、ｉ　（ｇｌ）＋（ｌげにそれぞれ
接、ｔｔ、＝きれるとともに、両終段トランジヌタ（（
蕗１）、（Ｑ４＋＞のエミッタが直流′ＩＬ沙；ｊ（Ｄ
Ｃ）の負出力端子に接？ｌが・さＪｚている。

（Ｑ３２）、（Ｑ４２）は第３．第４トランシヌタダー
リントン回路（Ｑ３）、（Ｃｕ４）にそれぞれ設けられ
７’ｉ−ＮＰＮ型の前８　トランジスタであり、ｔｉｉ
Ｊ段トランジヌタ（（茹２）のコレクタ、エミッタが終
段トランジスタ（Ｑ８＋）の’：ルクタ、ベーヌニ接梠
；・さ九、＋ｊ：Ｊ段Ｆツンシヌタ（（ン４２）のコレ
クダ、エミックが終段トランジスタ（（，１４１）のコ
レクタ、ベースに接にう１ざノｔている。（［Ｊ３）。

（Ｄ４）はカソード、アノードが終段トランジスタ（Ｑ
８＋）、（Ｑ４１）　ノ：Ｉ　１／　クタ、エミッタに
それぞれ接続すり、た第３Ｌ第４フライホイルダイオー
ドである。

（（ン５）、（Ｑ６）は第５．第６トランシヌタダーリ
ントン回路であり、ＮＩＩＮ型の終段トランジスタ（（
Ｊ５＋）。

（Ｑ６＋　）のコレクタが曲流重湯（ＤＣ）の正出力端
−ｒに接扁・さｈ−るとともに、両終段１−ランジヌタ
（暢１）、（暢１）ノエミツ５　カ第２屯流半（’に用
リアクｊ−ル（Ｌ２）ノ両端（ｆｆ２）、（６２）’に
それぞれ接続されている。

（（部２）、（（と２）は第５．第６トフンシヌタダー
リントン回路（Ｑ５）、（Ｑ６）にそれぞれ設けられた
Ｎｌ’Ｎ型の前段［−ランシスタてあＩ）　、ＩｊｉＪ
段トランシヌタ（Ｑ５２）のコレクタ、エミッタが終Ｊ
ｔｌ−ランシヌタ（Ｑ５１）のコレクタ、ベースに接続
され、前段トランジスタ（（茜２）のコレクタ、エミッ
タが終段トランジ７り（堕１）のコレクタ、ベースに接
続されている。（＋、）５）。

（υ６）はカソード、アノードが終段トランジスタ（暢
＋　）、（Ｌ、！６１　）の二ルクタ、１ミッタにそれ
ぞり、Ｊν正管、・された第５．第６７ライホイルクイ
オードである。

（Ｃｕ７）　、　（Ｃｕ２）　ＣＩ、第７．第８トラン
シヌタダーリントン回路であり、ＮＰＮ　型の終段トラ
ンジスタ（Ｑ７１　）。

（嘔りのコレクタがリアクトル（Ｌ２）の両端にそれぞ
れ接わ？さノＪ−るとともに、１山ノ終段トランンヌタ
（（，１７１）。

（（、ｌａ　ｌ）のエミッタが直流重湯（ＩＪＣ）の負
出力端子に」莢続きノ１ている。

（Ｌ、１７２　）　、（Ｌと２）（ｆよ第７．第８１−
ラ７シヌタダーリン１−）回路（Ｃｕ７）、（Ｑ８）に
それぞれ設けら八たＮＰＮ型のＩｊｉＪ　Ｉ々１゛ラノ
シメタでＬり！Ｊ、＋Ｊｉ＋段トランシクタ（（シフ２
）のコレクタ、エミッタがｉ％Ｇｌ−ランシヌタ（Ｑ７
１　）のコレクｌ、ベーヌに１６１．Ｉプ゛（式）１．
１川トｑ１゛う／ン７グ（（勿２）のコレクグ、エミッ
タが終段トランシヌタ（堕りのコレクク、ベーヌに接６
・されている。印７）ｌ（１）８）はカソード、アノー
ドがｉＶＬ々トランンヌタ（Ｑ７１）、（Ｑ８１）のコ
レクタ、エミッタにそれぞれ接続された第７．第８フラ
イボイルダイオードである。

（Ｌｘ）は誘棉市、心機、トラン７などの誘棉性負荷で
あシ、一端がりアクドル（Ｌｌ）のタッグ端子すなわぢ
Ａ点に接続されるとともに、他端がリアクトル（Ｌ２）
のタップ端子すなわちＢ点に振起・されている。

そして＋’＋ｉＪ　１９　トワンシメタ（Ｑ１０）、（
嗜２）のベースにたとえば１〜５　〔１（ｋｌｌｚ）の
間で可変制御ａ１延れる同一の高周波ヌイツナング制ｅ
（信号が人力され、第１．第２トランシヌタターリント
ン回路（Ｑ＋　）　、　（Ｑ２）によ！ｌｌｌ対のトラ
ンシフタダーリントン回路を有する第１フイツチング部
が形成されるとともに、前段トランジスタ（Ｑ３２）、
（Ｑ４２）のベースに、はぼｆｉｉＪ段トランシヌタ（
Ｑ１２）、（堕２）のベースに人力される１−周波ヌイ
ツチング制（財）信り°を反転した波形の同一の高周波
ヌイツチング制呻信号が人力され、第３．第４トランジ
ヌタダーリントン回路（Ｑ８）、（ＣＪ４）　Ｋより１
対のトランシヌタダーリントン回路をイ」する第２ヌイ
ツチング部が形成され、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）、
（嗜１）のオン、オフと終段トランジスタ（窃１）。

（Ｑ４１）のオン、オフとがほぼ交互に行なわれる。

また、前段トランジスタ（暢２．）、（Ｑ６２）のベー
スにたとえば１〜５０　（ｋＨｚ）の間で可変制御され
る同一の高周波ヌイツチング制（財）伯−号が入力され
、第５．第６トランジスタダーリントン回路（Ｑ５）　
、　（Ｑ６）により１対のトランシフタダーリントン回
路を有するりＴ　３フイツチング部が形成されるととも
に１．ｕ：Ｊｒ−＞トランジスタ（ＣＪ７２）、（窃２
）のべ一ヌに、はぼ前段トランジスタ（Ｑｑ２）、（（
Ｊｓ２）のベースに人力さ八るｌ！’ｆｌ　／６１　波
スイッチング制御信号を反転したｕ形の同一の、１′６
周波ヌイツチング制呻伯号が人力され、第７．第８トラ
ンシヌタダーリントン回路（Ｑ７）　、　（Ｑ８）によ
り１対のトランシフタダーリントン回路を有する第４フ
イツチング部が形成され、終段トランジスタ（（占＋　
）　、（Ｑ６１　）のオン、オフと終段トランジスタ（
Ｑ７１　）　。

（嗜りのオン、オフとがほぼ交互に行なわれる。

なお、終段１−ランシヌタ（Ｑ目）、（Ｑ２＋）のオン
と終１−２トランジヌグ（（υ＋）、（（シ４１）のオ
ン七が同一にｆ］なわねると、いわゆる′重湯短絡が生
じるため、第１．第２ヌイツチング部に入力される高周
波ヌイッチング制の信号は、終段トランジヌ・り（Ｑ＋
　＋　）　、（Ｑ２　＋、）と終段トランジスタ（ＱＱ
　＋　）、（Ｑ４１　）との同１１７ｆオフル１間が存
イ］するように形成され、同様に、第°３．第４ヌイッ
チング部に人力される。島周汲ヌイッチング制１ＪＩＩ
　信号にも、終段１〜ランシヌタ（暢１）、（窃ｌ）と
終段トランジスタ（ＣＪ７＋）、（（勿１）との同時オ
フ期間が存在するように形成σノ１．でいる。

そして谷ヌイツチング部の高周波スイッチングにより、
負荷（肱）に１〜４００　（Ｈ２）の正弦波形の負荷電
流、／ことえば６０（ｌｌｚ）の負荷゛１Ｌ流を供給す
るため、Ｍｌ、第２スイッチング部に人力される高周波
スイッチング制御信号の周波数が固足されるとともに、
第３．第４ノイツチンク部に人力される１１゛、冒１“
１１汲メイツナンダ制（財）信号の周波数が百Ｆ変され
、第１図の」Ｘに７Ｊ＜す負荷′ｌｌＬ流が流れる半波
用ｊ間には、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）、（ゆ１）の
オン期間内に、終段トランジスタ（暢１）、（ＱＩ＝１
）のオン期間が仔石：１７、逆に、同図のＩＸ′にホず
負何′屯流が流力る半＃：期間には、終段トランジスタ
（Ｑ５１）、（Ｑ６１）のオン期間内に終段トランジス
タ（ＱＩＩ）、（ＣＪ２＋）のオンノν」間が存在する
ように割出ｌされる。

ところで終段トランジスタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２１）がオ
ンし終段ｌ−ランシヌタ（（加）　、（Ｑ４　＋　）が
オフしたとき（ｌ−１：第２１図（ａ）　（Ｄ　Ｔ＋ａ
、’１’＋ｌ）、Ｔｒｃ　（７ご示すように、Ａ点の１
Ｆ位がほぼ゛的−流′重湯（ＩＪＣ）の正出力端子の面
位Ｊくにな９、逆に、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）、（
ＣＪ２１）がオフＬｔ４１＆？）ランシフ　タ（（ＮＩ
３１）、（Ｑ４１）　ｉ；　オフしたときは同図（ａ）
　ノＴ２ａ、’ｌ’２ｂ。

Ｔ２Ｃに示すように、Ａ点の゛電位がほぼ直流軍源（Ｌ
）ｅ）の負出力端子の゛成位０になる。

一方、終１々トソ／シヌタ（（、！５＋）、（暢Ｉ）が
オンし終段トランジスタ（ＣＪ７１　）、（堕１）がオ
フしたときは第２図（ＩＪ）のＴ３ａ、、Ｔａ　ｂ　、
’ｌ’ａｃに示すようにＢ点の゛α位がほぼ面位Ｉりに
なり、Ｉｌ／！に、終段１；ランジッタ（（部１）、（
暢１）がオフし終段トランジスタ（Ｑ７１）、（堕１）
がオンしたときは同図（１υ（７）　’ｌ’＜ａ、’１
’４１＋、’Ｔ＋ｃに７Ｊ＜すように１３点の“面位が
ほぼＸｌて位０になる。

したがって、負荷（Ｌｘ）にはＡ点とＢ点の′電位差の
′混圧が印加岱れ、Ｂ点を基準正位としたときの負荷（
Ｌｘ）の印加′屯田は第２図（Ｃ）に７Ｊ＜すようにな
る。

そして終段１−ランシヌタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋’）の
オン！υＪｌｉｌｌＫ終段トランシヌタ（Ｑ７１　）　
、（ＱＢｌ　）がオンし、Ａ点とＢ点との電位差が１５
になる第２図１（ｃ）の狐には、終段トランジスタ（Ｑ
ｌｌ）、（嗜１）のコレクタ電流がりアク１−ル（Ｌｌ
）　、負荷（！、ｘ）、リアクトル（Ｌ２）を介してト
ランシフタ（９叫（ＱＢ１）のコレクタ、エミッタに流
し、このとき終段トランシフタ（Ｑｌｌ）、（Ｃａ＋）
が貨〈同時にスイッチングし、同様に終段トランシフタ
（Ｑ、７１　）、（堕１）が全く同時にスイッチングす
れば、リアクトル（Ｌｌ）によシ終段トランシヌタ（Ｑ
ｌｌ）、（Ｑ２１）の゛電流平衡が図られるとともに、
リアクトル（Ｌ２）によシ終段トランジヌタ（Ｑ７１　
）　、　（窃Ｉ）の′亀流平藺（が図られ、終段トラン
シフタ（Ｑｌｌ）＋（Ｑ２＋）のコレクタ電流が負荷（
Ｌｘ）を流れる負イｉｒ゛屯ｆｅｅｊＸの１／２になる
とともに、終段トランジスタ（Ｑ７１）、（嗜１）のコ
レクタ電流も負荷電流ｌλの］／２になる。

つキニ、終段１′ランシヌタ（Ｑｌｌ）、（ＣＪ２＋）
のオン用１間に終段トランシフタ（望１）、（窃１）の
オンから終段トランシフタ（Ｑ５　＋　’）、（暢＋　
）のオンにスイッチングし、Ａ点とＢ点との正位差が０
になる第２図（Ｃ）のＴｓａには、負荷（１，ｘ）が誘
導性であるため、負荷（Ｌｘ）からりアクドル（Ｌ２）
　、　ｄ＜　、５および第６ダイオード（Ｄ５）および
（Ｄ６）の並列回路、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）およ
び（Ｑ２＋）の並列回路、リアクトル（Ｌｌ）を介して
負荷（Ｌｘ　）に仄る閉ループを′電流が流れ、負Ｍ（
Ｌｘ）には負荷電流ｌｘが引き続き流れる。

また、終段トランシフタ（Ｑｌ　＋　）、（Ｑ２’＋　
）のオン期間に終段トランシフタ（暢１）、（堕１）の
オンから終段トランシヌタ（Ｑ７１）、（ＱＢ１）のオ
ンにスイッチングし、Ａ点とＢ点との′−位差がＥ　Ｖ
（なる第２図（Ｃ）の１゛１〕には、同図（Ｃ）のＴｌ
１ａと同様に、終段トランシフタ（Ｑｌ　１　）　。

（９１）のコレク、り↑電流がりアクドル（Ｌｌ）、負
荷（Ｌｘ）。

リアクトル（Ｌ２）を介してトランシフタ（Ｑ７１）、
（嗜１）のコレクタ、エミッタに流ノｔ、負荷（Ｌｘ）
には負荷′電流１ｘが流れ続ける。

さらに、終段トランシフタ（’Ｊｌ）、（堕１）のオン
ノυＪ間に終段トランシフタ（Ｑｌｌ）、（’Ｊｌ）の
オン期間が終了して終段トランシフタ（Ｑ３＋　）、（
Ｑ４１　）のオンにスイッチングし、Ａ点とＢ点の正位
差が０になる第２図（Ｃ）の’ｌ’２１１　Ｋは、負荷
（Ｌｘ）がＶり導性であるため、負イ１１１　（ＬＡ）
カらりアクドル（Ｌ２）　、　終８　ｌ・ランシフタ（
１，！７１）および（（７）１）の並列回路、り５３お
よび第４フライホイルダイオード（Ｄａ）および（Ｄ４
）の並列ｌＥＪ′ｔ２５．リアクトル（Ｌυを介して負
荷（Ｌｘ）に戻る１均ルーグを電流が流れ、負荷（ＬＡ
）には負＃篭流Ｉｘが引き続き流れる。

そして終段トランシヌタ（Ｑ７１）、（ＱＢりのオンノ
υＪ間に終段トランシフタ（ｍ　＋　＞　、（Ｑ４１　
＞のオン期間が終了して終段トランシフタ（ＣＪＩ＋）
、（Ｑ２＋）のオンにスイッチングするり５２図（Ｃ）
のＩｌｌ　Ｃにはｌ１ｌａのときと同様に、１゛Ｃに連
続する同図（ｅ）　ｏｆ）　Ｔａ１．＋、Ｔｄ　、Ｔｃ
にはＴａａ　、Ｔｂ　、’ｌ’２ＬＬそれぞれのときと
同様に動作し、負荷（Ｌｘ）に負荷電流ｌｘがｂｆ＋：
　ｈ、わＶける。

つぎに、第２図（１））の１゛３Ｃにボずように終段ト
ランシフタ（暢１）、（Ｑ６１）のオン期間がＴｉｃに
示す終段トランシフタ（’ＩＪ　＋　）、（Ｑ２　’　
）のオン期間より長くなり、同図（Ｃ）のｌ１ｌＣが終
ｒしたときに終段トランシフタ（ＱＢ　１　）　＋（Ｑ
４．ｌ）がオンに保持され、かつ終段トランシフタ（（
占１）。

（堕１）がオンにスイッチングすれば、同図（Ｃ）の′
ｌ゛１に７Ｊ＜寸ように負荷（Ｌｘ）の印加型１（＝の
（・質性が反１賦し１、このとき終段トランシフタ（窃
１）　、（ＣＪｓ　＋　）のコレクタ１に流がリアクト
ル（Ｌ２）　、負荷（Ｌｘ）　、リアクトル（Ｌｌ　）
を介シてＦ　Ｋ　トランシフタ（Ｑｌｌ＋）、（Ｑ４１
）のコレクタ、エミッタに流れ、負荷（ｈｘ、）に負荷
電流ｌｘ’が流ノ１始める。

ナして終段トランシヌタ（ＱＢ　＋　）、（Ｑ４１　）
が全く同時にスイッチングするとともに、終段トランシ
フタ（Ｑ５＋）。

（智１）が全く同時にスイッチングすれば、リアクトル
（Ｌｌ）により終段トランシフタ（ＱＢ１）、（Ｑ４１
）の低流平衡が図られるとともに、リアクトル（Ｌ２）
により終段１゛ランシヌタ（智１）、（Ｑ６１）の′電
流平時が図られ、各終段トランシフタ（ゆＩ）、（Ｑ４
１）、（Ｑ５す、（智ｌ）のコレクタ電流がそれぞれ負
倚′電流ｌｘ’のＩ／２の′電流になる。

つきに、終１々トソンシスタ（暢り、（鳩１）のオンル
」間に終段トランシフタ（ユ１）、（Ｑ４１）のオンか
ら終段トランシフタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）のオンにス
イッチングし、Ａ点とＢ点とのｆＪ７ｉ位ｐさが０にな
る第２図（Ｃ）の’ｌ’ａｃには、負＜＝’＝ｒ　（Ｌ
ｘ）からりアクドル（Ｌｌ）　、第１および第２フライ
ホイルダイオード（ＤＩ　）および（Ｄ２）の並を１１
回路。

終段トランジッタ（（迦１）および（（δ１）の並列回
路、リアクトル（Ｌ２）を介して負荷（Ｌｘ）に次る閉
ループを′電流が流れ、負荷（ＬＡ）に負荷電流ｌｘ’
　が流れ続ける。

をらに、イ冬１父トランシヌタ（（占１）、（暢Ｉ）の
オンＪＵＪ　ｌｆｆ１に終段１−→ンシスタ（Ｑｌｌ）
、（Ｑ２＋）のオンから終段トランシフタ（ＱＢ　＋　
）　、（Ｑ４　＋　）のオンに再びスイッチングする第
２図（ｅ）のＴｇには、ｉ’ｒのときと同様の動作によ
シ負荷（Ｌｘ）に負荷電流１ｘ’が引き続き流れる。

そして第２図（ＩすｃＱ　Ｔａａ、’ｌ’ａｌＪ、Ｔａ
ｃに示すように終段トランジスタ（ＣＪ５１’）、（Ｑ
Ａ＋）のオン期間が順次に長くなるとともに、前記オン
期間がＤ「定Ｊｌ１間１で良くなると順次に短くなるこ
とがくり返えされ、負荷（Ｌｘ）に負イｊｊ電流ＩＸと
１ｘ’とが交互に流れ、負荷（Ｌｘ）に６０　（ｌｈ穎
負荷軍流が供給される。

すなわち、第１図の場合は各スイッチング部の１対のト
ランジスタダーリントン回路（Ｑｌ）〜（（、！８）お
よびリアクトル（Ｌｌ　）　、　（’Ｌ２）により、い
わゆるフルフｌ）ッシのインバータ電源装置が構成され
るとともに、各１対のトフンシフタダーリントンＬｉＪ
　ｊｔ３（Ｑｌ）〜（ＱＢ）がそれぞれ負荷（Ｌｘ）を
流れル負荷＋、１ｃｉｃｅＩｘまたはｌｘ′　の周ｍ　
＆　６０　（Ｈｚ）より高い１〜５ｏ（ｈｗ）の同一の
高周波ヌイッチング制岬１言号によυ高周波ヌイツチン
グ制向され、このとき各１対のトランジスタダーリント
ン回路（Ｑｌ）〜（ＱＢ）の各終段トランシック（Ｑｌ
）〜（暢１）が全く同時にスイッチングすれば、各利の
終段トランジスタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２１）、・・・、（
ＣＪｙ　リ。

（（迦１）の′−流平衡がそれぞれ図られ、各対の′Ｐ
：段１・７７ン／（夕（Ｑｌ叫（ユ１）、・パ、（Ｑｒ
＋Ｍ（＝Ｊｓ＋）　ｏ　コＬ／　クタ’ｒｌｊ流は負荷
′・Ｌｌ）１ｒ、１人またはｊＸ′の１７２にナル。

なお、各ｌＡＪのトランジスタダーリントン回路（ＣＪ
ｌ、）　、　（Ｑ２）、−・−、（Ｑ７）　、　（ＱＢ
）を負荷低流ｌｘま／こはｌｘ　’の周波数より高い周
波数で高゛周波ヌイッチンクするため、たとえば各１２
ｔのトランジスタダーリントン回路（Ｑｌ　）　、　（
Ｑ２）、・・・、（Ｑ？）　、　（ＣＪ８）を負荷電流
１人またはｌｘ’の周波数でスイッチングする場合に比
して各トランジスタ（Ｑｌｌ）、（Ｑｌ２）、・・・、
（輪叫（窃２）の容量を小ざくして装置全体を小型にで
きる。

ところで＋ｊｉＪ述のように各Ｊ苅のトランジスタダー
リントン回路（ｕｌ　）　、　（Ｑ２）、・・・、（Ｑ
７）　、　（ＱＢ）が高周波メイツチング制呻される場
合、実際には各ＩＪの終とはない。

そして１対のトランジスタダーリントンｌｆｆ１路（Ｑ
ｌ　）。

（Ｑ２）について説明すると、同一の涜ｉ周波スイッチ
ンク制６１４１悟りが人力ぴれても、商周仮ヌイツチン
グ制の１８号のレベル反転時に、残留キャリヤなどに上
り内絡１没トランジメタ（Ｑｌｌ）、（Ｌυ１）のスイ
ッチング時間に差が生じる。

い寸、第３図ＯＬ）にボずように終段トランジスタ（Ｑ
ｌｌ）が１．ａ−ＬＩＪのＴｌ１１　にオン、ＬＩＪ−
ＬＣのｉ’＋ｂ　にオフ。

Ｌｃ　−１，ｄの’ｌ’２ａにオン、ｔｄ−ＯＴｈｂに
オーｙ　、　−・・に用貝次に変化Ｌ、コレクタ、エミ
ッタ間′１匡圧Ｖｃｃがローレベル（以下Ｊ・とイチ１
＼する）の飽和゛電圧とハイレベル（以下１１と称する
）のカントオフ軍属とに交互に変化し、同図（１Ｊ）に
ボすように終段トランジスタ（Ｑ２＋）か１．１Ｌ−１
市のＴ＋＋ｔにオン、　ｔｂ　−１ｃのＴ１１」　にオ
フ。

Ｌｃ　〜１．ｔｌの’ｌ’２＋ｉにオｙ　、　Ｃｄ　〜
のＴ２１」にオフ、　−・・にハ旧次に変化し、コレク
タ、エミッタ間゛１１虱圧ＶｃｃがＬの飽和正圧と１１
のカットオフ′市圧とに交互に変化した場合、すなわち
残留キャリヤなどによ！２２路トランシヌタ（ＣＪｌｌ
）が終段トランジスタ（ｃｇ　２　）より速くオフした
場合、同図（Ｃ）に示すように終段トランジスタ（ＣＪ
２２）のみがオンするＬ　Ｌ＋〜Ｌ１１のΔＬ　、　１
．ｄ〜［ｄのΔ１・　には、リアクトル（Ｌｌ）の両端
間にリアクトル（１，Ｉ）の−Ｍ：ｉ、ｉ　（（１’　
）に対して他端Ｃ（ｌｏ’カＴＥ　Ｉ／Ｃｌ　／’１　
極性の′重圧Ｅが生じる。

したがって、１．冬段トランシフタ（Ｑｌｌ）、（ゆ１
）カオンからオフにスイッチングする過段期には、リア
クトル（Ｌｌ　）にｈｒｘＡ　ｌ；またはＥＸΔＬ′の
エネルギが蓄積される。

そして終段トランシフタ（Ｑ２＋）がオフし、内絡段ト
ランジスタ（’、１＋１）、（ＣＪ２１）が共にオフに
なると、終段トランシフタ（Ｑ７１　）、（惨１）かオ
ンしていれば、負荷（１，Ｘ）からりアクドル（Ｌ２）
　、終段ｌ−ランシシフ（Ｑ７１）と（（釦）の並列１
１６．ダイオード（υ３）と（ｌＪ４）の並列路、リア
ク１−ル（Ｌｌ）　’ｅ介して凶企ｒ（ＬＡ）に仄る閉
ループをＩＩＬ流が流れ、このときりアクドル（Ｌｌ）
はダイオード（Ｄａ）、（＋、）４）により両端（ＣＩ
）、（ｊＪｌ）’が短絡きれ、他端（ｆｆ＋）’からダ
イオード（１）４）、（１）３）を介して−ＩＩＩ′ｒ
、＋（ｇ＋）にり（ｙ結電ｉ’ＡＬｌシ；Ａ・（荒れず
、蓄積エネルギーは放出されない。

なお、内絡段トランシフタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２１）がＪ
（にオフしたときに・、終段トランジスタ（（、！５１
）、（暢１）がオン（２ていれば、１１荷（Ｌｘ）から
りアクドル（Ｌ２）、ダイオード（Ｄ５）と（ＩＩ６）
の並列路、直流型窩ｊ（ＤＣ）、ダイオード（Ｄ３）と
（Ｄ４）の並列路、リアクトル（Ｔ、ｌ）ケ介してリア
クトル（Ｌλ）にノ吏る閉ｌレープを電流が流れ、この
ときにもリアクトル（Ｌｌ）の両端（ｇ＋）、（＃Ｉ）
’が短絡され、蓄積エネルギーは放出されない。

サラに、両路段トランジヌタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）が
つぎにオンにスイッチングすると、このときリアクトＪ
Ｌ／（Ｌｌ）は両路段トランジｙ、　夕（Ｑｌｌ）、（
（＝ａｌ）により両端＜ｅ＋）＋（ｇ＋）’が短絡され
、番稍工不Ｉレギーの放出がなく、終Ｂ　ｌ・ランジヌ
タ（Ｑｌｌ）のコレクタ電流ト終段）　ランシフタ（Ｑ
２＋）のコレクタ電流トカ＋ｊｉＪ　記蓄積工不ＩＬ７
ギーにもとづき不平衡になる。

そして終段トランシフタ（Ｑｌｌ）が終段トランジスタ
（Ｑ２＋）より速く再びオフにスイッチングすることに
より、リアクトル（Ｌｌ　）の蓄積エネｌレギーが増加
する。

以降、同様の動作のくり返しにより、リアクトルヒＬｌ
）の蓄積エネルギーが増加し続け、終段トランシフタ（
Ｑｌｌ）のコレクタ電流が第３図（ｄ）に示−ｒように
変化するとともに、終段トランジスタ（中りのコレクタ
電流が同図（ｅ）　Ｋ示すように変化し、両トランシフ
タ（Ｑ　＋　）、＜＜ｈｓ）のコレクタ電流は、両トラ
ン画が激しくなり、たとえばトランジスタ（堕ｉ）に定
格以上のコレクタ電流か流れて破損する恐れかめる。

なお、１川述の場合Ｃま両路１投トランシヌタ（Ｑｌｌ
）。

（中１）のオフ時の１１．５間差にもとつくりアクドル
（Ｌｌ）の玉子ｌレキー蓄積について説明したが、両路
段１−ランシヌク（ＱＪ　’　）、（Ｑ２　”）のオン
時の時間差にもとづいてもリアクトル（Ｌｌ）にエネル
ギーの蓄積されるこトモあり、この場合トランジスタの
オン時のスイッチング側皮がオフ時のスイッチング速度
より〕出いため、工率ｌレヤーの蓄積は比較的少ない。

ｉ　ｆｃ、各１７１のトランジスタダーリントン回路（
Ｑ３）　、　（Ｑ４−）、・・・、（ＣＪ７）　、　（
０８＞についても、１１１のトランジスタダーリントン
回路（ＣＪＩ）、（Ｑ２）の場合と回（１シに、桟留キ
ャリヤなどによりスイッチングにＩＩ、１Ｉｌｉｔ差が
生じるのは勿論である。

そして各１対のトランジスタダーリントン回路（Ｑｌ　
）　、　（ＣＪ２）、・・・、（Ｇ）７）　、　（Ｑ８
）のスイッチングの時間差にもとづき、リアクトル（１
，１）　、　（Ｌ２）にそｉｌぞ、ｈエネ７Ｌ／ギーが
蓄積され、谷１対のト？ンシフタターリントン回路（Ｑ
ｌ　’）　、　（Ｑ２）、・・・、（Ｑ７）　、　（Ｑ
８）の各勾の終段１−ランシフタ（Ｑｌ１）、（＃＋）
、・・・、（Ｑ７１　）、（窃１）のコレクタ゛＋ｌｊ
流の平使ｒがくずれて不平衡になり、各ＩＪの終段トラ
ンジスタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２夏）、・・・、（Ｑ７１　
）、（窃１）の破損する恐れがある。

ところで第１図の場合は１対のトランジスタダーリント
ン回路が設けられたフイツチング部を４１１７ｄＩｉｉ
ｉ　Ｌでフルブリッジのインバータ′１五源装置Ｉｔを
形成したが、たとえば１苅のトランジスタターリントン
回路（（Ｊｌ）、（Ｑ２）が設けられた第１フイツチン
グ部と、ｌ　ｉｌのトランジスタダーリントン（Ｑ４）
が設けられた第２スイッチング部のみによりハーフブリ
ッジのインバータ゛電源装置を形成した場合、あるいは
第１スイッチング部のみによりヌイツチングレギュレー
タ′重湯装置を形成した場合などにも１（ＩＩ述と同様
の欠点が生じる。

すなわち、１勾のトランジスタダーリントン回路が設け
られたスイッチングＥｆＶ，を少なくとも１個１１１１
　ｊ’ｗ　、鵬ヌイツチング部の両トランシフタダーリ
ントン回路をほぼ同一タイミングで高周波スイッチング
制御するとともに、両トランシフタダーリントン回路の
両路段トフンシフタのコレクタ′電流を′１１Ｌ流甲晩
ｆ用リアクトルにより平衡ざイ４−て訪心Ｉ１１。

負荷に供給する゛東海装置の場合は、ｍ述のようにダ曳
留ギヤリヤなどによシリアクトｔしに工率ｌレヤーが蓄
積されて両路段トラノソヌタの゛屯θ藏平耐かくずれ、
ｆ！ｉＪ　ｊホの欠点か生じる。

〔発明のト１的〕この弁明は、ｍ記の点に留Ｑ、してなされたものであり
、ｌ：ｉｌのトランジスタダーリントン回路がオンにス
イッチングされるときに、両ダーリン１ーン回路の両１
４　ｍ２　）ランシフタのコレクタ、エミッタ間’ｔ４
４：圧←を、′ト１ｉ流平Ｖー→用すアクトルの蓄積エ
ネルギーにより強制的に異ならせて１）ＩＪ記蓄イリ３
工不ルキー　全放出ｔ，　、両ｆ／ｆ段１”ランシフタ
のコレクタ’ｉｌＬ流の゛ＮｉＮｉ流向平衡止すること
を目的とする。

〔ヴ６明のＡ１１Ｉ）成〕この発明は、はぼ同一タイミングで高周波スイッチング
制御ｉ１１される１１］のトランジスタターリントン回
路それぞれの終段トランジスタの両コレクタと両エミッ
タとの一方が正またはｆａ　ｒ（ｉ　ｍ端子に接続され
るとともに、他方が電流平画用すアクトルの両端に接、
１ヴｌ；されてなるスイッチング部ｆ　少なくとも１１
向νｍえ、＋＋ｉＪ　、＋Ｌ！　１対のトランジスタダ
ーリントン回路の前記両吊冬段トランジヌタのコレクタ
電流を前記リアクトルにより平衡させて誘導性負１？ｆ
Ｊに供給する電源装置１″／（において、１ｊケ、ｉ［
！１メ・ｊのＬランシヌｌダーリントン回路それぞれの
自ｉ１ａ己終段トランシフタのベークＫ　ＩＪＩＪ　８
　Ｉ−ランシフタのエミッタを接続するとともに、Ｍｉ
＋記終段トランシヌシフコレクタトＮｉｌ記月１ＪＪ９
トランジスタのコレクタとのＩｄｌに、ｒ’ｎｊ　＋ｆ
ｃ！　ｔＪ’ｄ段トランジヌタのコレクタ電流が１桐方
向に流れるバイアス用ダイオードを設け、目１１記１　
対のトランジスタダーリントン回路の電流不平衡ｒＣも
とづく［ｊ１１ｉ己リアクトＩしの蓄４Ａエネｌレギー
により前記ｌ対のトランジスタターリントン回路のイス
れか一方の前記バイアス用ダイオードをオンして―ｊＪ
記蓄積エネルギーを放出するようにしたことを９寺做と
する軍助；１装置面である。

〔発明の効呆〕

したがって、このづｉ明の゛１匡源装に１′によると、
′１４１Ｍ亡平衡１１−ｔリアクＪ□　ｔしの蓄イ盲エ
ネルギーによジ、１メ・ｊのトランジスタターリントン
回路の両バイアヌ用ダイオードのい１−れか一方がオン
し、当該−力のバイアス用ダイオードの設けられたトラ
ンシヌ／／　ター　ＩＪ　ントン回路の終段トランジス
タのベース１１先１ｋ　ｆＪ’　”＋″１９力１１シて
当ｉ終り父トランシフタのコレクタ。

エミッタ間電圧か、他方のバイアス用ダイオードの設け
ろｈ／（トランジスタターリントンｕｂの終段トランジ
スタのコレクタ、エミッタ間’＋４１’、圧より大きな
電圧に観制的に移イテし、蓄積エネルギーが、ＯｊＪ　
ｎ己いずれか一力のバイアス用ダイオードの設けられた
トランジスタダーリントン回路により消費いれて放出さ
）”４．、　ｔｊ＋Ｊ記蓄（貢エネルギーによる目″ｌ
Ｊ、（己ｌン１のトランジスタダーリントン回路の両路
段トランシフタのコレクタ電流の不平衡を防止すること
ができる。

〔実施例〕

つき゛に、この発明を、そのｌ　央、１ｉｊｌｉ例を示
した第４図以下の図１川とともに計則に説明する。

第４図はフルブリッジのインバータ′電源装置１′イの
片ｆｕｌｌ　、すなわち第１図の第１．第２スイツチン
ク部のみを示し、同１図において、同−記＋ｊ−は同一
もしくは相当するものを示す。

そして第４図の構成が第１図の構成と異なる点は、１対
のトランジスタターリントンｔ−１（ｆＪ＋）。

（Ｑ２）において、終段ｊ・フンシフタ（（Ｊ　＋　）
のコレクタと１１１段トランジスタ（Ｑｔ　２　）のコ
レクタとのＩＭＪ　Ｋ　第１バイアヌ用ダイオード（Ｌ
ｌａ）を設けるとともに、終段トランジスタ（’、！２
＋）のコレクタとｎ［１段トランジスタ（ユ２）のコレ
クタとの間に第２バイア７月」タイオー　）（Ｄｂ）を
設け、同様に、１対のトランシフタグーリントン回路（
Ｑａ）’、（Ｃａ２）において、終段トランジスタ（Ｑ
ａ　＋　）のコレクタと前段トランジスタ（Ｑ、１２）
のコレクタとの間に第３バイアヌ用ダイオード（１）ｃ
）を設けるとともに、終段トランジスタ（Ｑ４１　）ノ
コレクタと＋′ＪｉＪｆｆトフンシヌタ（Ｑ４シフのコ
レクタとの１ハｊに第４バイア７用ダイオード（ＩＪｄ
）を設けた点である。

なお、谷タイオード（Ｄａ）〜（ｌａｄ）は、アノード
が終段トランジスタ（Ｑｌ＋）、（中１）、（ゆ１）、
（Ｑ４１　）のコレクタに、カソードが則ｙｉｌ・ラン
シフタ（Ｑｔ２）、（Ｑ、、２）。

（す）、（Ｑ４２）のコレクタにそれぞれ接続され、Ｊ
）１Ｉ段トランシヌタ（Ｑｔ２）、（Ｑ２２）、（Ｑａ
２）、（Ｑ＋ｚ）のコレクタ電流ｉ流が順方向に流れる
。

址だ、図示されていない第１図の第３．第４ヌイツチノ
グ都の＋　７１のトランシヌクターリントン同Ｑ′ｓに
も、そ力ぞれダイオード（１月）〜（１）ｄ）ト同イー
にのハイアノ１１４ダイオードが設けられる。

ソシて；λ１１ヌイッチング部のＩ　７Ｊのトランジス
タターリントンヌイッチンク制叫１拙号によりオンにヌイッチンク制仰
されると、ｒｉｉＪ段トフンジ７夕（Ｑｔ２）、（Ｇ１
！２２）にベ−　７−Ｎｉ：流が流れて該両前段トラン
ジスタ（Ｑｔ２）、（Ｑ２２）カオンするとともに、１
山Ｊ目１１’ｆ２トランシヌタ（Ｑ＋　２　）　。

（Ｑ２２）のべ−７′屯流が該両トランシフタ（Ｑｔ２
）、（嗜２）ノエミッタヲソれぞれ介して終ＪＧ　トラ
ンジスタ（も。１１）。

（９１）のべ一ヌにそれぞれ人力され、画終段トランシ
フタ（Ｑｌｌ）、（１−ｕ＋）のコレクタにコレクタ電
流Ｊ’、ｃ、ｌｃ’がそｈぞノ１流ノ１．始める。

ぞして両路段トランジヌタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）のヌ
イツチング時間が全く同じであれば、リアクトル（１，
Ｉ）にＪ：Ｃ両ｉ１ｔトランジヌタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２
１）のコレクタ？ｂ、：　流の′「Ｅ流平ダ「が図られ
、このとき両路段トランシフタ（Ｑｌ１）、（暢１）の
ベークには両１１１１段トランシフタ（Ｑｌ２）。

（申２）のベーヌ准流それぞれのみが流れ、両路段トラ
ンンヌタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）のコレクタ、エミッタ
間□１１Ｌ圧Ｖｃｃが第５図の低い飽４’ｌｌ″ＦＦ圧
Ｖｃｃ＋に保持きれるとともに、コレクタ電流１ｃ、Ｉ
ｃ’が負荷（Ｌｘ）を流れる負１＋ｉ７　ｄｉ流ｌｘの
１／２．すなわち第５図の電流ｌｅｔより少ない′電流
になる。

また、両路段トランジスタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）のコ
レクタ。

エミッタ間正圧Ｖｃｃが飽和′「Ｅ圧Ｖｃｃ　＋にそれ
ぞれ保持されるときは、飽和°電圧Ｖｃｃ＋がダイオー
ド（１）；す。

（１）ｂ）の順方回′酸圧それぞれより低く、両ダイオ
ード（Ｄａ　）　、　（１）ｂ　）がオフに保持されて
両＋′Ｊｉ１段トランシフタ（Ｑｌ２）、（Ｑ２２）は
コレクタ電流が流れない。

つぎに、両路段トランジヌタ（Ｑｌｌ）、（卿１）のヌ
イツチングに時間差が生じ、両路段トランジスタ（（Ｊ
　＋　）。

（Ｑ２＋）のコレクタ電流ａ流の゛屯り’＋６平罰がく
ずれると、リアクトル（１，１）にエネルギーが蓄積さ
れ始める。

そして終段トランジスタ（Ｑｌｌ　）が終段トランジス
タ（Ｑ２１）より遅くオンして早くオフする場合、第６
図に示すようにオン時およびオフ時にそれぞれリアクト
ル（１，１）の両端（６＋）、（ｌｌ）’間に電圧Ｅが
生じる。

なお、第６図において、１゛が尚周波スイッチングの１
周Ｊ４１）　ｋ示すとともに、ΔＬα、ΔＬβがそれぞ
れオン時間デ９．−、オフ１１．テ聞差を万＜シ、また
、リアクトル（Ｌｌ）の一端（ｅｌ）から他端（Ｎ＋）
’の方向の゛電圧極性を止にし＝Ｃいる。

そこでΔ１・αとΔもβとの和をΔもγとしたときには
、高周波ヌイツチングの１周期Ｔにリアクトル（Ｌｌ）
に蓄積されるエネルギーがＥ×Δしγになる。なお、Ｅ
は直流１Ｍ　ｌｌ：＋　（１７Ｃ）の電圧をボす。

サラに、リアクトＩしくＬｌ　）にエネＩレギーが蓄イ
白１れた後のつぎの１囚！９ｊＴに、両路段トランジス
タ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２１）がオンにヌイツチング制のさ
れると、このとき、リアクトル（Ｌｌ）に第４図の極性
の１周期分のエネルギーが蓄積されているため、リアク
トル（Ｌｌ）から終段トランジスタ（Ｑ２＋）およびダ
イオード（１１２）の並列回路１介して終段１−ランシ
スタ（ＬＪＩ＋）のコレクタに、リアクトル（Ｌｌ　）
の蓄積エネルギーにもとづく亜流１ｋが流れ、終段トラ
ンジスタ（Ｑｌｌ）のコレクタ電流ＩｃがＩｃ＋の方向
に増加する。

ヤしてコレクタ電流１ｃの増加により、終段トランジス
タ（Ｑｌ）のコレクタ、エミッタ間１１ｊ　Ｉ’ｌ＋　
Ｖｃｃが第５図の曲線（Ｓａ、）にしたがって上列−す
るとともに、終段トランジスタ（Ｑｌりの動作頭載が飽
和領域から能動１；口域に杼イがし始める。

なお、コレクタ電流１ｃがＩｃ、＋に増加しても、この
とき終段トランジスタ（Ｑｌｌ）のコレクタ、エミッタ
間’ｒｌｌ：圧Ｖｃｃはダイオード（脆）の順方向ＩＪ
ｆ、圧より低く、ダイオード（ＩＪａ）Ｆｉオフに保持
される。

そしてリアクトＩしくＬｌ）の蓄４貞工不ｌレギーにも
とづき、終段トランジスタ（Ｑｌｌ　）のコレクタ電流
ＩｃがＩｃ＋　ヲ超え、当該トランジスタ（Ｑｕ）のコ
レクタ。

エミッタ間′覗圧Ｖｃｅが第５図のｖＣｅ２に上昇する
と、コノとき’電圧ＶＣＣ２ｙ）：ダイオード（ＩＪａ
）の１唄方向７ｂ；圧よシ尚く、ダイオード（Ｄａ）が
オンして６１１段トランジスタ（ＣＪ＋２）に飽付１コ
レクタ１４Ｌ流が流ノＬ、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）
のベース正流が急増し、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）の
コレクタ′「電流Ｉｃおよびコレクタ、エミッタ間″屯
１．（：　Ｖｃｃ　（ｄ第５図の曲線（８１りにしたが
って変化し始める。

ところで終段トランジスタ（（Ｊ　＋　）のコレクタ、
エミッタ間’＋−ｌＬ圧ＶｃｃがＶＣＯ２に上昇すると
、Ｆ：段トランジスタ（Ｑｌｌ）は１りび飽和状Ｊルに
移行し、コレクタ電流ＩＣか増加してもコレクタ、エミ
ッタ間′正圧ＶｃｃはＶ頁ｚＣ２に作行される。

一力、リアクトＩしくＬｌ　）の蓄積工不Ｉレギーのｉ
ｔζ１４ユが第４図の１７ｙｉ　Ｉ生であり、また、占
積エネルギーの′正流旧（が終段トランジスタ（９りを
逆流するため、ダイオード（ｊ）ｂ）がオフに保持され
るとともに、終段トランジスタ（中１）のコレクタ電流
ＩＣ’がＩｃヨリ１１ｃだけ減少し、このとき終段トラ
ンジスタ（Ｑ２１）のコレクタ、エミッタ間ＩＩｊ圧Ｖ
ｃｃ　ＶｉＶｃｃ＋に保持される。

ソシて終段トランジスタ（Ｑｌｌ）のコレクタ、エミッ
タ間電圧ＶｃｃがＶｃｅ２に、終段トランジスタ（窃１
）のコレクタ、エミッタ間電圧がＶＣｅ＋になシ、両路
段トランシフタ（Ｑ２１）のコレクタ、エミッタ間電圧
ｖＣＣに差が生じ、このとき蓄積エネルギーの電流１１
ｃがトランジスタターリントン回路（Ｑｌ　）で消費さ
れ、６１１記＠槓エネルギーが放出される。

さらに、蓄積エネｌレギーが放出されると電流Ｉｌｃカ
流れなくなり、終段トランジスタ（Ｑｌｌ）のヘ−、Ｚ
には再び１９ｉＪ段トランジヌタ（Ｑｌ２）のベース’
Ｉｌｉ流のみカ流し、終段トランジスタ（ＣＪ目）のコ
レクタ、エミッタ間′醒圧ＶｃｅがＶｃｃ＋に戻り、両
路段トランシフタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）のコレクタ′
准流１ｃ、Ｉｃが負荷電流１ｘの＋／２になって両路段
トランジヌタ（Ｑｌ）、（Ｑ２＋）の″電流平衡が図ら
れる。

すなわち、リアクトル（Ｌｌ　）にエネルギーが蓄積さ
れると、つぎの１周期の両路段トランジスタ（Ｑｌ　１
　＞　。

（（，１２＋）のオン期間に、リアクトＩしくＬｌ）の
蓄積エネｌレギーにもとづく電流１ｋによｐ終段トラン
ジスタ（ＩＪ　＋　）のコレクタ、エミッタ間電圧Ｖｃ
ｃが、″電流平衡が図られているときの電圧Ｖｃｃ　＋
から電Ｅ　ＶＣ（！２　に上昇し、ダイオード（Ｄａ）
がオンして終段トランジスタ（Ｑｌ）のコレクタ電流１
ｃ　が（ＩＸ／２）１−　Ｉｋに増加してリアクトル（
Ｌｌ）の蓄積エネルギーが放出される。

なお、リアクトル（Ｌｌ）の蓄積工率ｌレギーニモトづ
きダイオード（Ｄａ）がオンするときはダイオード（Ｉ
ＩＩりがオフし、このとき終段トランジスタ（Ｑ２＋）
はコレクタ、エミッタ間電圧ＶｃｅがＶｃｃ＋に保持さ
れるとともに、コレクタ電流１ｃ′が（ｌｘ／２）−４
１ｃに諏少する。

ところで前述したように、リアクトル（Ｌｌ）の蓄（責
エネルギーかＥ×ΔＬγであれば、つき゛の１ｔ＝ｈ　
ａ」Ｔのオン旬Ｊ　１１１１　Ｔ／２に、リアクトル（
Ｌｌ）の布積エネルギーｂｘΔＬγが放出される。

そして第６図にノ」＜すように両路段トランジスタ（Ｑ
ｌｌ）、（ψ１）のオンの間に、リアクトル（Ｌｌ）の
両端（ｇ＋）、（＃＋）′の間の電圧が、両路段トラン
ジヌタ（Ｑｌｌ）。

（暢１）のコレクタ、エミッタ間電圧Ｖｃｅ０差の“＃
ｉ圧ΔＥに保持されるため、両路段トランジヌタ（Ｑｌ
ｌ）、（Ｑ２１）のオンの間に放出されるエネルギはΔ
Ｅｘ（Ｔ／２）にｌる。

そこでリアクトル（Ｌｌ　）の蓄積エネｌレギーＥ×Δ
しγがΔＥｘ（Ｔ／２）に等しければ、ＩｉＪ記蓄積エ
ネルギーが完全に放出されることになり、第４図の場合
、たとえば”＝　３０（１（ｖ）　、ΔＬγ：＝２（μ
％）　、　’Ｉ’＝　＋／＋４（転）、−とすれば、Δ
Ｅ　＝　２ＥＸ　（ΔＬγ／Ｔ）の式にもとづき、ΔＥ
＝１．２Ｍになり、ダイオード（ｌＪａ）を設けること
により連成ぜれる。

なお、Ｅ　＝　ａｏｏ　（ｖ）はたとえば２１０（Ｖ）
の開用交流を整流平滑して形成される。

なお、＋ｎ’＋Ｊ述の場合は終段トランジスタ（ＩＪｔ
ｌ）が終段トランジスタ（（、！２１）よ！ｌｌｌ遅く
オンして早くオフしたが、終段トランジスタ（Ｑ２＋）
が終段トランジスタ（ＩＪ　＋　）より趣くオンして早
くオフした場合はダイオード（１，）ＩＪ）がオンして
リアクトｌしくＬｌ　）の蓄イ１１エネルギーが放出さ
ｈる。

したがって、第１フイツチング部の１苅のトランジスタ
ダー　リントン回路（Ｑｊ）、（Ｑ２）にダイオード（
１）ａ）　、　（ＤＩＪ’）をそれぞれ付加することに
より、終段トランジスタ（ＣＪＩ＋）、（Ｑ２＋）の電
流不平衡にもとづくリアクトル（Ｌｌ）の蓄積エネルギ
ーが筒周波スイッチングの１周ＪνＪ　′ｉ５に放出さ
れ、リアクトル（Ｌｌ　）の蓄積エネルギーの増加が防
止されて両路段トランジスタ（Ｑｌｌ）、（Ｑ２＋）の
電流不平衡が防止される。

同様に、第２ヌイツチンク部の１対のトランジスタター
リントン回路（＋、Ｊ３）、（Ｑ４）にダイオード（Ｄ
ｃ　）　。

（ＩＪｔｌ）をそｈぞれ付加することにより、第ｌスイ
ッチング部のときと同様に動作してリアクトル（Ｌｌ）
の４槓エネルギーか高周波スイッチングのｌ　Ｉｑ期１
す：に放出され、両トランジヌタダーリントン回路（Ｑ
３）、、　（Ｑ４）の両路段トランシフタ（ＱＨ）、（
Ｑ４１）の亜流不平衡が防止される。

ま／ζ、第１図の第３１第４スイツチング部の１対のト
ランジスタターリントン回路（Ｑ５）　、　（Ｑ６）、
（Ｑ７）　、　＜ＱＢ）にも、それぞれバイアヌ用ダイ
オードケ例加することにより、対の終段トランジスタ（
Ｑ５１　）。

（暢１）の亜流不平衡が防止されるとともに、対の終段
トランジスタ（ψ’）＋（’Ｊ”）の′１Ｅ流不平衡が
防止され（Ｑｌ）〜（Ｑ８）に設けられた各対の終段ト
ランジスタ（Ｑｌ＋）、（暢１）、・・・、（Ｑｌ７１
）、（惨１）の電流不平衡が防止され、谷対の終段トラ
ンジメタ（Ｑｌ＋）、（ゆ１）、・・・、（Ｑ７１　）
。

（窃１）に定格以上のコレクタ亜流の流れることがなく
、介終段トフンジヌタ（＋４＋＋）、（中１）、・・・
、（Ｑ７１）；（嗜１）に定格の小さなトランジスタを
用いて破損を防止することができる。

なお、前記′＃施例では、第１ないし第４ヌイツナング
部が設けられたフルブリッジのインバータ竜源装置に通
用したが、たとえば第１．第２ヌイツチング郡のみが設
けられたハーフブリッジのインバータあるいは、第１ス
イッチング部のみが設けられたスイッチングレギュレー
タなどの゛ｔハ源装ｆＧｔ　Ｋ　通用できるのは勿論で
あり、１対のトランジヌタダーリン１−ン回路をほぼ同
一タイミングで高周波ヌイツチング制（財）し、両ダー
リントン回路の゛電流平衡を図って誘棉性負荷に交流ま
たは直流の負荷正流を供給するヌイツチング部を、少な
くとも１個侃１えた神々の７４ｆ　＃装置に適用するこ
とができる。

また、トランジスタダーリントン回路は、ＮｒＪ段トラ
ンジスタが複数のトランジスタのグーリン１−ン依薪に
よシ形成されていても同様の効果を得ることができる。

４　区間の１ｈｌｉな説明第１図ｒｒ！、従来の１（ｉ　１）Ｊｌ　’ｆ　ｆｉ？
のｙ３６４図、第２図（２０〜（Ｃ）、第３図（ａ）〜
（ｅ）はそれぞれ第１図の動作説明用の波形図、第４図
以下の図■はこの発明の゛ｉｌｌ源装置の１′５Ａ！ｂ
（１１例をカくし、り５４１凶は一餡ＩＳのホ吉線１区
、第５図はコレクタ“直流とコレクタ、エミッタ間゛亀
圧との関イボ図、第６図は第４図の動作説明用の波形Ｉ
ン１である。

（ＤＣ）・・・市：流″電源、（Ｄａ　）〜（ｌＪｄ）
・・・バイアヌ用タイオード、（■、１）、（Ｌ２）・
・・電流平衡用リアクトル、（Ｌｘ）・・・誘棉性負荷
、（Ｑｌ）〜（Ｑ８）・・・トランジスタターリン１ン
回路、（ＱＩ＋）〜（窃１）・・・終段トランジメタ、
（Ｑｌ２）〜（Ｑｕ）・・・前段トランジスタ。

代理人　ブｌ′坤十　勝田（４４，↓太ｉ！１３１！ｆ
１１図

Claims

【特許請求の範囲】

■　はぼ同一タイミングで高周波ヌイツナング制御され
る１対のトランシヌタダーリントン回路それぞれの終段
トランジヌタの両コレクタと両エミッタとの一方が正ま
たは負電源端子に接、ｔ、ＩＩ：されるとともに、他方
が電流平衡用リアクトルの両１１；Ａｉに接続されてな
るメイツチンク部を少なくとも１個備工、ＤｉＪ　記１
対のトランシヌタダーリントン回路のｆｎＪ　記両終段
トランシヌタのコレクタ′亀流を１１Ｊ記リアクトルに
より平衡させて誘導性負イｔｉに供給する電源装置にお
いて、前記１対のトランジヌタダーリントン回路それぞ
れの前記終段トフンシヌタのベークＫ　ｒｉｉＪ　Ｂ　
）ランシヌタのエミツタヲ接続するトドもに、目１１記
終段トランシヌタのコレクタと…Ｊ　記ＩＩＩ　６　ｌ
’ランシヌタのコレクタとの間に、前記ｉｉＪ　Ｂ　ト
ランシヌタのコレクタ電流が順方向に流れるバイアヌ用
ダイオードを設け、前記ｌ対のトランシヌタダーリント
ン回路の電流不平衡にもとづ＜　ｒＪｉＪ記リアクすル
の蓄積エネルギーにより前記１対のトランジヌタダーリ
ントン回路のいずれカ一方の…Ｊ記バイアヌ用ダイオー
ドをオンして１ｉＩ記畜積エネルギーを放出するように
したことを特徴とする電流１装置。