JPS60166891A - 原子炉用中性子源構体 - Google Patents
原子炉用中性子源構体Info
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- JPS60166891A JPS60166891A JP59021533A JP2153384A JPS60166891A JP S60166891 A JPS60166891 A JP S60166891A JP 59021533 A JP59021533 A JP 59021533A JP 2153384 A JP2153384 A JP 2153384A JP S60166891 A JPS60166891 A JP S60166891A
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21G—CONVERSION OF CHEMICAL ELEMENTS; RADIOACTIVE SOURCES
- G21G4/00—Radioactive sources
- G21G4/02—Neutron sources
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は原子炉用中性子源に係シ、詳しくは中性子源で
ある金属ベリリウムと、γ線源であるアンチモンとこれ
らを密封する金属被覆材とが５００〜６００℃の高温域
においても良好−な共存性を示す原子炉用中性子源構体
に関する。
ある金属ベリリウムと、γ線源であるアンチモンとこれ
らを密封する金属被覆材とが５００〜６００℃の高温域
においても良好−な共存性を示す原子炉用中性子源構体
に関する。
金属ベリＩＪウムは、熱中性子吸収断面積が小さく、中
性子散乱断面積が大きい等の核特性を有する材料として
知られ、またα線またはｒ線の照射により中性子を発生
する（ｄ、ｎ）型または（γ。
性子散乱断面積が大きい等の核特性を有する材料として
知られ、またα線またはｒ線の照射により中性子を発生
する（ｄ、ｎ）型または（γ。
ｎ）型等の核反応を利用した中性子源材料として用いら
れることも周知である。金属ベリリウムの中性子源とし
ての利用は例えば、１２４Ｂｂをガンマ線源として、こ
の１２４８ｂと’Ｂｅとを一緒に、または別個にカプセ
ルに封入して配置し、１２４Ｂｂのガンマ線を”Ｂｅに
あてて、中性子を発生させる’Ｂｅ （ｒ 、 ｎ ）
８Ｂｅ 反応によってなされ、この１＊４Ｂｂ＋Ｂｅ
型の中性源は原子炉用中性子源として有用である。
れることも周知である。金属ベリリウムの中性子源とし
ての利用は例えば、１２４Ｂｂをガンマ線源として、こ
の１２４８ｂと’Ｂｅとを一緒に、または別個にカプセ
ルに封入して配置し、１２４Ｂｂのガンマ線を”Ｂｅに
あてて、中性子を発生させる’Ｂｅ （ｒ 、 ｎ ）
８Ｂｅ 反応によってなされ、この１＊４Ｂｂ＋Ｂｅ
型の中性源は原子炉用中性子源として有用である。
１２４ Ｓｂ ＋ ｎｅ型型中性温源実用する場合には
、この中性子源が使用環境中で十分な機械的強度および
化学的安定性を有すること、特に原子炉で使用するため
には原子炉特有の環境に耐える性質例えば良好な高温強
度、耐酸化性、耐食性、他材料との共存性等の緒特性が
要求される。このため中性子源としての金属ベリリウム
やガンマ線源としてのアンチモンを原子炉で実用する場
合、金属ベリリウムやアンチモンが原子炉環境中に直接
露出することを避け、通常ステンレス鋼等の金属製カプ
セルを被覆材としてこの中に金属ベリリウムやアンチモ
ンを単独にあるいは一緒に密封していた。
、この中性子源が使用環境中で十分な機械的強度および
化学的安定性を有すること、特に原子炉で使用するため
には原子炉特有の環境に耐える性質例えば良好な高温強
度、耐酸化性、耐食性、他材料との共存性等の緒特性が
要求される。このため中性子源としての金属ベリリウム
やガンマ線源としてのアンチモンを原子炉で実用する場
合、金属ベリリウムやアンチモンが原子炉環境中に直接
露出することを避け、通常ステンレス鋼等の金属製カプ
セルを被覆材としてこの中に金属ベリリウムやアンチモ
ンを単独にあるいは一緒に密封していた。
（このように構成されたものを中性子源構体と称する。
）しかし、このように構成した場合にあっても、中性子
源の炉内装荷期間内の健全な動作を保証するには、上記
中性子源構体の適切な機械的強度、化学的安定性および
良好な核特性の確保が望まれる。特に、金属ベリリウム
あるいはアンチモンとこれを密封する金属被覆材との共
存性は重要であシ、使用環境条件下での十分に良好な共
存性が要求される。
源の炉内装荷期間内の健全な動作を保証するには、上記
中性子源構体の適切な機械的強度、化学的安定性および
良好な核特性の確保が望まれる。特に、金属ベリリウム
あるいはアンチモンとこれを密封する金属被覆材との共
存性は重要であシ、使用環境条件下での十分に良好な共
存性が要求される。
共存性が不良である場合には次のような不都合な現象が
生じる。例えば、不活性雰囲気中で６００℃の温度下で
、鉄基合金、ニッケル基合金等を金属ベリリウムあるい
はアンチモンと接触保持させると、いずれの場合も界面
において両金属間の拡散反応が進行し、金属間化合物（
ＦｅＢｅｌ、ＮｉＢｅ。
生じる。例えば、不活性雰囲気中で６００℃の温度下で
、鉄基合金、ニッケル基合金等を金属ベリリウムあるい
はアンチモンと接触保持させると、いずれの場合も界面
において両金属間の拡散反応が進行し、金属間化合物（
ＦｅＢｅｌ、ＮｉＢｅ。
ＦｅＳｂ＊等から成る反応生成物が形成される。また同
一条件下で金属ベリリウムとアンチモンを共存させた場
合も同様に、界面に拡散層が生成する。
一条件下で金属ベリリウムとアンチモンを共存させた場
合も同様に、界面に拡散層が生成する。
これらの場合１反応層の形成に伴ない母材の体積変化と
機械的性質の劣化が誘起され脆い反応層が母材から剥離
し易くなり、ついＫは母材が侵食されてしまう。
機械的性質の劣化が誘起され脆い反応層が母材から剥離
し易くなり、ついＫは母材が侵食されてしまう。
ところで、上述した中性子源構体を軽水炉（使用温度通
常３００℃）のように使用温度が低い原子炉に用いる場
合には金属ベリリウム、ステンレス鋼、アンチモン間の
共存性は良好で例えば約６０００時間使用しても何等不
都合さを生じない。
常３００℃）のように使用温度が低い原子炉に用いる場
合には金属ベリリウム、ステンレス鋼、アンチモン間の
共存性は良好で例えば約６０００時間使用しても何等不
都合さを生じない。
しかしながら使用温度が高い原子炉、例えば液体金属冷
却高速増殖炉（使用温度、通常５５０℃）Ｋ用いる場合
には、特に共存性の点で問題が生じる。その理由は、比
較的低温度域で使用実績のある金属材料であっても使用
温度が高くなるに伴い材料間の拡散速度は増加し１反応
層の生成が促進され、使用材料間の共存性が劣化するこ
とが予想されるからである。事実本発明者らは、共存性
の良否を確認すべく、ステンレス鋼と金属ベリリウム、
ステンレス鋼トアンチモン、金属ベリリウムとアンチモ
ンとを不活性雰囲気中で６００℃の温度下にて接触保持
させる試験を行なったところ反応層が生成されているこ
とが確認された。したがって前述のごとく５００℃以上
の高温で中性子源構体を使用するＫは何らかの有効な改
良策を講じなければなら々い。
却高速増殖炉（使用温度、通常５５０℃）Ｋ用いる場合
には、特に共存性の点で問題が生じる。その理由は、比
較的低温度域で使用実績のある金属材料であっても使用
温度が高くなるに伴い材料間の拡散速度は増加し１反応
層の生成が促進され、使用材料間の共存性が劣化するこ
とが予想されるからである。事実本発明者らは、共存性
の良否を確認すべく、ステンレス鋼と金属ベリリウム、
ステンレス鋼トアンチモン、金属ベリリウムとアンチモ
ンとを不活性雰囲気中で６００℃の温度下にて接触保持
させる試験を行なったところ反応層が生成されているこ
とが確認された。したがって前述のごとく５００℃以上
の高温で中性子源構体を使用するＫは何らかの有効な改
良策を講じなければなら々い。
本発明は中性源構体を高温域で使用するのに好適である
上中性子源である金属ベリリウムとガンマ線源であるア
ンチモンとを一緒に組合せ、それらを金属被覆材で密封
することによシガンマ線源と中性子源とを一体化し九原
子炉用のアンチモン−ベリリウム型中性子源構体を提供
しようとするものである。
上中性子源である金属ベリリウムとガンマ線源であるア
ンチモンとを一緒に組合せ、それらを金属被覆材で密封
することによシガンマ線源と中性子源とを一体化し九原
子炉用のアンチモン−ベリリウム型中性子源構体を提供
しようとするものである。
本発明者らは、金属ベリリウムからなる中空体と金属被
覆材、アンチモンペレットと金属被覆材、金属ベリリウ
ムからなる中空体とアンチモンペレットとの高温下にお
ける共存性の改善化を図るために種々研究した結果、酸
化べＩＪ ＩＪウムがこれらの金属間の拡散を防止する
障壁として作用することに着目し、前記金属の間に中間
層としての酸化べＩＪ ＩＪウムを介在させる共存性改
良策を見い出した。実験により１例えば金属被覆材のス
テンレス鋼および金属ベリリウムおよびアンチモンの３
種の金属に対して６００℃、３０００時間の共存保持条
件で不都合な拡散反応物を生成しない材料は酸化ベリリ
ウムであることを確認した。すなわち実験後の酸化べＩ
Ｊ ＩＪウムと上記材料との接触界面の光学顕微鏡観察
およびＸ線回折によっても変質層および金属間化合物の
存在は観察されなかった。
覆材、アンチモンペレットと金属被覆材、金属ベリリウ
ムからなる中空体とアンチモンペレットとの高温下にお
ける共存性の改善化を図るために種々研究した結果、酸
化べＩＪ ＩＪウムがこれらの金属間の拡散を防止する
障壁として作用することに着目し、前記金属の間に中間
層としての酸化べＩＪ ＩＪウムを介在させる共存性改
良策を見い出した。実験により１例えば金属被覆材のス
テンレス鋼および金属ベリリウムおよびアンチモンの３
種の金属に対して６００℃、３０００時間の共存保持条
件で不都合な拡散反応物を生成しない材料は酸化ベリリ
ウムであることを確認した。すなわち実験後の酸化べＩ
Ｊ ＩＪウムと上記材料との接触界面の光学顕微鏡観察
およびＸ線回折によっても変質層および金属間化合物の
存在は観察されなかった。
本発明はこの事実を利用することによシ完成されるに至
ったものである。
ったものである。
すなわち、金属ベリリウムとアンチモンとこれらを一体
に密封する金属被覆材とから成る原子炉用中性子源構体
においてアンチモンベレットを酸化ベリリウムからなる
中間層を介して金属ベリリウムでとシ囲み、さらにこの
金属ベリリウムを酸化ベリリウムからがる中間層を介し
て金属被覆材で密封することを特徴とする。
に密封する金属被覆材とから成る原子炉用中性子源構体
においてアンチモンベレットを酸化ベリリウムからなる
中間層を介して金属ベリリウムでとシ囲み、さらにこの
金属ベリリウムを酸化ベリリウムからがる中間層を介し
て金属被覆材で密封することを特徴とする。
本発明の原子炉用中性子源構体を第１図に断面図を示し
た１実施例に基づき説明する。図中１は長尺な円柱形状
のアンチモンベレット、２はこのアンチモンベレットを
収納するための長尺な円筒形状の金属ベリリウムからな
る中空体、３はこの中空体を挿入するだめの長尺な円筒
形状の金属被覆管、４は中空体２の両端を封止する金属
べＩＪ ＩＪウムからなる端栓、５は金属被覆管３の両
端を封止する金属端栓である。
た１実施例に基づき説明する。図中１は長尺な円柱形状
のアンチモンベレット、２はこのアンチモンベレットを
収納するための長尺な円筒形状の金属ベリリウムからな
る中空体、３はこの中空体を挿入するだめの長尺な円筒
形状の金属被覆管、４は中空体２の両端を封止する金属
べＩＪ ＩＪウムからなる端栓、５は金属被覆管３の両
端を封止する金属端栓である。
上記金属被覆材を構成する被覆管３、および端栓５，５
の材質としてはステンレス鋼、ニッケル基合金、ジルコ
ニウム基合金等が例示される。
の材質としてはステンレス鋼、ニッケル基合金、ジルコ
ニウム基合金等が例示される。
６および７は中間層である酸化べＩＪ リウム層（Ｂｅ
Ｏ）である。
Ｏ）である。
酸化べＩＪ １７ウムからなる中間層は拡散障壁作用を
有すると共に、熱中性子吸収断面積が０．００９２ｂａ
ｒｎ であって金属べＩＪ ＩＪウムに匹敵する核特性
を有することから、本発明に係る中性子源構体の構成材
料としては好適な材質である。
有すると共に、熱中性子吸収断面積が０．００９２ｂａ
ｒｎ であって金属べＩＪ ＩＪウムに匹敵する核特性
を有することから、本発明に係る中性子源構体の構成材
料としては好適な材質である。
酸化べＩＪ ＩＪウムの中間層を形成する方法としては
例えばアンチモンベレット１の外表面あるいは金属ベリ
リウムからなる中空体２と端栓４の内表面、および中空
体２と端栓４の外表面あるいは金属被覆材３及び金属端
栓の内表面へのＢｅＯの真空蒸着法や溶射法等であって
もよい。しかし形成されたＢｅａｍの素地に対する密着
性、厚さの均一性、構造欠陥の少なさ等の点で次のよう
に処理することが好ましい。すなわち中性子源である金
属ベリリウムの外表面および内表面を酸素の存在する雰
囲気中で加熱処理するか、あるいは陽極酸化処理するこ
とによって、金属ベリリウムの表面皮膜として形成する
ことである。ただしこのような方法によって形成できる
緻密で均一、密着性の良いＢｅ０表面皮膜は最大１０μ
ｍであるため、例えば１００μｍの厚さを所望する場合
にあっては、真空蒸着法や溶射法等によシ被覆処理する
ことが有効である。
例えばアンチモンベレット１の外表面あるいは金属ベリ
リウムからなる中空体２と端栓４の内表面、および中空
体２と端栓４の外表面あるいは金属被覆材３及び金属端
栓の内表面へのＢｅＯの真空蒸着法や溶射法等であって
もよい。しかし形成されたＢｅａｍの素地に対する密着
性、厚さの均一性、構造欠陥の少なさ等の点で次のよう
に処理することが好ましい。すなわち中性子源である金
属ベリリウムの外表面および内表面を酸素の存在する雰
囲気中で加熱処理するか、あるいは陽極酸化処理するこ
とによって、金属ベリリウムの表面皮膜として形成する
ことである。ただしこのような方法によって形成できる
緻密で均一、密着性の良いＢｅ０表面皮膜は最大１０μ
ｍであるため、例えば１００μｍの厚さを所望する場合
にあっては、真空蒸着法や溶射法等によシ被覆処理する
ことが有効である。
なお、酸化ベリリウムの中間層は均一厚みで。
かつ一部の面においてもアンチモンベレットト金属ベリ
リクムからなる中空体および金属ベリリウムからなる中
空体と金属被覆材とが接触しないように形成されるとと
もにアンチモンは高温での蒸気圧が高く他材料への蒸着
によっても、拡散が進行するので、金属ベリリウムから
なる中空体を端栓によって封じることによりアンチモン
蒸気を外部にもらさないことが望ましい。
リクムからなる中空体および金属ベリリウムからなる中
空体と金属被覆材とが接触しないように形成されるとと
もにアンチモンは高温での蒸気圧が高く他材料への蒸着
によっても、拡散が進行するので、金属ベリリウムから
なる中空体を端栓によって封じることによりアンチモン
蒸気を外部にもらさないことが望ましい。
本発明の中性子源構体は、前記のごとく形成された酸化
ベリリウム中間層６，７を金属ベリリウムからなる端栓
２，４内および金属被覆材３及び金属端栓５内に収容し
、端栓２，４内および金属被覆材３及び金属端栓５内を
不活性雰囲気（ヘリウム等）として密封することによシ
製造される。
ベリリウム中間層６，７を金属ベリリウムからなる端栓
２，４内および金属被覆材３及び金属端栓５内に収容し
、端栓２，４内および金属被覆材３及び金属端栓５内を
不活性雰囲気（ヘリウム等）として密封することによシ
製造される。
以上説明したように、本発明の中性子源構体では、アン
チモンと金属ベリリウムとの間に、および金属べＩＪ
リウムと金属被覆材との間に、３者の材料に対して５０
０〜６００℃の高温域で共存性の良好な酸化ベリリウム
の中間層が介在しているため上記母材間の拡散反応に起
因する反応生成層の形成が防止もしくは抑制されるため
、母材が侵食されるおそれがなく々シ中性子源構体の耐
用寿命が延びることとなる。
チモンと金属ベリリウムとの間に、および金属べＩＪ
リウムと金属被覆材との間に、３者の材料に対して５０
０〜６００℃の高温域で共存性の良好な酸化ベリリウム
の中間層が介在しているため上記母材間の拡散反応に起
因する反応生成層の形成が防止もしくは抑制されるため
、母材が侵食されるおそれがなく々シ中性子源構体の耐
用寿命が延びることとなる。
また１本発明の中性子源構体はガンマ線源部であるアン
チモンと中性子源であるベリリウムとを分離することな
く、一体化したため、コンパクト、であシ、炉内装荷用
として好都合である。
チモンと中性子源であるベリリウムとを分離することな
く、一体化したため、コンパクト、であシ、炉内装荷用
として好都合である。
次に本発明の実施例を図面を参照して説明する。
実施例
まず、Ｂｅ９Ｂ、２％、Ｂｅ０１．５％、ＦｅＯ，０６
％。
％。
Ｃ０，０７％、ＣｕＱ、０１％、Ｍｎ０．０１％、Ｓｊ
Ｏ，０１％。
Ｏ，０１％。
ＮｉＯ，０１％、Ｃｒ０．０１％、他の不純物０．１２
％以下の組成から成シ外径１４ｍ、内径８簡、長さ１５
〇−の金属ベリリウム管からなる中空体２とこれを封じ
るための金属ベリリウム端栓４を用意し、これらの表面
に以下に示す工程により、平均厚さ約１０μｍの酸化べ
１７１７ウム皮膜（中間層６，７）を形成した。
％以下の組成から成シ外径１４ｍ、内径８簡、長さ１５
〇−の金属ベリリウム管からなる中空体２とこれを封じ
るための金属ベリリウム端栓４を用意し、これらの表面
に以下に示す工程により、平均厚さ約１０μｍの酸化べ
１７１７ウム皮膜（中間層６，７）を形成した。
金属ベリリウムからなる中空体２及び端栓４を有機溶剤
によシ脱脂洗浄処理し、更に表面欠陥層の除去を目的と
する５ｖｏ１％硫酸、９５ｖｏ１％リン酸および１２０
１／を無水クロム酸からなる溶液中にて浴温５０℃で５
分間化学研摩処理した後、水洗処理した。続いて、沸騰
水中で３０分間浸漬して脱水素処理した後、２０ｗｔ％
無水クロム酸の水溶液中で陰極に鉛を用い、浴温１８℃
平均電流密度１５Ａ／ｄｍ’で陽極化成処理を施した。
によシ脱脂洗浄処理し、更に表面欠陥層の除去を目的と
する５ｖｏ１％硫酸、９５ｖｏ１％リン酸および１２０
１／を無水クロム酸からなる溶液中にて浴温５０℃で５
分間化学研摩処理した後、水洗処理した。続いて、沸騰
水中で３０分間浸漬して脱水素処理した後、２０ｗｔ％
無水クロム酸の水溶液中で陰極に鉛を用い、浴温１８℃
平均電流密度１５Ａ／ｄｍ’で陽極化成処理を施した。
その後。
沸騰水中で３０分間浸漬して脱水素処理を施した。
こうした工程によシ金属ベリリウム表面に形成された中
間層としての皮膜はＸ線回折による同定の結果、酸化ベ
リリウム（Ｂｅｄ）であることが確認された。
間層としての皮膜はＸ線回折による同定の結果、酸化ベ
リリウム（Ｂｅｄ）であることが確認された。
外径１３ ｍ 、長さ１４０ｍのアンチモンペレットを
上記の陽極酸化処理された金属べＩＪ ＩＪウム管から
なる中空体２内に装填し内部をヘリウム雰囲気とした後
金属ベリリウム端栓４で密封し、これを外径１７ ｍｓ
、内径１４．５■、長さ１６５■の５Ｕ８３１６ステ
ンレス鋼製被覆管３内に装填し内部をヘリウム雰囲気と
した後この被覆管３０両端を８ＵＳ ３１６ステンレス
鋼製の金属端栓５，５で密封することによシ、図示の中
性子源構体を製造した。
上記の陽極酸化処理された金属べＩＪ ＩＪウム管から
なる中空体２内に装填し内部をヘリウム雰囲気とした後
金属ベリリウム端栓４で密封し、これを外径１７ ｍｓ
、内径１４．５■、長さ１６５■の５Ｕ８３１６ステ
ンレス鋼製被覆管３内に装填し内部をヘリウム雰囲気と
した後この被覆管３０両端を８ＵＳ ３１６ステンレス
鋼製の金属端栓５，５で密封することによシ、図示の中
性子源構体を製造した。
との構体について、不活性雰囲気（ヘリウムガス）中、
６００℃、３０００時間の条件で共存保持することによ
り共存性確認試験を行なった。
６００℃、３０００時間の条件で共存保持することによ
り共存性確認試験を行なった。
その結果、ステンレス鋼の金属被覆材、金属端栓、金属
ベリリウム管からなる中空体及び端栓には反応生成層が
形成されていることが光学顕微鏡観察によシ確認され、
またこれらの金属の組織は脆化していないことが破壊破
面のフラクトグラフィーによシ確認された。
ベリリウム管からなる中空体及び端栓には反応生成層が
形成されていることが光学顕微鏡観察によシ確認され、
またこれらの金属の組織は脆化していないことが破壊破
面のフラクトグラフィーによシ確認された。
比較例
実施例で用いたものと同一寸法、同材質である素地のま
まの中間層を設ける事なく金属べＩＪ ＩＪウム管から
なる中空体及び端栓、ステンレス鋼管からなる金属被覆
材、金属端栓およびアンチモンから成る中性子源構体を
製造した。これについて実施例と同様な条件で共存性確
認試験を行なったところ、ステンレス鋼被覆材内面およ
び金属ベリリウム管内面の表面層には反応生成層もしく
は反応生成物が形成されていることが光学顕微鏡観察に
より確認され、この反応生成層の厚さは、共存性確認試
験開始後１０００時間ではステンレス鋼被覆材内表面に
て約１０μｍ、金属ベリリウム管からなる中空体内表面
にて約１５μｍであった。またステンレス鋼被覆材およ
び金属ベリリウム管の反応層部分の破壊破面には脆性破
面が観察された。
まの中間層を設ける事なく金属べＩＪ ＩＪウム管から
なる中空体及び端栓、ステンレス鋼管からなる金属被覆
材、金属端栓およびアンチモンから成る中性子源構体を
製造した。これについて実施例と同様な条件で共存性確
認試験を行なったところ、ステンレス鋼被覆材内面およ
び金属ベリリウム管内面の表面層には反応生成層もしく
は反応生成物が形成されていることが光学顕微鏡観察に
より確認され、この反応生成層の厚さは、共存性確認試
験開始後１０００時間ではステンレス鋼被覆材内表面に
て約１０μｍ、金属ベリリウム管からなる中空体内表面
にて約１５μｍであった。またステンレス鋼被覆材およ
び金属ベリリウム管の反応層部分の破壊破面には脆性破
面が観察された。
以上詳述した如く本発明によれば、高温における金属ぺ
ＩＪ リウムと金属被覆材および金属ベリリウムとアン
チモンとの共存性が良好となるため、５００〜６００℃
の高温にて長時間の使用に耐えその結果、予め設定され
た炉内装荷期間内における中性子源構体の健全な動作を
保証することができ、しかも中性子源交換サイクルを延
長化するととも可能となる。さらにガンマ線源部のアン
チモンと中性子源のベリリウムとを分離することなく一
体化したためコンパクトとなる上、中性子発生効率の向
上が期待でき炉内装荷用として好都合である。一方、中
間層として薄層を形成するだけでよいため、従来の中性
子源構体の設計条件を大巾に変更する必要がなくかつコ
スト的にも有利であシ、その工業的価値は大きい。
ＩＪ リウムと金属被覆材および金属ベリリウムとアン
チモンとの共存性が良好となるため、５００〜６００℃
の高温にて長時間の使用に耐えその結果、予め設定され
た炉内装荷期間内における中性子源構体の健全な動作を
保証することができ、しかも中性子源交換サイクルを延
長化するととも可能となる。さらにガンマ線源部のアン
チモンと中性子源のベリリウムとを分離することなく一
体化したためコンパクトとなる上、中性子発生効率の向
上が期待でき炉内装荷用として好都合である。一方、中
間層として薄層を形成するだけでよいため、従来の中性
子源構体の設計条件を大巾に変更する必要がなくかつコ
スト的にも有利であシ、その工業的価値は大きい。
第１図は本発明の一実施例を示す原子炉用中性子源構体
を示す断面図である。 １・・・アンチモンベレット、２・・・金属ベリリウム
からなる中空体、３・・・ステンレス鋼からなる金属被
覆管、４・・・金属べＩＪ ＩＪウムからなる端栓、５
・・・ステンレス鋼からなる金属端栓、６・・・酸化ベ
リリウム中間層、７・・・酸化ベリリウム中間層。 代願人弁理士 則近憲佑（ほか１名） 第 １ 図
を示す断面図である。 １・・・アンチモンベレット、２・・・金属ベリリウム
からなる中空体、３・・・ステンレス鋼からなる金属被
覆管、４・・・金属べＩＪ ＩＪウムからなる端栓、５
・・・ステンレス鋼からなる金属端栓、６・・・酸化ベ
リリウム中間層、７・・・酸化ベリリウム中間層。 代願人弁理士 則近憲佑（ほか１名） 第 １ 図
Claims (2)
- （１）金属ベリリウムを中性子源として用いる原子炉用
中性子源構体において、金属ベリリウムからなる中空体
の外表面側、および内表面側に酸化ベリリウムからなゐ
中間層を設け、この中間層を介して内部にγ線源である
アンチモンベレットを配し、これらを金属被覆材で密封
したことを特徴とする原子炉用中性子源構体。 - （２）前記酸化ベリリウムからなる中間層として。 金属ベリリウム中空体外表面の陽極酸化処理によって形
成された皮膜層を用いたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の原子炉用中性子源構体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59021533A JPS60166891A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 原子炉用中性子源構体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59021533A JPS60166891A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 原子炉用中性子源構体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60166891A true JPS60166891A (ja) | 1985-08-30 |
Family
ID=12057593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59021533A Pending JPS60166891A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 原子炉用中性子源構体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60166891A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104485149A (zh) * | 2014-12-12 | 2015-04-01 | 西北核技术研究所 | 一种放射性核素载膜及其制备方法 |
| CN107251158A (zh) * | 2014-12-19 | 2017-10-13 | 阿克米-工程股份公司 | 运行中子源 |
-
1984
- 1984-02-10 JP JP59021533A patent/JPS60166891A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104485149A (zh) * | 2014-12-12 | 2015-04-01 | 西北核技术研究所 | 一种放射性核素载膜及其制备方法 |
| CN107251158A (zh) * | 2014-12-19 | 2017-10-13 | 阿克米-工程股份公司 | 运行中子源 |
| JP2018502294A (ja) * | 2014-12-19 | 2018-01-25 | ジョイント・ストック・カンパニー「エーケーエムイー エンジニアリング」 | 中性子源 |
| EP3236478A4 (en) * | 2014-12-19 | 2018-08-22 | Joint Stock Company "Akme-Engineering" | Working neutron source |
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