JPS60166373A - 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ - Google Patents
作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプInfo
- Publication number
- JPS60166373A JPS60166373A JP59021916A JP2191684A JPS60166373A JP S60166373 A JPS60166373 A JP S60166373A JP 59021916 A JP59021916 A JP 59021916A JP 2191684 A JP2191684 A JP 2191684A JP S60166373 A JPS60166373 A JP S60166373A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working medium
- heat pump
- present
- trichlorofluoromethane
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ヒートポンプ等に使用しうる新規な作動媒体
および該作動媒体を用いたヒートポンプに関するもので
ある。
および該作動媒体を用いたヒートポンプに関するもので
ある。
従来、負荷温度が30〜50℃程度の通常のヒートポン
プに比し負荷温度が100℃程度の高温度ヒートポンプ
の普及は微々たるものである。その理由は、高温度ヒー
トポンプの場合、凝縮温度を高くする必要があるためヒ
ートポンプの成績係数が大巾に悪化するからである。そ
れ故に成績係数の良好な高温度ヒートポンプ用作動媒体
が種々提案されているが、この提案されているものは可
燃性であったり、腐食性があったり、作動圧が高過ぎた
り、あるいは高価である等の理由から実用化されている
ものは少ない。このため、成績係数が良く、圧縮機等の
機材が小型のものでよく、かつ扱い易い安価な作動媒体
を使用するヒートポンプの出現が期待されている。
プに比し負荷温度が100℃程度の高温度ヒートポンプ
の普及は微々たるものである。その理由は、高温度ヒー
トポンプの場合、凝縮温度を高くする必要があるためヒ
ートポンプの成績係数が大巾に悪化するからである。そ
れ故に成績係数の良好な高温度ヒートポンプ用作動媒体
が種々提案されているが、この提案されているものは可
燃性であったり、腐食性があったり、作動圧が高過ぎた
り、あるいは高価である等の理由から実用化されている
ものは少ない。このため、成績係数が良く、圧縮機等の
機材が小型のものでよく、かつ扱い易い安価な作動媒体
を使用するヒートポンプの出現が期待されている。
本発明は安価で取り扱い易(かつ優れた特性を有する作
動媒体並びに該媒体を用いたヒートポンプを提供するこ
とを目的とする。
動媒体並びに該媒体を用いたヒートポンプを提供するこ
とを目的とする。
本発明は、モル分率0.56以上のトリクロロフルオロ
メタンを含むトリクロロフルオロメタントクロロジフル
オロメタンとの混合物よりなる作動媒体および該作動媒
体を用いたヒートポンプである。
メタンを含むトリクロロフルオロメタントクロロジフル
オロメタンとの混合物よりなる作動媒体および該作動媒
体を用いたヒートポンプである。
本発明者等は、前に述べたような要望に応えるべく種々
研究を重ねた結果、従来用いられていた安価で取り扱い
易いフロン系作動媒体であるトリクロロフルオロメタン
(以下R−11とイウ)トリロロフルオロメタン(以下
R−22という)とを特定の比率で混合した混合物が作
動媒体として優れた特性を示すことを見出だし本発明を
完成するにいたった。
研究を重ねた結果、従来用いられていた安価で取り扱い
易いフロン系作動媒体であるトリクロロフルオロメタン
(以下R−11とイウ)トリロロフルオロメタン(以下
R−22という)とを特定の比率で混合した混合物が作
動媒体として優れた特性を示すことを見出だし本発明を
完成するにいたった。
以下本発明の詳細な説明するが、本発明において「ヒー
トポンプ」とは高温流体を製造する狭義のヒートポンプ
のみならず冷流体を製造する冷凍機を含む広義のヒート
ポンプを意味するものである。
トポンプ」とは高温流体を製造する狭義のヒートポンプ
のみならず冷流体を製造する冷凍機を含む広義のヒート
ポンプを意味するものである。
つぎに図面に基いて本発明を説明する。
第1図は本発明の作動媒体を用いた蒸気圧縮式ヒートポ
ンプの70−シートを示し、第2図は本発明の作動媒体
の理論成績係数(cop)を示す図である。
ンプの70−シートを示し、第2図は本発明の作動媒体
の理論成績係数(cop)を示す図である。
第1図において符号1は圧縮器、2は凝縮器、6.3′
は負荷流体用配管、4は減圧装置、5は蒸発器、6,6
′は熱源流体用配管を示す。
は負荷流体用配管、4は減圧装置、5は蒸発器、6,6
′は熱源流体用配管を示す。
第1図に示すヒートポンプシステムにおいて、作動媒体
は圧縮機1で圧縮された後凝縮器2に導かれ、該凝縮器
2中で管3より導入される負荷流体により冷却されて凝
縮する。一方負荷流体は凝縮器2中で逆に加熱され管3
′を経て負荷加熱に供される。つぎに凝縮した作動媒体
は減圧装置4により減圧された後蒸発器5に導かれ、該
蒸発器中で管6より導入され管6′から排出される熱源
流体により加熱蒸発−1された後再び圧縮機1“に吸引
され上記のサイクルを繰り返す。
は圧縮機1で圧縮された後凝縮器2に導かれ、該凝縮器
2中で管3より導入される負荷流体により冷却されて凝
縮する。一方負荷流体は凝縮器2中で逆に加熱され管3
′を経て負荷加熱に供される。つぎに凝縮した作動媒体
は減圧装置4により減圧された後蒸発器5に導かれ、該
蒸発器中で管6より導入され管6′から排出される熱源
流体により加熱蒸発−1された後再び圧縮機1“に吸引
され上記のサイクルを繰り返す。
本発明の作動媒体を第1図に示すようなヒートポンプシ
ステムに用いる場合の該作動媒体の理論cop(成績係
数)をめて図示したものが第2図であるが、該copは
、次に説明する第3図および第4図に示すサイクルで次
の条件に基いてめたものである。即ち、蒸発器出口温度
(点11の温度)50℃、凝縮器入口温度(点14の温
度)105℃、過冷却温度(点15と点16との温度差
)5℃の条件でめたものであり、第6図および第4図に
おいて、11は蒸発器出口のエンタルピーを、14は凝
縮器入口のエンタルピーを、16は過冷却後の凝縮器出
口のエンタルピーを、17は蒸発器入口のエンタルピー
を示し、また12及び13は圧縮前及び後における作動
媒体のエンタルピーを示す。
ステムに用いる場合の該作動媒体の理論cop(成績係
数)をめて図示したものが第2図であるが、該copは
、次に説明する第3図および第4図に示すサイクルで次
の条件に基いてめたものである。即ち、蒸発器出口温度
(点11の温度)50℃、凝縮器入口温度(点14の温
度)105℃、過冷却温度(点15と点16との温度差
)5℃の条件でめたものであり、第6図および第4図に
おいて、11は蒸発器出口のエンタルピーを、14は凝
縮器入口のエンタルピーを、16は過冷却後の凝縮器出
口のエンタルピーを、17は蒸発器入口のエンタルピー
を示し、また12及び13は圧縮前及び後における作動
媒体のエンタルピーを示す。
そして、理論COPは第5図に示すサイクル条件下でめ
たが、飽和蒸気を断熱圧縮した場合湿り状態になる場合
には第4図に示すサイクル条件下でめた。
たが、飽和蒸気を断熱圧縮した場合湿り状態になる場合
には第4図に示すサイクル条件下でめた。
なお、COPは圧縮機の効率、COPをめるサイクル等
色々なファクターにより異なってくるので、第6図及び
第4図に示す単純サイクルにおける理論copとしてめ
た。
色々なファクターにより異なってくるので、第6図及び
第4図に示す単純サイクルにおける理論copとしてめ
た。
第2図から理解されるようにモル分率0.53以上のR
−11を含む本発明の作動媒体を用いたヒートポンプの
COPは、R−22およびR−11を単独で用いた作動
媒体に比し改善されており、最高ではR−11単独のも
のに比し約7チ改善されている。
−11を含む本発明の作動媒体を用いたヒートポンプの
COPは、R−22およびR−11を単独で用いた作動
媒体に比し改善されており、最高ではR−11単独のも
のに比し約7チ改善されている。
改善の度合からみてR−110モル分率06〜09乙の
範囲の作動媒体が好ましい。
範囲の作動媒体が好ましい。
つぎに、第5図および第6図に基いて本発明の詳細な説
明する。第5図は、本発明の作動媒体の圧縮機吸入容積
当りの能力(暖房または冷房能力)を、従来高温度ヒー
トポンプ用作動媒体として使用されたことがあるR−1
14(ジクロロテトラフルオロエタン)の圧縮機吸入容
積当りの能力と比較したもので、横軸にR−11のモル
分率を、縦軸に本発明の作動媒体とR−114の能力比
を示している。第5図かられかるように、本発明の作動
媒体の能力はR−114の能力よりは劣るがR−11を
単独で用いる場合に比しその能力は犬となり、例えばR
−110モル分率が0.6の場合にはR−11単独の場
合に比較して70%増加している。
明する。第5図は、本発明の作動媒体の圧縮機吸入容積
当りの能力(暖房または冷房能力)を、従来高温度ヒー
トポンプ用作動媒体として使用されたことがあるR−1
14(ジクロロテトラフルオロエタン)の圧縮機吸入容
積当りの能力と比較したもので、横軸にR−11のモル
分率を、縦軸に本発明の作動媒体とR−114の能力比
を示している。第5図かられかるように、本発明の作動
媒体の能力はR−114の能力よりは劣るがR−11を
単独で用いる場合に比しその能力は犬となり、例えばR
−110モル分率が0.6の場合にはR−11単独の場
合に比較して70%増加している。
勿論、R−22を単独で作動媒体として用いる場合容量
(能力)は太き(なるが凝縮圧力が高いという大きな欠
点がある。従ってR−22を高温度ヒートポンプに用い
る場合には当然標準耐圧の通常のヒートポンプへの使用
は不可能である。またR−22よりも沸点の高いR−1
14の場合でさえも凝縮温度を105℃に設定した場合
、即ち高温度ヒートポンプに用いる場合凝縮圧力は16
kfl/cm2と高い値となり通常の機器を用いる場
合凝縮温度を大巾に高(設定することはできない。
(能力)は太き(なるが凝縮圧力が高いという大きな欠
点がある。従ってR−22を高温度ヒートポンプに用い
る場合には当然標準耐圧の通常のヒートポンプへの使用
は不可能である。またR−22よりも沸点の高いR−1
14の場合でさえも凝縮温度を105℃に設定した場合
、即ち高温度ヒートポンプに用いる場合凝縮圧力は16
kfl/cm2と高い値となり通常の機器を用いる場
合凝縮温度を大巾に高(設定することはできない。
第6図は、本発明の作動媒体におけるR−110モル分
率と105℃における凝縮圧力との関係を示す図である
が、この図かられかるように、本発明の作動媒体は高温
度ヒートポンプ用として用いるに際し凝縮圧力即ち機内
圧力が経済的に丁度手頃な値であり、通常の汎用機器の
使用が可能である。即ち、特にR−110モル分率の小
さい範囲の作動媒体はR−11単独に比しcopが高く
、またR−22単独に比し凝縮圧力が低く、コンパクト
な機器を用いうるという利点がある。
率と105℃における凝縮圧力との関係を示す図である
が、この図かられかるように、本発明の作動媒体は高温
度ヒートポンプ用として用いるに際し凝縮圧力即ち機内
圧力が経済的に丁度手頃な値であり、通常の汎用機器の
使用が可能である。即ち、特にR−110モル分率の小
さい範囲の作動媒体はR−11単独に比しcopが高く
、またR−22単独に比し凝縮圧力が低く、コンパクト
な機器を用いうるという利点がある。
以上説明したように、本発明の作動媒体を用いた蒸気圧
縮式のヒートポンプ、特に高温の負荷流体を製造するヒ
ートポンプに応用する場合。
縮式のヒートポンプ、特に高温の負荷流体を製造するヒ
ートポンプに応用する場合。
従来の作動媒体を用いたヒートポンプに比べてcopが
改善され、しかもR−11を単独で使用した場合に比ベ
ニ同−吸込風量当りの能力が増大し、また負荷温度が高
くなっても従来の標準耐圧容器をそのま〜使用すること
ができ実用上きわめて有用な効果を奏する。
改善され、しかもR−11を単独で使用した場合に比ベ
ニ同−吸込風量当りの能力が増大し、また負荷温度が高
くなっても従来の標準耐圧容器をそのま〜使用すること
ができ実用上きわめて有用な効果を奏する。
第1図は本発明の一実施例を説明するためのヒートポン
プの70−シート、第2図は本発明の作動媒体のCOP
を示す図、第3図及び第4図は第2図に示すCOPをめ
た条件を説明するための図、第5図は本発明の作動媒体
の圧縮機吸入容積当りの能力を示すための図、第6図は
本発明の作動媒体のR−113のモル分率と凝縮圧力と
の関係を示す図である。 1・・・圧縮機、2・・・凝縮器、4・・・減圧装置、
5・・・蒸発器 特許出願人 株式会社荏原製作所 同 旭硝子株式会社 代理人 吉 嶺 桂 第 / 図 第2図 R−//のモル分率 第3図 第 4 図 工〉タルヒー 第5図 R−//のモル分率 第6図 R−//のモル分車 手続補正書 昭和60年2月12日 特許庁長官 志 賀 学 殿 を事件の表示 昭和59年特許願第21916号2発明
の名称 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒートポンプ 五補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都大田区羽田旭町11番1号名称 (025
) 株式会社荏原製作所代表者 畠 山 清 二 (ほか1名) &補正の対象 (り 明細書の発明の詳細な説明の欄 l補正の内容 (1) 明細書8頁5〜6行の「小さい」という記載を
「大きい」と補正する。
プの70−シート、第2図は本発明の作動媒体のCOP
を示す図、第3図及び第4図は第2図に示すCOPをめ
た条件を説明するための図、第5図は本発明の作動媒体
の圧縮機吸入容積当りの能力を示すための図、第6図は
本発明の作動媒体のR−113のモル分率と凝縮圧力と
の関係を示す図である。 1・・・圧縮機、2・・・凝縮器、4・・・減圧装置、
5・・・蒸発器 特許出願人 株式会社荏原製作所 同 旭硝子株式会社 代理人 吉 嶺 桂 第 / 図 第2図 R−//のモル分率 第3図 第 4 図 工〉タルヒー 第5図 R−//のモル分率 第6図 R−//のモル分車 手続補正書 昭和60年2月12日 特許庁長官 志 賀 学 殿 を事件の表示 昭和59年特許願第21916号2発明
の名称 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒートポンプ 五補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都大田区羽田旭町11番1号名称 (025
) 株式会社荏原製作所代表者 畠 山 清 二 (ほか1名) &補正の対象 (り 明細書の発明の詳細な説明の欄 l補正の内容 (1) 明細書8頁5〜6行の「小さい」という記載を
「大きい」と補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 t モル分率0.53以上のトリクロロフルオロメタン
を含むトリクロロフルオロメタンとクロロジフルオロメ
タンとの混合物よりなる作動媒体。 Z トリクロロフルオロメタンのモル分率がα6〜0.
96である特許請求の範囲第1項記載の作動媒体。 五 モル分率(]、53以上のトリクロロフルオロメタ
ンを含むトリクロロフルオロメタンとクロロジフルオロ
メタンとの混合物よりなる作動媒体を用いたヒートポン
プ。 4、トリクロロフルオロメタンのモル分率がCL6〜0
,96の混合物よりなる作動媒体を用いた特許請求の範
囲第3項記載のヒートポンプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59021916A JPS60166373A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59021916A JPS60166373A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60166373A true JPS60166373A (ja) | 1985-08-29 |
Family
ID=12068402
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59021916A Pending JPS60166373A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60166373A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4843837A (en) * | 1986-02-25 | 1989-07-04 | Technology Research Association Of Super Heat Pump Energy Accumulation System | Heat pump system |
-
1984
- 1984-02-10 JP JP59021916A patent/JPS60166373A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4843837A (en) * | 1986-02-25 | 1989-07-04 | Technology Research Association Of Super Heat Pump Energy Accumulation System | Heat pump system |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
McLinden et al. | Methods for comparing the performance of pure and mixed refrigerants in the vapour compression cycle | |
JPH028636B2 (ja) | ||
JPH0423185B2 (ja) | ||
JPS63105088A (ja) | 混合冷媒 | |
Åhlby et al. | NH3/H2O LiBr as working fluid for the compression/absorption cycle | |
JPS63308084A (ja) | 作動媒体混合物 | |
JPS60166373A (ja) | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ | |
JPS60166374A (ja) | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ | |
JPH075881B2 (ja) | 作動媒体混合物 | |
JPS61179286A (ja) | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ | |
JPS63105089A (ja) | 混合冷媒 | |
JPS60166372A (ja) | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ | |
JPS60166371A (ja) | 作動媒体及び該作動媒体を用いたヒ−トポンプ | |
JPH0119719B2 (ja) | ||
JPS63101474A (ja) | 混合冷媒 | |
JPS59117580A (ja) | 冷媒用組成物 | |
JPS6353456B2 (ja) | ||
JPS60173082A (ja) | ヒ−トポンプ用作動媒体 | |
JP2536560B2 (ja) | 作動媒体混合物 | |
JPH01139683A (ja) | 作動媒体混合物 | |
JPH01141982A (ja) | 作動媒体混合物 | |
JPS60173081A (ja) | ヒ−トポンプ用作動媒体 | |
JPS61262550A (ja) | ヒ−トポンプ | |
JPS60173083A (ja) | ヒ−トポンプ用作動媒体 | |
JPS6312506B2 (ja) |