JPS60159305A - タ−ビンノズルボツクス - Google Patents
タ−ビンノズルボツクスInfo
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- JPS60159305A JPS60159305A JP1436384A JP1436384A JPS60159305A JP S60159305 A JPS60159305 A JP S60159305A JP 1436384 A JP1436384 A JP 1436384A JP 1436384 A JP1436384 A JP 1436384A JP S60159305 A JPS60159305 A JP S60159305A
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- steel
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- temperature
- welding
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気タービンの高圧初段に設けるノズルボッ
クスに関する。
クスに関する。
従来のこの種のタービシノズルボックスには、溶接後の
残留応力除去のだめの焼鈍時にその溶接部に割れが生ず
ることがあシ、このため信頼性が低下するという問題が
ある。
残留応力除去のだめの焼鈍時にその溶接部に割れが生ず
ることがあシ、このため信頼性が低下するという問題が
ある。
この従来技術の問題につき、図面を参照して説明すると
次の通シである。
次の通シである。
第１図および第２図に、この種のノズルボックスの代表
的形状を示す。第１図はその斜視図であシ、特にそのス
チームチェスト１を示す。第２図は第１図のＡ方向矢視
図である。ボイラーで発生した高温・高圧蒸気は、ター
ビンケーシングに導入された後、初めにこのノズルボッ
クスを通過して、その後ロータに組込まれたブレードを
回転させて仕事をする。従ってノズルボックスは高温・
高圧蒸気条件の厳しい条件下で使用される。このためノ
ズルボックスには特に高い信頼性が要求されている。こ
の要求に対し、従来は次のような対処がなされていた。
的形状を示す。第１図はその斜視図であシ、特にそのス
チームチェスト１を示す。第２図は第１図のＡ方向矢視
図である。ボイラーで発生した高温・高圧蒸気は、ター
ビンケーシングに導入された後、初めにこのノズルボッ
クスを通過して、その後ロータに組込まれたブレードを
回転させて仕事をする。従ってノズルボックスは高温・
高圧蒸気条件の厳しい条件下で使用される。このためノ
ズルボックスには特に高い信頼性が要求されている。こ
の要求に対し、従来は次のような対処がなされていた。
第２図のＢ−Ｂｉｇ？面図に対応する第３図を参照する
。第３図中、符号１はスチームチェストであり、これは
通常鋳鋼で製作されるＣｒ−Ｍｏ−Ｖ組成のものである
。従来ノズルボックスを製作するに当たっては、かかる
スチームチェスト１と、１ｏＣｒ鋼のノズルリング２と
を組み立てて、ノズルリング２とほぼ同組成の溶接棒に
より溶接金属３を形成させ、これによシスチームチェス
ト１とノズルリング２とを接合させ、その後残留応力除
去焼鈍を行っている。次いでノズルリング２に機械加工
を行い開先４を製作し、ノぐルＲ５を組立てて、溶接部
［６によシノズルリング２とノズル翼５とを一体化する
。この場合、スチームチェスト１は前述の通シ通常Ｃｒ
Ｍｏ−Ｖ鋼であり、これは溶接の後の残留応力除去焼鈍
時に焼鈍割れが発生し易い材料である。しかし従来より
技術が確立されていて、適正な予熱条件下で処理するこ
とにより、焼鈍割れの発生は防止されている。
。第３図中、符号１はスチームチェストであり、これは
通常鋳鋼で製作されるＣｒ−Ｍｏ−Ｖ組成のものである
。従来ノズルボックスを製作するに当たっては、かかる
スチームチェスト１と、１ｏＣｒ鋼のノズルリング２と
を組み立てて、ノズルリング２とほぼ同組成の溶接棒に
より溶接金属３を形成させ、これによシスチームチェス
ト１とノズルリング２とを接合させ、その後残留応力除
去焼鈍を行っている。次いでノズルリング２に機械加工
を行い開先４を製作し、ノぐルＲ５を組立てて、溶接部
［６によシノズルリング２とノズル翼５とを一体化する
。この場合、スチームチェスト１は前述の通シ通常Ｃｒ
Ｍｏ−Ｖ鋼であり、これは溶接の後の残留応力除去焼鈍
時に焼鈍割れが発生し易い材料である。しかし従来より
技術が確立されていて、適正な予熱条件下で処理するこ
とにより、焼鈍割れの発生は防止されている。
一方、最近の電力需要の低迷化に伴い、タービンの運転
を最大出力で行うのではなく、それ以下の出力で運転す
るいわゆるタービンのミドル化のニーズが電力産業間で
発生している。これはいわゆる変圧運転の要請であり、
電力需要が落ちているから最大出力での運転の必要がな
く、それより低い出力にしたい、ということである。具
体的な運転法で示すと、第２図に符号７．８で示す様に
通常運転では２カ所から蒸気がノズルボックスに導入さ
れているが、ミドル化に伴い、時々蒸気を１カ所（７又
は８）のみから導いて運転するものである。その制御は
、ノズルボックスの前段階である蒸気弁（図示せず）に
よって行われる。ところがこのような変圧運転の場合、
スチームチェストに働く作用応力は高くなり、従来のＣ
ｒ−Ｍ。
を最大出力で行うのではなく、それ以下の出力で運転す
るいわゆるタービンのミドル化のニーズが電力産業間で
発生している。これはいわゆる変圧運転の要請であり、
電力需要が落ちているから最大出力での運転の必要がな
く、それより低い出力にしたい、ということである。具
体的な運転法で示すと、第２図に符号７．８で示す様に
通常運転では２カ所から蒸気がノズルボックスに導入さ
れているが、ミドル化に伴い、時々蒸気を１カ所（７又
は８）のみから導いて運転するものである。その制御は
、ノズルボックスの前段階である蒸気弁（図示せず）に
よって行われる。ところがこのような変圧運転の場合、
スチームチェストに働く作用応力は高くなり、従来のＣ
ｒ−Ｍ。
−Ｖ鋼では強度的に耐えられなくなる（ノズルリングの
方は通例！ＯＣｒ鋼のため、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼より強度
が数段高いので、問題はない）。これに対処すべく、ス
チームチェストの強度を上げることが必須なのであるが
、スチームチェストをＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼からノズルリン
グと同様な１゜Ｃｒ鋼にすることは材料コストが高くな
り、実用的ではない。そこでＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋼に少量、
例えば５５−５ｏｐｐのＢを添加したＯｒ−Ｍｏ−Ｖ−
Ｂ鋼が、スチームチェスト用の材料として採用されよう
としている。Ｂは材料の規準後の焼入性を良くする元素
であるから、強度を上げることができ、この目的に好適
と考えられる。しかしながら、ノズルボックスは第３図
に示す如き構造であるから、Ｂが添加された材料を使用
すると次の様な種々の問題点が発生する。すなわち（１
）Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼は溶接後行う残留応力除去焼
鈍時に焼鈍割れが極めて発生し易すいこと。
方は通例！ＯＣｒ鋼のため、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼より強度
が数段高いので、問題はない）。これに対処すべく、ス
チームチェストの強度を上げることが必須なのであるが
、スチームチェストをＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼からノズルリン
グと同様な１゜Ｃｒ鋼にすることは材料コストが高くな
り、実用的ではない。そこでＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋼に少量、
例えば５５−５ｏｐｐのＢを添加したＯｒ−Ｍｏ−Ｖ−
Ｂ鋼が、スチームチェスト用の材料として採用されよう
としている。Ｂは材料の規準後の焼入性を良くする元素
であるから、強度を上げることができ、この目的に好適
と考えられる。しかしながら、ノズルボックスは第３図
に示す如き構造であるから、Ｂが添加された材料を使用
すると次の様な種々の問題点が発生する。すなわち（１
）Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼は溶接後行う残留応力除去焼
鈍時に焼鈍割れが極めて発生し易すいこと。
（２）スチームチェストのＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼とノ
ズルリング１００ｒ鋼の溶接継手は、ｌ ｏｃｒ鋼組成
の溶接棒を使用する異材溶接継手のため、焼鈍割れを超
音波探傷検査等の非破壊検査では発見困難であること。
ズルリング１００ｒ鋼の溶接継手は、ｌ ｏｃｒ鋼組成
の溶接棒を使用する異材溶接継手のため、焼鈍割れを超
音波探傷検査等の非破壊検査では発見困難であること。
という問題が出て来る。
元来、焼鈍割れは材料固有の性質として、Ｃｒ−Ｍｏ鋼
又はＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋼に特有に見られるものであって、
これは残留応力除去焼鈍中に溶接部の熱影響部に発生す
る微細な粒界割れである。
又はＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋼に特有に見られるものであって、
これは残留応力除去焼鈍中に溶接部の熱影響部に発生す
る微細な粒界割れである。
従来技術にあっては、ノズルボックスのスチームチェス
トにかかる焼鈍割れの可能性のあるＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼が
採用されているわけでおるが、この場合は焼鈍割れが発
生しない溶接時の熱扱い技術が既に確立されており、現
実に発電所で事故なしに運転されている。しかしながら
Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼に関しては、溶接技術がまだ確
立されておらず、焼鈍割れの可能性があり、かかる焼鈍
割れを内在したままノズルボックスをタービンに組み込
み運転することは、タービン全体の信頼性を著しく低下
させる危険性がある。
トにかかる焼鈍割れの可能性のあるＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼が
採用されているわけでおるが、この場合は焼鈍割れが発
生しない溶接時の熱扱い技術が既に確立されており、現
実に発電所で事故なしに運転されている。しかしながら
Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼に関しては、溶接技術がまだ確
立されておらず、焼鈍割れの可能性があり、かかる焼鈍
割れを内在したままノズルボックスをタービンに組み込
み運転することは、タービン全体の信頼性を著しく低下
させる危険性がある。
本発明の目的は、Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を用いて高い
強度をもたせるとともに、しかもその場合上記した如き
焼鈍割れが発生せず、従って高信頼性を確保できるター
ビンノズルボックスを提供することにある。
強度をもたせるとともに、しかもその場合上記した如き
焼鈍割れが発生せず、従って高信頼性を確保できるター
ビンノズルボックスを提供することにある。
本発明のタービンノズルボックスは、スチームチェスト
をＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼から構成する。
をＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼から構成する。
このスチームチェストは、まず軟化熱処理する。
例えば規準および焼戻処理し、その場合、少なくともそ
の焼戻処理は正規の温度より高い温度で行う。ここで正
規の温度とは、最終目的の強度が得られる温度であ抄、
かかる温度よね高い温度で焼戻するということは、最終
目的の強度より低い強度が得られるということであって
、すなわち軟化熱処理をすることになる。次いでＣｒ−
Ｍｏ−Ｖ鋼組成の溶接棒にて肉盛溶接した後、最終目的
の強度が得られる温度を選択した規準・焼戻熱処理、す
なわち正規熱処理をして、ノズルリングを組立て、ノズ
ルリングと該肉盛金属間を１ｏｃｒ鋼組成の溶接棒で溶
接することにより、スチームチェストとノズルリングを
一体化する。
の焼戻処理は正規の温度より高い温度で行う。ここで正
規の温度とは、最終目的の強度が得られる温度であ抄、
かかる温度よね高い温度で焼戻するということは、最終
目的の強度より低い強度が得られるということであって
、すなわち軟化熱処理をすることになる。次いでＣｒ−
Ｍｏ−Ｖ鋼組成の溶接棒にて肉盛溶接した後、最終目的
の強度が得られる温度を選択した規準・焼戻熱処理、す
なわち正規熱処理をして、ノズルリングを組立て、ノズ
ルリングと該肉盛金属間を１ｏｃｒ鋼組成の溶接棒で溶
接することにより、スチームチェストとノズルリングを
一体化する。
このように最初の処理において、例えば正規の温度より
高い温度で焼戻処理をすることにより軟化熱処理をした
ので、Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼であるスチームチェスト
にあっても、その熱影響部に発生容易な焼鈍割れを防止
することができるものである。
高い温度で焼戻処理をすることにより軟化熱処理をした
ので、Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼であるスチームチェスト
にあっても、その熱影響部に発生容易な焼鈍割れを防止
することができるものである。
本発明の実施に当たっては、最初の規準および焼戻処理
に際し、焼戻を正規の温度より高い温度で行うほか、規
準を正規の規準温度より低い温度で行う態様を採ること
ができる。これも軟化熱処理であるので、これを併用す
ることによって上記結果を一層確実ならしめることがで
きる。
に際し、焼戻を正規の温度より高い温度で行うほか、規
準を正規の規準温度より低い温度で行う態様を採ること
ができる。これも軟化熱処理であるので、これを併用す
ることによって上記結果を一層確実ならしめることがで
きる。
次に本発明の一実施例について、第４図乃至第６図を参
照して説明する。第４図は本例のノズルボックスにおけ
るスチームチェスト１を示し、第５図はそのＣ−Ｃ線断
面図であり、第６図はこのスチームチェストとノズルリ
ングとを一体とじて得られた本例ノズルボックスを示す
ものである。
照して説明する。第４図は本例のノズルボックスにおけ
るスチームチェスト１を示し、第５図はそのＣ−Ｃ線断
面図であり、第６図はこのスチームチェストとノズルリ
ングとを一体とじて得られた本例ノズルボックスを示す
ものである。
第４図のスチームチェスト１は、Ｂ添加のＣｒ−Ｍｏ−
Ｖ鋼で成る。本例では具体的にその化学組成は、Ｃ：０
．１〜０．２５重量％、Ｍｎ：０．４〜１．０重量％、
ＳＭＯ，１５〜０．８重量％、Ｃｒ：０、９〜１．７重
量％、Ｍ、：０．８〜１．３重量％、■：０．１５〜０
．３５重量％を基本にし、Ｂが５５−５９ｐｐ添加され
ている。このＢ添加により焼入性が著しく向上する結果
、材料の高温強度はＢ無添加のＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼に比し
て、高くなる。
Ｖ鋼で成る。本例では具体的にその化学組成は、Ｃ：０
．１〜０．２５重量％、Ｍｎ：０．４〜１．０重量％、
ＳＭＯ，１５〜０．８重量％、Ｃｒ：０、９〜１．７重
量％、Ｍ、：０．８〜１．３重量％、■：０．１５〜０
．３５重量％を基本にし、Ｂが５５−５９ｐｐ添加され
ている。このＢ添加により焼入性が著しく向上する結果
、材料の高温強度はＢ無添加のＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼に比し
て、高くなる。
この結果、発電の際にミドル化運転にして、変圧運転す
る場合でも、スチームチェスト１は十分それに耐えられ
る強度を保有することになる。
る場合でも、スチームチェスト１は十分それに耐えられ
る強度を保有することになる。
このスチームチェスト１を規準・焼戻しする場合、次の
ように行う。すなわち、最終目的の強度より低い強度が
得られる温度を選択して、熱処理をする。具体的には、
最終目的の強度が得られる焼戻温度（約１７１５０）よ
り高い焼戻温度を選んで、強度を低下させる。本実施例
にあっては、規準においても、最終目的の強度が得られ
る規準温度（約１０５０Ｃ）より低い規準温度を選んで
、これによっても最終目的の強度より低強度とさせてい
る。このような軟化熱処理を行うことにより、焼鈍割れ
が防止される。基準としては、従来のＢ無添加のＣｒ−
Ｍｏ−Ｖ鋼の強度まで低下させる。
ように行う。すなわち、最終目的の強度より低い強度が
得られる温度を選択して、熱処理をする。具体的には、
最終目的の強度が得られる焼戻温度（約１７１５０）よ
り高い焼戻温度を選んで、強度を低下させる。本実施例
にあっては、規準においても、最終目的の強度が得られ
る規準温度（約１０５０Ｃ）より低い規準温度を選んで
、これによっても最終目的の強度より低強度とさせてい
る。このような軟化熱処理を行うことにより、焼鈍割れ
が防止される。基準としては、従来のＢ無添加のＣｒ−
Ｍｏ−Ｖ鋼の強度まで低下させる。
この強度まで低下させれば、従来のＢ無添加Ｃｒ−Ｍｏ
−Ｖ鋼では焼鈍割れが生じないので、本例の場合でもス
チームチェストの溶接に際し焼鈍割れが発生しない。
−Ｖ鋼では焼鈍割れが生じないので、本例の場合でもス
チームチェストの溶接に際し焼鈍割れが発生しない。
次ＫＸ第４図に現れている開先面９に、肉盛溶接を行う
。□この開先面９は、第４図のＣ−Ｃ断面を示す第５図
には上縁として見えている（すなわち第５図のＤ方向矢
視図が第４図に相当する）。
。□この開先面９は、第４図のＣ−Ｃ断面を示す第５図
には上縁として見えている（すなわち第５図のＤ方向矢
視図が第４図に相当する）。
この開先面９に、第５図の如く、ＣｒＭｏ−Ｖ鋼組成の
溶接棒で肉盛１０して肉盛溶接を行う。
溶接棒で肉盛１０して肉盛溶接を行う。
本例では溶接棒として、Ｃ：０．０４〜０．２２ｆｉ量
チ、８ ｉ ： ０．２〜１．０重量％、Ｍ ｎ ：
０．３〜０．７重量％、Ｃｒ：０．４〜０．７重量％、
Ｍｏ：０．９〜１．２５重量％、Ｖ：０．１５〜０．３
５重量％の組成のＣｒ−Ｍｏ−Ｖ系鋼を用いた。肉盛１
０を行つた後、応力除去焼鈍を施工するが、スチームチ
ェスト１自体の強度は前記熱処理により強度低下してい
るため、焼鈍割れは発生しない。
チ、８ ｉ ： ０．２〜１．０重量％、Ｍ ｎ ：
０．３〜０．７重量％、Ｃｒ：０．４〜０．７重量％、
Ｍｏ：０．９〜１．２５重量％、Ｖ：０．１５〜０．３
５重量％の組成のＣｒ−Ｍｏ−Ｖ系鋼を用いた。肉盛１
０を行つた後、応力除去焼鈍を施工するが、スチームチ
ェスト１自体の強度は前記熱処理により強度低下してい
るため、焼鈍割れは発生しない。
その後、スチームチェスト１を、最終目的の強度が得ら
れる温度で、規準および焼戻する。これによりＢ添加Ｃ
ｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼の本来の高温強度が得られる。なおここ
で、肉盛１０用の金属としてＣｒ−Ｍｏ系組成の溶接棒
を使用すると後工程の規準・焼戻作業により肉盛金属の
強度が低下するので、ＣｒＭ ｏ系溶接棒は使用に適切
でない。
れる温度で、規準および焼戻する。これによりＢ添加Ｃ
ｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼の本来の高温強度が得られる。なおここ
で、肉盛１０用の金属としてＣｒ−Ｍｏ系組成の溶接棒
を使用すると後工程の規準・焼戻作業により肉盛金属の
強度が低下するので、ＣｒＭ ｏ系溶接棒は使用に適切
でない。
しかし本例で用いるＣｒ−Ｍｏ−Ｖ系組成の溶接棒は、
溶接後規準・焼戻を行って初めて強度が得られるもので
あるから、有効に使用できる。
溶接後規準・焼戻を行って初めて強度が得られるもので
あるから、有効に使用できる。
また、肉盛り１０の厚さは、次に述べる後工程における
該肉盛金属１０とノズルリング２との溶接の際の熱影響
がスチームチェスト１まで達しない様に、ある程度の厚
みをもたせた方がよい。この場合の熱影響で割れが発生
し易いのは、肉盛金属１０が２〜３ｍｍ程度のときであ
るから、１０■程厚さをとっておけば、割れの生ずるお
それはまずないと考えられる。本実施例では、熱影響を
なくすべく、１０ｍｍ程度以上必要として、施工した。
該肉盛金属１０とノズルリング２との溶接の際の熱影響
がスチームチェスト１まで達しない様に、ある程度の厚
みをもたせた方がよい。この場合の熱影響で割れが発生
し易いのは、肉盛金属１０が２〜３ｍｍ程度のときであ
るから、１０■程厚さをとっておけば、割れの生ずるお
それはまずないと考えられる。本実施例では、熱影響を
なくすべく、１０ｍｍ程度以上必要として、施工した。
なお万一、この熱影響により肉盛金属１０とスチームチ
ェスト１との境界近辺で割れが生じたとしても、両者の
材質が近似していることから、超音波探傷による検出が
容易である（これについては更に後述する）。
ェスト１との境界近辺で割れが生じたとしても、両者の
材質が近似していることから、超音波探傷による検出が
容易である（これについては更に後述する）。
次に、１０Ｃｒ鋼組成のノズルリング２を組み立て、ノ
ズルリング２と肉盛金属１ｏ間を１ｏｃｒ鋼の溶接棒を
用いて溶接する。これによりノズルリング２とスチーム
チェスト１とを一体化して、第６図に示す如き構造にす
る。第６図中、符号３にてこの溶接棒を示す。この溶接
棒３は、Ｂを含まないＣｆ’Ｍｏ−Ｖ系の溶接金属と、
１００ｒ鋼のノズルリング２との間で溶接を行って形成
されるので、溶接後の残留応力除去焼鈍時に焼鈍割れは
発生しない。Ｂ添加鋼を用いる場合の如き特別の手当て
は、ここでは不必要である。
ズルリング２と肉盛金属１ｏ間を１ｏｃｒ鋼の溶接棒を
用いて溶接する。これによりノズルリング２とスチーム
チェスト１とを一体化して、第６図に示す如き構造にす
る。第６図中、符号３にてこの溶接棒を示す。この溶接
棒３は、Ｂを含まないＣｆ’Ｍｏ−Ｖ系の溶接金属と、
１００ｒ鋼のノズルリング２との間で溶接を行って形成
されるので、溶接後の残留応力除去焼鈍時に焼鈍割れは
発生しない。Ｂ添加鋼を用いる場合の如き特別の手当て
は、ここでは不必要である。
ソノ後ツノスル翼５の組み立て、およびノズルリング２
との溶接（溶接部を符号６で示す）は、従来構造におけ
ると同一の方法で行うことができる。
との溶接（溶接部を符号６で示す）は、従来構造におけ
ると同一の方法で行うことができる。
以上説明した様に、本実施例のノズルボックスは、その
スチームチェス）１の材質として焼鈍割れ発生容易なり
添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を採用したのであるが、まずスチ
ームチェスト１を正規の温度より低い温度での規準や、
正規の温度より高い温度での焼戻処理により軟化熱処理
し、その後肉盛溶接し、その後で正規の温度での規準お
よび焼戻処理を行ったので、残留応力除去のための焼鈍
時に溶接部３に焼鈍割れが発生することが確実に防止さ
れる。又、スチームチェスト１の拐質はＢ添加のＣｒ−
＋Ｊｏ−Ｖ鋼で、肉盛金属１ｏの材質はＢ無添加ではあ
るがＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼であるため、この境界付近で万−
割れが生じたとしても、両者の組成はほぼ同じであるの
で、通常の超音波探傷法で容易に発見できる。一方、肉
盛金属１１と溶接部３とは、溶接部が１０Ｃｒ鋼である
ので両者は異材であり、この溶接棒３又は近辺に割れが
生じると超音波探傷が難しい場合が出て来るが、上述し
た理由でここには焼鈍割れのおそれはなく、従って探傷
がやりにくくても実用上問題はない。
スチームチェス）１の材質として焼鈍割れ発生容易なり
添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を採用したのであるが、まずスチ
ームチェスト１を正規の温度より低い温度での規準や、
正規の温度より高い温度での焼戻処理により軟化熱処理
し、その後肉盛溶接し、その後で正規の温度での規準お
よび焼戻処理を行ったので、残留応力除去のための焼鈍
時に溶接部３に焼鈍割れが発生することが確実に防止さ
れる。又、スチームチェスト１の拐質はＢ添加のＣｒ−
＋Ｊｏ−Ｖ鋼で、肉盛金属１ｏの材質はＢ無添加ではあ
るがＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼であるため、この境界付近で万−
割れが生じたとしても、両者の組成はほぼ同じであるの
で、通常の超音波探傷法で容易に発見できる。一方、肉
盛金属１１と溶接部３とは、溶接部が１０Ｃｒ鋼である
ので両者は異材であり、この溶接棒３又は近辺に割れが
生じると超音波探傷が難しい場合が出て来るが、上述し
た理由でここには焼鈍割れのおそれはなく、従って探傷
がやりにくくても実用上問題はない。
上述の如く本発明のタービンノズルボックスは、そのス
チームチェストをＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼で形成し、こ
れを軟化熱処理し、その後Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ組成の溶接棒
で肉盛溶接し正規あ温度でノ規準および焼戻処理をして
、ノズルリンクラ組立て該肉盛金属とノズルリング間を
溶接することにより、ノズルリングとスチームチェスト
を一体化して構成したものであるので、焼鈍割れの可能
性のあるＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼のスチームチェストを
用いながら、それにより焼鈍割れが発生することが避け
られる。よって、信頼性の高いノズルボックスを得るこ
とができる。かつ、Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼は強度が大
きいので、ミドル化運転（変速運転）を要する場合でも
、十分にこれに耐えることができる。従って、このノズ
ルボックスを用いると、いずれの場合でも、タービンの
信頼性を著しく向上させることができるという効果があ
る。
チームチェストをＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼で形成し、こ
れを軟化熱処理し、その後Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ組成の溶接棒
で肉盛溶接し正規あ温度でノ規準および焼戻処理をして
、ノズルリンクラ組立て該肉盛金属とノズルリング間を
溶接することにより、ノズルリングとスチームチェスト
を一体化して構成したものであるので、焼鈍割れの可能
性のあるＢ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼のスチームチェストを
用いながら、それにより焼鈍割れが発生することが避け
られる。よって、信頼性の高いノズルボックスを得るこ
とができる。かつ、Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼は強度が大
きいので、ミドル化運転（変速運転）を要する場合でも
、十分にこれに耐えることができる。従って、このノズ
ルボックスを用いると、いずれの場合でも、タービンの
信頼性を著しく向上させることができるという効果があ
る。
なお当然のことではあるが、本発明は前記説明した実施
例にのみ限定されるものではない。
例にのみ限定されるものではない。
第１図は従来の一般的なノズルボックスの外観図である
。第２図は第１図におけるＡ矢視図である。第３図は従
来の溶接構造を示すもので、第２スチエストの外観図で
ある。第５図はそれに肉盛をした場合を示す図で、第４
図のＣ−Ｃ線断面図に対応するものである。第６図は本
実施例のノズルボックスの断面図である。 ■・・・スチームチェスト、２・・・ノズルリング、３
・・・溶接部、４・・・開先面、５・・・ノズル翼、６
・・・溶接部、７．８・・・蒸気、９・・・肉盛溶接開
先面、１０・・・肉盛金属。 代理人 弁理士 秋本正実 高２図 千３図 も４−図 第１頁の続き ■発明者和１）放油
。第２図は第１図におけるＡ矢視図である。第３図は従
来の溶接構造を示すもので、第２スチエストの外観図で
ある。第５図はそれに肉盛をした場合を示す図で、第４
図のＣ−Ｃ線断面図に対応するものである。第６図は本
実施例のノズルボックスの断面図である。 ■・・・スチームチェスト、２・・・ノズルリング、３
・・・溶接部、４・・・開先面、５・・・ノズル翼、６
・・・溶接部、７．８・・・蒸気、９・・・肉盛溶接開
先面、１０・・・肉盛金属。 代理人 弁理士 秋本正実 高２図 千３図 も４−図 第１頁の続き ■発明者和１）放油
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気タービンの高圧初段に設けるノズルボックスに
おいて、Ｂ添加Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼から成るスチームチェ
ストを軟化熱処理し、その後Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ組成の溶接
棒で肉盛溶接し正規の温度での規準および焼戻処理をし
て、ノズルリングを組立て該肉盛金属とノズルリング間
を溶接することによシ、ノズルリングとスチームチェス
トを一体化して構成したことを特徴とするタービンノズ
ルボックス。 ２、前記軟化熱処理は、スチームチェストを規準および
焼戻処理し、その場合焼戻の温度を正規の温度より高い
温度で行うものであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載のタービンノズルボックス。 ３、前記軟化熱処理は、スチームチェストを規準および
焼戻処理し、その場合規準の温度を正規の温度より低い
温度で行うとともに、焼戻の温度を正規の温度よシ高い
温度で行うものであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載のタービンノズルボックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1436384A JPS60159305A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | タ−ビンノズルボツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1436384A JPS60159305A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | タ−ビンノズルボツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159305A true JPS60159305A (ja) | 1985-08-20 |
| JPH0442521B2 JPH0442521B2 (ja) | 1992-07-13 |
Family
ID=11858972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1436384A Granted JPS60159305A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | タ−ビンノズルボツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60159305A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100443236C (zh) * | 2006-08-14 | 2008-12-17 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 采用电子束焊接汽轮机喷嘴的方法 |
-
1984
- 1984-01-31 JP JP1436384A patent/JPS60159305A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100443236C (zh) * | 2006-08-14 | 2008-12-17 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 采用电子束焊接汽轮机喷嘴的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0442521B2 (ja) | 1992-07-13 |
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