JPS60155151A - 尿素の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は尿素の製造法に関する。

従来の技術 尿素を製造するために屡々使用される方法は、オイロピ
アンーケミカルＯニューズ・ウレア・サブリメント（（
Ｅｕｒｏｐｅａｎ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｎｅｗｓ　Ｕｒ
ｅａＳｕｐｐｌｅｍｅｎｔ　）、１９６９年、１７〜２
０頁〕に記載されている。この方法では、反応帯域で大
きい圧力及び、温度で生成した尿素合成溶液にストリッ
ピング処理を、合成圧で熱を供給する間に溶液をガス状
ｃｏ２と向流で接触させて施こすと、溶液中で汚染され
た大部分のカルノ々メートけ分解してＮＨ６とＣＯ２と
になり、これらの分解生成物は溶液からガス形で駆出さ
れ、少量の水蒸気及びストリッピングに使用したＣＯ２
と一緒に排出する。こうして排出したガス混合物の大部
分は続いて凝縮帯域で凝縮し、そこで形成したカル、Ｓ
メート水溶液は尿素を生成する反応帯域に送入する。更
にガス混合物を凝縮させることによって、カルバメート
を尿素に変換するのに必要な熱が得られ、外部から熱を
供給する必要がない。ストリッピングに必要な熱は、ス
トリッピングが行われる垂直熱交換器の管の外側で高圧
の流動物を凝縮させて得られる。前記文献によれば、約
２６ノ々−ルの流動物約１０００　ｋｌが尿素１１当り
に必要である。実際にはその間に高圧の流動物（２５）
ζ−ル）の消費量は尿素ＩＩ当シ約８５０　ｋｖに減少
した。実際に、ストリッピング処理で使用した熱はスト
リッピングによって分離したガス混合物の凝縮で１部分
回収されるが、凝縮が行われる温度を考慮して単に３〜
５パールの流動物がこれで生成することができ、これに
対しては方法それ自体及び屡々方法の局外で十分に使用
されない。このために特に連、読的に上昇するエネルギ
ーの価格を考慮して、高圧の流動物の消費量はできるだ
け下げなければならず、局所的条件によっては過剰量の
低圧の流動物を避けるか又は著しく減少するのが望まし
い。

既に、ストリッピング処理の熱の必要量をカバーするた
めに、ＮＨ６及びＣ０２からカルノ々メートを形成する
際に放出される熱を使用するために、種々の提案がなさ
れた。

このようにして、英国特許願第２１０７７０４号からは
、尿素及びカルノ々メートの生成は反応帯域として役立
つ垂直管状熱交換器のシェル側で行ない、尿素の生成を
後反応帯域で続けることけ公知である。この方法では垂
直管状熱交換器のシェル側の圧力は、管中の圧力よりも
２０〜１２０パール大きい。後反応帯域で１部分生成し
た尿素合成溶液のうち少くとも１部分に、垂直管状熱交
換器の管中でストリッピング処理を施こし、ストリッピ
ングに必要な熱はシェル側で放出されるカルバメート生
成の熱の１部分によって供給される。尿素の生成は７エ
ル側で行われるので、平均温度は、実際に反応熱は好ま
しいストリッピング効率がストリッピングで高圧の流動
物の必要を有しないで達成され得るような高温度で役立
つ結果として上昇する。この特許出願の第４図に示され
る実施形式の１つでは、単に後反応帯域で生じた尿素合
成溶液の１部分に、ストリッピング処理を外部からのス
トリッピングガスを使用しないで施こし、残りを加熱器
−分解器で処理する。この実施形式で分解 は、リスクはへＸ＼肩買鷺ズの効率が十分に大きい場合
に、加熱器−分解器を高温度で操作しなければならない
ので、装置で許容されない腐蝕を避けるために費用のか
＼る構造材料を使用しなければならないことである。前
述の高温度では、更にビウレットの生成及び尿素の加水
分解が著しく行われる。それ故安全性のために、低温度
を使用し、低スト１１ツピング効率が得られ、従って常
用の不錆鋼の構造材料を利用することができる。しかし
ながら更にストリッピング処理の尿素合成溶液の処理で
は、低ス）　ＩＪツピング効率は大量のＮＨ３及び００
２の放出をもたらし、このＮＨ３及びｃｏ２はカルバメ
ート溶液として合成帯域に戻さなければならない。カル
、Ｓメート溶液中に存在する水の量は合成帯域の合成効
率で負の結果を有し、合成帯域への水の供給をできるだ
け避ける必要がある。この方法では加熱器−分解器で生
成したガス混合物は凝縮帯域で凝縮し、これは低圧の流
動物をもたらすが、これに対しては既に述べたように制
限された使用が存在する。

本発明の目的は、未変換のカルバメートを分解するのに
必要な高圧の流動物の量が前記公知方法の欠点を有しな
いで実際に減少する方法を得ることである。本発明によ
れば、これは、尿素合成溶液の１部分を分解帯域で処理
し、得られたガスの凝縮で放出された熱を、この凝縮が
行われる反応帯域と熱を交換するストリッピング帯域で
尿素合成溶液の残りをストリッピングするために利用す
ることによって達成される。

大量の熱は、カルバメートを尿素に反応帯域で公知方法
で変換することによって反応帯域からストリッピング帯
域に移動することができる。

ＮＨ３とｃｏ２との凝縮の際の尿素及び水の形成は、反
応帯域の温度を上昇させる。反応帯域で使用した圧力に
よって、温度の上昇は約１０〜２０℃である。

反応帯域で放出した熱を最適に利用するためには、反応
帯域の激しい混合を保証することであり、これによって
全熱交換帯域の十分な温度差が保証され、ストＩＪツピ
ング帯域への熱の移動が促進される。

それ数本発明方法は、アンモニアと二酸化炭素との間の
反応を、少くとも１部分第１のストリッピング帯域と熱
を交換する反応帯域で行ない、更に尿素の生成を後反応
帯域で行ない、後反応帯域からの尿素合成溶液の１部分
を第１のストリッピング帯域で処理し、残りを第２のス
トリッピング帯域で処理し、ストリッピング処理の尿素
合成溶液を処理して尿素溶液又は固体尿素にする、アン
モニア及び二酸化炭素からの尿素の製造法に関する。こ
の方法は、第２のストリッピング帯域で生成したガス混
合物を、第１のストリッピング帯域と熱を交換する反応
帯域で変換してカルバメート溶液にすることを特徴とす
る。

反応帯域中の十分に長い滞留時間で、これによって尿素
の生成が得られる。第２のス）　ＩＪッピング帯域で生
成したガス混合物は、好ましくけ尿素合成溶液の１部分
にス）　ＩＪッピング処理を、尿素の生成に必要な二酸
化炭素の１部分に対して向流で施こして得られる。得ら
れた二酸化炭素を大量に含んだガス混合物並びに液状ア
ンモニアは、反応帯域に送入する。尿素の形成に必要な
二酸化炭素の残りは、第１のストリッピング帯域に送入
する。好ましくは尿素の形成に必要な二酸化炭素の量の
３０〜５０チを、第２のストリッピング帯域中に導入す
る。好ましい結果は、第２のストリッピング帯域で処理
すべき尿素合成溶液の量が全量の４０〜６０％である場
合に得られる。それというのもこの場合には第２のスト
リッピング帯域で得られたストリッパーガスの反応帯域
での凝縮の際に放出される熱が、第１のス）　ＩＪツピ
ング帯域の熱の必要量をカッ々−するのに十分だからで
ある。

第１のス）　ＩＪッピング帯域では、圧力１２５〜２５
０ノ々−ルを使用してもよい。多くは圧力１７５〜２１
０ノ々−ルを選ぶ。それというのも熱は、ストリッピン
グ作業が十分な効率で短時間に進行するような水準で放
出し、移動するからである。反応帯域の圧力が太きいと
、それだけ二酸化炭素とアンモニアとのカルバメート′
＼の縮合が行われる温度が大きいので、大量の熱はスト
リッピング帯域でのカルバメートの分解に有効である。

好ましくは圧力差少くとも２０パールを選んで、熱交換
の際には得られた駆動力が、反応帯域とストリッピング
帯域との間の平均温度の差のために十分に大きいことを
保証する。１２０／′？−ル以上の圧力差が理論上可能
であるが、反応帯域とストリッピング帯域とを調整する
プラントの複雑な設計を要する。この問題は、反応帯域
に選んだ圧力がス）　ＩＪッピング帯域の圧力よりも２
０〜６０ノ々−ル大きい場合に減少する。

次に添付図面につき本発明を説明する。

図面中でＡは反応器−ストリツノξ−を表わし、この中
では反応帯域はシェル側に存在し、ストリッピング帯域
は垂直熱交換器の管に存在する。

Ｉ３は力Ｉレノ上メートのコンデンサー、Ｃけ後反応器
、Ｄはストリッツぞ−及びＥはスフラッパーを表わす。

Ｆ、Ｇ、ＨはそれぞれＣＯ２のコンプレッサー、カル／
ぐメートのポンプ及びＮＨ６のポンプを表わす。好まし
くは反応器−ストリッパ−Ｎ１後反応器０及びス）　Ｉ
Ｊツノξ−りの反応帯域では、同圧を維持する。同じよ
うにして、好まシくハ反応器−ストリツノξ−Ａ１　カ
ルノｓメ−ｈのコンデンサーＢ及びスクラツノζ−Ｅの
スト１ノツピング帯域でけ同圧を有し、これは例えば最
初に挙けだ圧力よりも低い２０〜６０ノミ−ルである。

後反応器Ｏ中で圧ブハ例えば１７５〜２１０・ζ−ルで
得られ、尿素と水との外に未変換のカルバメート及び遊
離Ｎ１（３を含有する尿素合成溶液は５によって取出さ
れ、２つの部分に分かれる。第１の部分は６を通ってス
トリッツξ−■）に入り、そこでこれに後反応器Ｃと同
じ圧力でストリッピング処理を施こし、その間に熱を高
圧の流動物によって供給し、このストリッピング処理け
１及び３によって送入したガス状ＣＯ２に対して向流で
行ない、コンプレッサーＦによって必要な圧力１７５〜
２１０パールにまでもたらす。空気又は他の酸素含有ガ
ス混合物をＣＯ２に添加して、高温度でカルバメート含
有溶液と不活性条件で接触する物質を維持する。このス
トリッピング処理で使用した００２の量は、例えばこの
方法で必要な全量の３０〜５０％である。

このストリッピング処理、でけ１１、膨張弁２４及び２
１によってス）　ＩＪツブ処理の尿素合成溶液を取出し
、甘だ存在する小量のカル７８メートを除去するために
公知方法で処理するが、２６によって、供給した新しい
Ｃ０２及びストリッピング処理によって尿素合成溶液か
ら駆出されたＮＨ３，ＣＯ２及び■（２０からなるガス
混合物を取出す、１２によって、このガス混合物を反応
器−ストリッツξ−Ｎの反応帯域に送る。所望により、
２６を通って得られたガス混合物の小部分を、カルノ々
メートのコンデンサーＢに２５及び膨張弁２２によって
送入することができる。更に反応器−ス）　ＩＪツノξ
−への反応帯域に、方法で必要なＮＨ５（，７ンゾＨで
４によって供給）を送入し、カルノ々メートのコンデン
サーＢで生成したカル７２メート溶液をこの帯域に１３
及びポンプによって送入する。反応器−ス）　ＩＪツバ
−への反応帯域では、１２及び４によって送入したＮＨ
３及びＣ０２の大部分がカル、６メートに変換し、この
カルノ々メート及び１３によって送入したカル７２メー
ト溶液中のカルバメートは、１部分尿素と水とに変換す
る。

カルノ々メートが生成する場合には熱を放出するが、カ
ル７２メートが尿素と水とに変換する場合には熱を消費
する。しか（−ながら過剰量の熱が存在し、これはスト
リッピング帯域中で未変換カル７２メートを分解するた
めに使用する。１２によって反応帯域に送入されたガス
混合物は、ストリッツξ−〇で必要な００２の少くとも
大部分を含有し、カル７２メートと尿素との生成はスト
リッピング処理よシも大きい圧力で行われるので、十分
な熱を比較的大きい温度で利用することができる。これ
によって、第１のストリッピング帯域中で送入された溶
液中に存在するカルノ々メートの大部分の分解が、外部
からの熱の供給を有しないで可能になる。反応帯域でカ
ル・々メートの尿素と水とへの変換を、使用した反応条
件下で得られる平衡量の大部分、例えば半分以上が生成
中るまで続けることによって、更に温度の増大が得られ
、ストリッピング帯域に移動した過剰量の熱歓が太−き
くなる。この効果は。

平衡に対する道程の大部分がカッ々−されるよりも大き
い。それ故、一般にこの部分は７０チ以上であるように
選ぶ。平衡量の９０％の過剰の尿素の生ｅ、は、著しく
減少する反応速度のため（ｌζ長い滞留時間が必要であ
り、従って好ましくない大きい容積の反応帯域を要する
。

好ましくは反応帯域は、温度分布の最適の均−及び最適
の熱の移動が得られるように激しく混合する。成る程度
までこれは、既に反応帯域を通る上方へのガス混合物及
びカルノミメート溶液の流動を有することによって達成
される。混合、それ放熱の移動は、更に邪魔板、案内プ
レート又は類似装置を配置して改良される。

反応帯域でけ尿素、Ｈ２ｏ、　ＮＨ５及びカル・ｔ）−
トの溶液が生成し、これはＮＨ３００２、Ｈ２０及び不
活性物質からなるガス混合物と一緒に１４を通って後反
応器０に入り、そこで尿素の生成を、その際使用した反
応条件下で得られる尿素の平衡量の少くとも９０％が得
られるまで続ける。必要な熱は、送入したガス混合物の
１部分を１２によって反応器−ストリッパξ−への反応
帯域に、それ故１４によって後反応器に導入し、これを
そこで凝縮させることによって得られ、その際凝縮熱及
びカルノミメートの生成熱を放出する。

後反応器Ｃ中で生成した尿素合成溶液の残りは７を通り
、圧力を膨張弁８によってストリッピング帯域の圧力、
例えば１４０）々−ルに減じた後に、反応器−ス）　Ｉ
Ｊツノξ−への上方の空間に流動し、そこで圧力の減少
の際に放出されるＮＨ３，００２及びＨ２０からなるガ
ス混合物を、残留する尿素合成溶液から分離する。溶液
は管の内壁に沿って、合成に必要な００２　（これは２
及び膨張弁２３によって供給）の量の５０〜７０チまで
向流で下方に流動する。反応帯域との熱交換及び００２
のストリッピング作用の結果として下方に流動する溶液
から管中で生成したガス混合物は、送入しだストリッピ
ングガスと一緒に管の上方の空間に流動し、圧力の減少
の際に放出したガス混合物と一緒に９によって取出され
、次いでカルノミメートのコンデンサーＢに導入される
。ス）　ＩＪツピング処理の尿素合成溶液は１０によっ
て取出し、更に処理するために２１によってストリッパ
ーから取出されたストリッピング処理の尿素合成溶液と
合する。カルノミメートのコンデンサーＢ中で、大部分
のガス混合物を水との熱交換によって凝縮させ、これに
よって低圧の流動物に変換する。更に、９によってカル
ノミメートのコンデンサーＢに送入したガス混合物の大
部分の凝縮を、凝縮すべきこのガス混合物と、例えば１
５〜２５ノぐ−ルの圧力に膨張させた後に得られたス）
　ＩＪツビング処理の尿素合成溶液との間で熱交換する
ことによって行なうことが可能である。かＸる実施形式
の利点は、凝縮及び吸収の放出熱を、ストリッピング処
理の尿素合成溶液中にまで存在するカルノミメートの量
を分解するために利用し、それ故この熱を低圧の流動物
を得る間に取出す必要がない点である。生成したカルノ
ミメート溶液け１３によって取出し、ポンプＧで反応器
−ストリツー”　Ａの反応帯域の圧力に壕でもたらし、
前記帯域に送入する。カルノミメートのコンデンサーＢ
中で凝縮しないで主としてｃｏ２と共に導入された一不
活性物質からなり、まだＮＨ６，００２及びＨ２０を含
有するガス混合物の１部分は、スクラツノ々−Ｅに２０
を通って入る。

カルノ々−メートのコンデンサー中で生成した流動物の
圧力は３〜５ノζ−ルである。この低圧の流動物に関し
ては、屡々本方法でも局外でも使用されない。この低圧
の流動物の生成は、反応器−ストリッパ−Ａのストリッ
ピング帯域のストリッピング処理で得られたガスの凝縮
で放出された凝縮熱を、カルノミメートの分解に利用す
ると避けることができる。最後に本発明によれば、ス）
　ＩＪツ、ｅ　Ｄ及び反応器−ストリッパ−Ａで得られ
たス）　ＩＪツブ処理の尿素溶液の圧力は１５〜２５・
ζ−ルに減少し、ストリッピング処理の尿素合成溶液中
にまで存在するカル・Ｚメートの量は、この溶液をカル
バメートのコンデンサーＢに通し、反応器−ストリッパ
ぐ−Ａのストリッピング帯域の圧力で凝縮するガス混合
物と熱交換して分解する（このガス混合物は反応器−ス
トリッパ−Ａのストリッピング処理で得られる）。

後反応器Ｃには不活性ガス及び平衡量のＮＨ。

、ＣＯ２及びＨ２０からなるガス混合物が残留し、これ
は１５及び膨張弁１６全通ってスクラッパ−ＦＩＣ入り
、と５で反応器−ストリソ・ξ−Ａのストリッピング帯
域及びカルツクメートのコンテ７−９−Ｂと同じ圧力で
、ＮＨ３及びｃｏ２’１．１７によって送入した水又は
希カル・２メート溶液で洗浄することによって回収し、
吸収熱を取出す。残留する廃ガス混合物は１９によって
取出し、得られた溶液は１８によってカルツクメートの
コンデンサーＢＶＣ送入する。

実施例 尿素を添付図面の形式によって製造能率１５００ｔ／日
？有するプラントで製造する。量けにり／＠間である。

反応器−ス）　ＩＪツノ？−Ｎの反応帯域、後反応ＧＯ
及びストリッツξ−Ｄで使用した圧力け１８６．３ノぐ
−ルである。カルバメートのコンデンサーＢ１スフラッ
パーＥ及び反応器−ストリツノξ−へのストリッピング
帯域中では圧力は１３７．３パールである。

ＮＨ３のポンプＩ（によって、４０℃のＮＨ６３４，７
１７ｋｆを反応器−ストリツノξ−Ａの反応帯域に送入
し、ＣＯ２のコンブレソザーＦを介して１２０℃の００
２４５．８３２　ｋｇ及び不活性ガス、主として空気１
．７６１ｋｐをプラントに送入する。

反応帯域に更にポンプＧを介してＮＨ３４１，５１９に
７．００２４６．１０８　ｋｆ及びＨ２Ｏ１０，３９０
ｋｇからなるカルノ々メート溶液９８．０１７に、、及
び１２によってストリッツξ−Ｉ）から生じるＮｔ１３
２３□１・１１に１００２２７．２２８　ｋＶ、Ｈ２０
１，９３９ｋｙ及び不活性ガス７６４　ｋｇからなるガ
ス混合物を送入する。反応帯域の容量及び滞留時間を選
び、選んだ圧力約１８６．３　ノζ−ル及び相応する温
度約１８５℃であると、ガス−液体混合物が生成し、こ
のもの＼液相けＮＨ３６０，６２６ｋｆ　、　００２２
８Ｄ７０にり、尿素５２．０８６ｋｆ及びＨ２０２７，
５５０ｋｇからなるが、ガス相はＮＨト９．５３６　ｋ
、　、　００２６．１６９にハＨ２０４０５ｋｆ及び不
活性５’ｉ分７６４　ｋｆからなる。

このガス−液体混合物から後反応器Ｃで尿素６５、＋　
０８　ｋｆ、ＮＨ３５８，７１８ｋｆ、００２２２．９
６０に９及びＨ２Ｏ３１，６８０ｋｒからなる尿素合成
溶液が生成し、このうちの半分をストリッツｚ−１）で
向流で処理して００２２２．４４６　ｋｆが得られるが
、第２の半分を、圧力１３７．３７ζ−ルに下げた後に
反応器−ストリッパξ−Ａのストリッピング帯域で向流
で処理して００２２３．３８６　ｋＦが得られる。

２２．６　バールの高圧の流動物でノＪｌ熱するストリ
ソ、Ｑ　Ｄで、６によって送入した溶液中に存在するカ
ル、６メートの大部分を分解し、放出したＮＨ６及びＣ
Ｏ２を駆出し、２６によってＮＨ３２６，４３９ｋＦ、
００２３０．７１１　ｋｆ、Ｈ２Ｏ２−１８７ｋｆ及び
不活性ガス８６２　ｋｇからなるガス混合物６０．１９
９ｋｒを取出す。このうち５３．３７２に９の量を１２
によって反応器−ストリツノξ−Ａの反応帯域に送入す
るが、残りを１３７．３・ζ−ルに膨張させた後にカル
ツクメートのコンデンサーＢに送入する。ストリッパー
Ｄから尿素溶液を取出し、これは尿素３１．０８９に９
及びＨ２Ｏ１３，２１４に９の外に、　ＮＨ３３，７５
０ｋ７及びｃｏ２４．２８９ｋｑを含有する。

反応器−ストリッツξ−へのストリッピング帯域中で、
同じようにして７によって送入した溶液中に存在するカ
ルツクメートの大部分を分解し。

その際ＮＨ３及びＣＯ２がガスとしで放出し、これは送
入しだガス状ｃｏ２と共に駆出される。こ、つようにし
て放出したガス混合物！−１：　、　ＮＨ３２０，８２
１ｋｆ及び００２２４．４３６　ｋｓ’の外に、８２０
１．６６０ｋｆ及び不活性ガス８９９　ｋ７を含有する
。これら、つガスの大部分はカルツクメートのコンデン
サーＢ中で凝縮し、得られたカルノ々メート溶液は反応
器−スト′リッツξ−Ｎの反応帯域中に送入する。（応
益−ストリツノξ−Ｎのストリッピング帯域から取出し
た尿素溶液は、尿素３２．３９１ｋｐ及びＨ２Ｏ１４，
１３１ｋりの外に、　ＮＨ３８，６３０ｋｇ及びＣＯ２
１０，’５５０　ｋｒを含有、する。

反応器−ストリッツｇ−Ａのストリッピング帯域で必要
な熱は、反応帯域で放出された熱によって十分に供給さ
れる。ストリッツξ−りでは、２２．６ノζ−ルの高圧
の流動物２３．４６１ｋｇがストリッピング処理に必要
である。カルノミメートのコンデンサーＢでは、４．４
ノ々−ルの低圧の流動物２６．８８４　ｋダが度られる
。

【図面の簡単な説明】

添句図面は本発明方法を実施する系統図である。 Ａ・・反応器−ストリッパ−１Ｂ・・カルノζメートの
コンデンサー、Ｃ・・後反応器、　Ｉ）・・・ス）　Ｉ
Ｉツノξ−５Ｅ・・スクラツノ七−１Ｆ・・・コンプレ
ツサー、０・・・ポンプ、Ｈ・・ポンプ ｆＪＡ細書の浄Ｓ（内容に変更ｌシフ）手続補正書（方
式） 昭和６０年２月２ど日 一許庁長宮殿 １件の表示　昭和５９年特許願第２０８４４１、発明の
名称 尿素の製造法 １正をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　ユニー・ヴア／・り／ストメストファブリーケ
ン・ベスローテム・ベノノット／ヤツゾ −理人

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　アンモニアと二酸化炭素との間の反応を、少くと
   も１部分第１のストリッピング帯域と熱を交換する反応
   帯域で行ない、更に尿素の生成を後反応帯域で行ない、
   後反応帯域からの尿素合成溶液の１部分を第１のス）　
   ＩＪツビング帯域で処理し、残りを第２のストリッピン
   グ帯域で処理し、ストリッピング処理の尿素合成溶液を
   処理して尿素溶液又は固体尿素にする、アンモニア及び
   二酸化炭素から尿素を製造する方法において、第２の゛
   反応帯域で生成したガス混合物を、第１のストリッピン
   グ帯域と熱を交換する反応帯域で変換してカルバメート
   溶液にすることを特徴とする尿素の製造法。 ２、第２のストリッピング帯域で生成したガス混合物を
   、反応帯域で変換して尿素含有カルノロメート溶液にす
   る、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、　第２のストリッピング帯域で生成した二酸化炭素
   を大量に含んだガス混合物並びにアンモニアを、第１の
   ストリッピング帯域と熱を交換する反応帯域に送入する
   、特許請求の範囲第１項又は第２項記載の方法。 ４、　第２のストリッピング帯域で生成したガス混合物
   を大量にするために、尿素の生成に必要な二酸化炭素の
   １部分を第２のス）　＋Ｊツビング帯域にストリッピン
   グ剤として送入する、特許請求の範囲第３項記載の方法
   。 ５、　第１のストリッピング帯域のストリッピング処理
   を、ス）　ＩＪツピング剤として尿素の生成に必要な二
   酸化炭素の１部分の存在で行なう、特許請求の範囲第１
   項から第５項までのいずれか１項記載の方法。 ６、尿素の生成に必要な二酸化炭素の３０〜５０チを第
   ２のストリッピング帯域に送入する、特許請求の範囲第
   ４項記載の方法。 ７　生成した尿素合成溶液の４０〜６０チを第２のスト
   リッピング帯域に、前記の第２のスト　ＩＪツビング帯
   域でガス混合物を生成するために送入する、特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 ８、　ス）　ＩＪツピング処理の尿素合成溶液中にまだ
   存在するカルノ々メートの量を、この溶液をその圧力が
   １５〜２５ノ々−ルに低下した後に、得られたガス混合
   物の凝縮と熱交換して反応帯域と熱を交換する第１のス
   トリッピング帯域に送って分解する、特許請求の範囲第
   １項から第７項までのいずれか１項記載の方法。