JPS60141397A - 高エネルギ−密度を有する熱源を加熱源とする肉盛材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明はレーザビーム、電子ビーム、イオンビームつン
の昂ニオ・ルギー簀イ曵のず鵠ｉｌｌ！を’Ｊｌｌ　＠
　）４；ｊとして照射することにより工具鋼より安価な
軟Ｍｌ　、　ＮＩｔ　Ｒ用炭景勧、横Ｊ青用合金鋼等の
低級な地金のうえで跡を熱、訳冷して急冷凝Ｕｉ＋　Ｂ
グを形成し倣細で均一な炭化物を晶出させて耐摩耗性、
靭性の優れている肉盛材料に閃する。

徒来孜術 従来耐ル（純性の要求される部位例えば摺動量として使
用するため低級な地金のうえに肉盛する材料としては種
々のものが知られている。例えば特に耐摩耗性の良いも
のとして１　ドア０　＆　Ｊ？）％が炭化物または混合
炭化物で残部が自溶性合金Ｐ　Ｂ　ｉ　＋　Ｏ。

を主体とした合金Ｆ或いはＮｉ　、　Ｏｏ単体の粉末で
構成されたものが主として用いられている。この肉盛材
料を低級な地金のうえにのせて酸素−アセチレンガス、
Ｔ工Ｇアーク、プラズマアーク等を加熱源として肉好す
る場合間い硬度が侍られるため肉盛＋１（の平向をこす
る平滑【＋１１の−・を摩耗性及び耐熱性、１１１ｉ、
Ｉ　Ｉ’？Ｉｉ性は良好であるが、加熱源が比咬的低い
エネルギー−Ｖ度のため加熱に時間がか＼す、肉盛材料
と＼もに地金材料の一部が溶ける。このため一般にその
閃盛部が地金に希釈され肉盛成分に変化をもたらす。ま
た気孔が発生ずるうえ酸化物の巻き込みが認められる。

トすえば組成がＷｅは５０重１に％（以下同じ）とＮ１
が！’ニア５．５６　、Ｏｒが１３．６８．Ｂが２．８
２　、　ｓｔが２．３４　、　Ｏが０．７３　、　Ｆｅ
が５．０７の合金の５０重量％との肉盛材料を酸素−ア
セチレンガスにより熔解したものは、その、５１１ｍの
２００陪光学顕微鏡写真は第１図の示すように発生した
気孔が明瞭にあられれており炭化物も不均質である。ま
た肉盛合金粉末材料に含まれている粗大炭化物或いは炭
化物を包む基地の？１１　ｆｆ不足によって肉盛部を鋭
角な角度とする刃物のような使用の場合では肉盛部の刃
欠け、破損が生じ易く、耐刃欠は性に劣り刃物として使
用でき７．ｃい欠点がある。例えば第１図の組織のもの
を刃に形成したちの一刀先崖あらさを東京精密製のあら
さ言１でフイラにナイフを用いて測定した結果第２図に
示すように順著な刃人けがあらはれており刃物にはとう
てい使用できるものではなし猶またこのようなｋＡ料を
レーザビーム、ｗ、子ビーム。

イオンビームのような高エネルギー密１１の熱源を〃１
１熱源として肉盛するときは流動性が悪く清らがな肉盛
が得られずぬれ性が恐くて地金との打着力が弱い。また
基地の靭性不足により、平坦面の接解部として使用する
には支障がないが肉盛部を鋭角なｊり度に形成して刃物
として使用する場合には第２図と同程度の刃先の欠け、
破４１１が生じて実用になり雌い欠点がある。このよう
に現在刈られている肉盛合金粉末材料では耐摩耗性、靭
性とも優れた性能を有するものは見当らず、高耐摩耗性
。

高靭性の肉盛材料の出現が期待されている。

目的 従って本発明者は上記の点にｉみ鋭意研究実験をつ！け
、高エネルギー密度の熱源を加熱源としたときのｉ熱、
１冷可能なことに着目して更に研究をつ！けた結果、今
までの比較的エネルギー苦瓜の低い熱源によっては利用
が考えられなかった材料成分の使用ｔＵ　ｔｊヒなこと
に４１Ｊ達し、開屡耗・ＩＩ４；。

細柱の階れた肉盛材料を見出し要求に極めて良く適合で
きる材料を提供しようとするものである。

解決手段 篩エネルギー密良の熱源を加熱劇とするｌ熱。

１冷によって均一でｉ４軸な球状化した炭化物を晶出す
るにはぐ（本肉盛材料としてはＶを含有させることが枠
めて有効であった。またＶは柚（めでずσ！い炭化物を
形成するために多く含有することが有効であった。しか
しこの場合基地の々・ゾ性と化１！さの不足特に硬さは
後熱処理によって低−ドするなどの欠点が生じた。そこ
でこれらの欠点をなくすために、基地に他の合金元素を
固溶さす必要があり、本肉盛材料としてＶの他にＯｒ　
、　Ｍｏ、　Ｗなる合金元素を添加するもので、Ｏｒ、
Ｍｏ、Ｗは基地に固溶するがその一部は炭化物を形成し
基地の靭性と硬さを高め後熱処理による砂さ低下を防ぐ
。従って極め゛〔入手し易い軟鋼、構造用炭素鋼、構造
用自金鏑等低級材の地金にのせ高エネルギー密度の熱源
で加熱するに適し耐摩耗性、靭性そして特に耐熱性を必
要とする肉盛材料として、その第１の発明の成分は０が
２５０〜１１．８０．　Ｓｉが０．５以下、Ｍｎが０．
５以下、ｏｒが１．５゜〜４．５Ｑ　、　Ｍｏが１．５
０〜５−５０．　Ｗが２．５０〜６．５０．　■が９．
５０〜５０．　ＤＯ，Ｆｅが残部２以上重相％である。

第２の発明の成分は０が２−５０〜１１．８０．　ｓｌ
が０．５　ＪＩＦ、　Ｍｎが［１，５以下、　Ｏｒが１
．５０〜４．５０．Ｗが６．８０〜１７．５０．Ｖが８
．５０〜５０．０．Ｆｅが残部１以上重量％である。ま
た第１、第２の発明に比して耐熱性は劣るが安価な肉盛
材料としてその第３の発明の成分は０が３．０〜１２．
５．Ｓｉが０．４以下、　Ｍｎが０．６以下、Ｏｒが４
．５０〜１２−００　、　Ｍｏが０．３０〜１．２０　
、　Ｖが８．００〜４９．００　。

ｒｅが残部１以上重量％である。

前記％の規定の理由として第１の発明のａ含有量 ０含有量は炭化物の形成ならびに基地のマルテンサイト
変態による基地の硬化に役立つ、合金元素（Ｏｒ、Ｍｏ
、Ｗ、　Ｖ）の含有量により、９　Ｍ′ＬＧｆ　２．５
０〜１１．８０重貴重と変化し、２．０重重％の場合十
分な硬さが得られず、他方１１９０重Ｊｉｔ　％以上に
なると、肉盛部に気孔の発生が多くなる。

Ｏｒ含有量 ＯｒはＣと化合し、一部の炭化物形成による硬化と、基
地に固溶して耐熱性を与える。４．５重量％より多い場
合、上記効果はほとんどない。

Ｍｏ含有量 ＭＯは炭化物生成元素であり、基地に固溶し基地の硬化
能、後熱処理での娩さの低下を防ぐ。

１．５０〜４．５０重量％が最も効果あり、この範囲を
超えた場合上記後熱処理属の硬さ低下に効果なく同時に
肉＠材料の流動性が悪くなる。

Ｗ含有量 前記Ｍｏと同様の効果で７．０重量−より多くなっても
余り効果なく後熱処理属の硬さも改善されない。

Ｖ含有量 Ｖは、本肉盛材料の炭化物形成元素の主たるもので、■
は特に硬い炭化物を形成し、耐摩耗性に大きな効果があ
る。６５重量％より多い場合肉盛材料の湯の流れが非常
に悪くなり、平滑な肉盛部が得られない。

第２の発明の Ｗ含有量 Ｍｏの原子量はＷの１Ａ！であるから同一質量ではＭＯ
の２倍の原子数を与えることになる。この理由から第一
発明のＭｏをＷにおきかえたものである。

Ｗが１９重俵％を超えると湯の流れが悪く、平滑な肉盛
部が得られない。

他合金元素範囲は第１発明と同様の理由である。

第６の発明の ０含有景 Ｃ含有量は炭化物形成ならびに基地のマルテンサイト変
態による基地の硬化に役立つ、合金元素（Ｏｒ、Ｍｏ、
Ｖ）の含有量により、０量は３．０〜１２．５重量％と
変化し、２．６重量％以下では十分な硬さが得られず、
他方１３．０爪Ｉｔ％以上となると肉盛部に気孔が発生
する。

Ｏｒ含有量 ａｒｔ；！Ｏと化合し、炭化物形成による蝕化、耐食性
が得られる。しかし１３．０重量％以上のものは母材と
のぬれ性が悪くなり、接合不良が発生する。

Ｍｏ含有量 Ｍｏは炭化物形成元素であり、基地に固溶し、後熱処理
での硬さ低下を防ぐ、１．５重量％以上の含有量の場合
は後熱処理属の硬さ低下に余り効果なく、Ｍｏ含有量と
しては０．３〜１．２０重量％が最適である。

本発明の肉盛材料を肉盛するには極めて入手し易い軟鋼
、構造用炭素鋼の地金上に前述の肉盛合金粉末材料をの
せその材料に高エネルギー密度の例えばレーザビームを
照射することにより瞬時に溶解が行なわれその溶解熱に
よって肉盛材料は地金へ接合されるとともに地金への熱
伝導により１冷される。これによってバナジウム濃度の
高い微細で均一な炭化物が晶出され急冷凝固層を形成す
る。しかも基地が焼入硬化されるため耐摩耗性は炭化物
と基地の焼入硬化の相乗効果により一層向上される。ま
たこの肉盛合金粉末材料後熱処理後の硬さも高く優れた
ものであって６００°ａｔｖＢ度でも高い硬度を示し流
動性が良いため？Ｆｔらかな表面の肉盛りが得られる。

上述のように形成される急冷凝固層の組織、硬さ、機械
的性質に関して次の実施例によりその効果を確認するこ
とができた。

実施例１ 先づ第１発明の肉盛材料の試料１の成分としてＣが２．
７１　、　Ｓｉが０．５１．　Ｍｎが０．３３．　Ｏｒ
が３．４７　、　Ｍａが４：　’ｏｓ　ｒ　Ｗが５．４
８　、　Ｖが９．８［］、以上重組％、残１）ＰｅＪＨ
りなる鋼 試料２の成分として０が６．３４　、　Ｓｉが０．２９
　、　Ｍ、が０．２５゜Ｏｒが２．７Ｑ　、　Ｍｏが３
．１５．Ｗが４．２４　、　Ｖが２５．６１．以−に重
量％、残りＦｅよりなる鋼 試料３の成分として０が９．９７．　Ｓｉが０．２５　
、　Ｍｎが０．３１゜Ｏｒが１．９３　、　Ｍｏが２．
２５　、　Ｗが３．　ｏ３　、　ｖが４１．４３．以上
重量％、残りＦｅよりなる鋼の粉末（必ずしも粉末でな
くても粒状、板状等でもよい、以下同じ）をそれぞれ５
４５ｅの板材の平面長手方向にのせ、１（手方向に沿っ
てレーザビームを照射した。レーザビームの照射は炭層
がスレーザ加工材を用いて行ない照射条件が出力１．８
量ｗ、ビーム径は１０φｍｍ、移動速度３００ｍλ、謬
おいて、肉盛材料の粉末は瞬時にして溶融冷却されて地
金」二に急冷凝固層が得られた。この急冷凝固層組織の
２００倍光学顕微鏡字真の第６図試料１．２．３は従来
の肉盛材料の第１図及び５ＫＨ５１の焼入焼戻しした鋼
の組織の２００倍光学顕微鏡字真の第４図のものよりは
るかに微細で球状の均一な炭化物の分布が確認できる。

そして肉盛部の硬さを示した表の第５図において、バナ
ジウム量即ちバナジウム炭化物含有量が増加するにつれ
て試料１．２．３の順序で硬さの上昇がみられる。この
ことはバナジウム炭化物含看■を調整することにより任
意の硬さの肉盛材料を得ることが出来ることを意味して
いる。また５３０００゜５６０°０の焼戻しにより、硬
さは若干の上昇し、更ニ６００°０の焼戻しでも硬さの
低下はみられず後熱処理後の硬さが優れた特性を有する
ことがａ紹できる。

をしａは急冷凝固層、ｂは地金、そして地金厚み６ｍｍ
、角度４７試峡状態は第７図に示すとおりで、試験条件
はげ）被削材：アビトン材（木材）、（ロ）切込み：１
．２ｍｍ、（ハ）切削中’　２０　ｍｍ＋　（試験片の
中央部を使用）、に）切削速度”　”４ｎ’　（ホ）試
験片回転数：５０００ｒ、　ｐｏｍ　、（へ）試験片回
転円径：　ｉｏｏφ酊、（ト）試験片１枚、ヴ→切削形
式：下向き切削、（ワ）取付状態の掬い角：３０°、休
）取付状態の逃げ角：１ａ”ｃあって供試機械はプレー
ナーを用いた。この試験条件において比較に使用する試
験片は、従来の成分の肉盛材料では第２図のような刃先
しか得られず試験片として使用できないため、５ＫＨ５
１の普通材の１２００００油焼入５３０°０２回焼戻し
だものを比較の試ＭＩＱ片とし、本発明の試料１，２．
３の各肉盛材料の急冷凝固層５３０°０２回焼戻したも
のとの各Ｍ耗ｉｔθの比較をした。第８図に示したよう
に被削材の全切削長において試料１，２．３の肉盛材料
の急冷凝固層の刃先摩耗量は、５ＫＨ５１の普通材の刃
先摩耗量に比較して著るしく優れており、特にバナジウ
ム炭化物が多い、即ちバナジウム２５％以上になると数
倍の耐摩耗性があることが確認できた。また切削ｉセＩ
におけるカ付状展をみる刃先線あらさを東京精密製のあ
らさ計でフイラにナイフを用いて測定した結果を示す５
ＫＨ５１の第９図、試料１の第１０図において、５ＫＨ
５１と試１）　１の肉盛材料とも刃伺状態は良好でさほ
ど差は紹められない。６０ｍ切削後のあらさを測定した
結果を示ず５ＫＨ５１の＠１１図、試料１の第１２図に
おいて、５ＫＨ５ｉは全体に微細な刃欠けが発生し且摩
耗量も大きく鋭利さが低下している。これに対し試料１
の肉盛材Ｆ）は刃欠けがあると云えば云える程度で実質
的に（＋１（いに等しく摩耗量も極めて僅かで無いに等
しく顕著な効果が認められ耐摩耗性、靭性も著しく優れ
ている。

実施例２ 次に＠２発明の肉盛材料の試料４の成分として０が８．
０６　、　Ｓｉが０．３５．λ１ｎが０．２５　、　Ｏ
ｒが２．５４．　Ｗが１０．９５．ｖが３２．、９８．
以上重崖％、残りＦｌｌｌヨＩＪなる鋼の粉末をぞれぞ
れ実施例１と同一条件においてレーザビームを熱射した
。肉盛材料の粉末は１ｉｌｉ＃時にして溶解し、１冷さ
れて地金に急冷凝固層が得られた。この急冷凝固層組織
の２００倍光学顕微鏡字真の第１３図は、実施例１と同
様従来の肉盛材料の第１図、５ｘＨ５１の第４図と比較
して微細で球状の均一な炭化物の分布が確認できる。そ
して肉盛部の硬さはＨｖ　１２００と高い値をしめし、
６ｏＩＸｌｏｃ焼戻し後の硬さ低下はなく後熱処理後の
硬さが優れているものである。

この肉盛部を実施例１と同形状の角度を０゛する試験片
を製作し耐摩耗試験を実施例１と同一条件で行った。摩
耗量を示す第１４図において、５ｘＨ５１に比較して数
倍の耐摩耗性を有することが確ｄＪできる。また刃付は
状態も第１５図にし□めすように試料１と同様極めて良
好であり、６０ｍ切削後も第１６図に示すように試料１
と同様刃欠け、摩耗量とも無いに等しいものであって耐
＊耗性、靭性とも極めて侵れている。

実施例３ 次いで第６の発明の肉盛部「トの試料５の成分として、
０が８．４８　、　ｓｘが０．３６　、ん１ｎが０．４
３　、　Ｏｒが７．５６゜Ｍｏがｏ、　５４　、　ｖが
３２．５３．以上重垣％、残りがＦｅよりなる合同の粉
末をそれぞれ実施例１と同一条件において、レーザビー
ムを照射した。肉盛材料の粉末は瞬時にして溶解し、１
冷して地金上に急冷凝固層が得られた。この思冷凝固Ｍ
絹織の２００倍光学、窄微境字真の第１７図は実施例１
，２と同様従来の肉盛材料の第１図及び５ＫＨ５ｉの第
４図と比較して微細で球状のゴθ−な炭化物の分布が確
認できる□そして肉盛部の硬さは、Ｈｖ１２００と高い
値をしめす。

この肉盛部を実施例１ど同形状の刃先を有する試験片に
製作−を摩耗試験を実施例１と同一条件にて行った。摩
耗量を示す第１８図において５ＫＨ５１に比較して数倍
の耐摩耗性がＫａ　Ｅｌｌできる。また刃付は状態を示
す第１９ｐＡも試料１，４と同様極めて良好であり１．
６０’ｍ切削後は第２０図に示すように僅かの刃欠けが
あられれているが微小であって５ＫＨ５１に比べれば、
はるかに少いものであり、耐摩耗性、靭性も優れている
ものである。

次いでこれらの粉末肉盛材ｔ１の製造の１つの方法とし
ては、バナジウム炭化物粉末とそれの残りの合金組成と
なるようにＯ、Ｓｉ、　Ｍｎ、　Ｏｒ、　Ｗ、　Ｍｏ　
。

Ｖ　、　Ｆｅ　、ｇしくはＯ’、　Ｓｉ　、　Ｍｎ、　
Ｏｒ　、　Ｗ、　Ｖ。

Ｆｅ或いは０．Ｓｉ、Ｍｎ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｆｅを調
整配合した合金鉄粉末の混合による。または２つ目の方
法ハ、フェロバナジウム、フエロタンクステン、フェロ
モリブチン等の純度の高いものの合金鉄粉末とカーボン
粉末とを調整配合したものによる′。また３つ目の方法
は、その２つ１」の方法で配合されたものを溶解し、冷
却後粉末としたものによるかの大略６つの方法の何れか
によって作られるものである。

効果 以上詳述したように本発明は、肉盛材料のみをレーザビ
ーム等により瞬熱し１ｇ冷させ、地金に接合する肉盛材
料において、前述のような成分組成となしたので、これ
までの肉盛材料では得られなかった微細な粒状の多くの
炭化物が均一に分布した組織が得られ、硬度、靭性、耐
摩耗性とも極めて優れたものであることがす１に昭でき
た。従ってこの肉盛材料を耐摩耗性、靭性の要求される
ｉ■；位に盛って急冷凝固層を形成した場合、耐肌耗性
の炙゛求を充分に満し、摺動面等の耐久性は抜群であり
、高性能の機械の特性を充分に発揮できるものであり、
また刃物として用いた場合は切れ昧の良い長寿命で古砂
により切れ味の変化の少ないものが得られるなどの特徴
を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来の肉盛材料の１例の組織を示す顕微鏡写
真、第２図はその材料を鋭角に仕上げた刃先のあらさを
示す図、第６図は第１発明の試料１，２．３の肉盛材料
の急冷凝固層の組織を示す顕微鏡写真、第４図は５ＫＨ
５１材の焼入、焼戻し組織の顕微鏡写真、第５図は試料
１，２．３の硬度を示す図、第６図は実施例の試験片の
図、第７図はプレーナに取付けた回転軸に試験片を固定
した状態図、第８図は試料１，２．３（Ｄ試験片と５Ｋ
Ｈ５ｊの試験片との刃先摩耗値を示す図、第９図は５Ｋ
Ｈ５ｊ材の熱処理したものの切削前の刃先線あらさを示
す図、第１０図は試料１の急冷凝固層の切削前の刃先線
のあらさを示す図、第１１図は５ＫＨ５１材の熱処理し
たものの６０ｍ切削後の刃先線のあらさを示す図、第１
２図は試料１の急冷Ｗ固層の６０．ｍ切削後の刃先線の
あらさを示すは１、第１６図は第２発明の試料４の急冷
凝固層の組織の顕微鏡写真、第１４図は試料４の試験片
と５ＫＨ５ｉの熱処理した試験片との刃先摩耗量を示す
図、第１５図は試料４の急冷凝固層の切削ｒａｓの刃先
線あらさを示す図、第１６図は同６０ｍ切削後の刃先線
のあらさを示す図、第１７図は第３発明の試料５の急冷
凝固層の組織の顕微＠写真、第１８図は試料５の急冷凝
固層の試験片と５ＫＨ５１材の熱処理した試験片との刃
先摩耗量を示す図、第１９図は試料５の急冷凝固層の切
削前の刃先源のあらさを示す図、第２０図は同６０ｍ切
削後の刃先線のあらさを示す図である。 ａ・・・刃物地金　ｂ・・・急冷凝固層第１４図 ネ受ガリ不才っＬηＩ’ｌ’Ｊ＆　（ｙ”）第１８図 被卸口失。を刀〃１ｆヒ（４ζ〕 手続補正書　（自発） 昭和５９イ１−２月４日 特許庁長官　若杉和夫殿　・糖、’、：、、■　事イ１
の表示 昭和５８年特　許　願第２４６６５０号３　補正をする
者 事件との関係　特許出願人 ４、代理　人 〒４６０　電話＜０５２１２６３−０５７］補正の内容 以下のとおり補正する。 ｔ　特ｉＦｆ請求の範囲　別紙のとおり２　明細誉第４
頁第９行目 「解部」とあるを「触部」 特許請求の範囲 （１）０が２．５０−１１．８０重゛ハｉ％、　Ｓｉが
０．５重ｈｉ％以下。 Ｍｎが０−５１７０＜５％以下、　Ｏｒが１．５［）−
４，５０重ｈｋ％、Ｍｏが１．５［？”５．５（］Ｍｒ
　Ｍ％、Ｗが２．５０〜６．５０重ｈ＆％、■が９゜５
０〜５０．００爪量％、　Ｆｅが残部よりなることを特
徴とする４％エネルギー晋度を有する熱源を加熱源とす
る肉盛材料。 （２）０が２．５０〜１１．８０重′Ｍｋ％、　Ｓｉが
０．５１１＜　ｒｔｉ％以下。 Ｍｎが０．５Ｊｍｍ％以下、　Ｏｒが１．５０〜４．５
０　東ｂｔ　％　、　Ｗが６．８ドア、５０重’Ｈｆ％
、■が８．５０Ｊｉ０．００重１］［ｔ　％　ｌ　Ｆｅ
が残部よりなることを特徴とする高エネルギー密度を有
する熱源を加熱源とする肉盛材料。 （３）０が３．０〜１２．５重量％、Ｓｉが０．４重量
％以下。 Ｍｎが０．６重量％以下、　Ｏｒが４．５［Ｊ　〜１２
．００京１杖％。 Ｍｏが０．３０〜１．２０ｍｍ％、Ｖがａ、ｏＮ９．ｏ
ｏ、１１！ｍ％。 Ｆｅが残部よりなることを特徴とする品エネルギー密度
を有する熱源を力１１熱源とする肉盛材料。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１；０が２．５［）−１１，８０重量％、８１が０．
   ５型組％以下。 Ｍｎが０．５重ｔｆ１％ｌｏｒが１−５１１）”４．５
   ０　車１ｔ’ｔ、　’％　ｒ　Ｍｏが１．５０〜５．５
   ＤＪ′ｌｊ：Ｍ％、Ｗが２．５トロ、５０重量％、’Ｖ
   が９．５ＮＯ，００重量％、Ｆｅが残Ｓ１（よりなるこ
   とを特徴とする高エネルギー密度を有する熱源を加熱源
   とする肉・盛羽村。 （２）０が２．５ヒ１．８０重量％、Ｓｉが０．５恵垣
   ％以下。 Ｍｎが０．５重量％以下、Ｏｒが１．５０−４．５０　
   重Ｊｆ　％以下、Ｗが６．８ドア、５０重量％以下、■
   が８．５０間０．００重型頭。 Ｆｅが残部よりなることを特徴とする高エネルギー密度
   を有する熱源を加熱源とする肉盛材料。 （３）Ｃか６．０〜１２．５重里％、Ｓｉが０．４重量
   ％以下。 Ｍｎ力旬−６重量％以下、Ｏｒが４．５［）−１２，０
   ０重量’１Ｍｏが０−６”：）□１＋２０　’ｆ１ｇ　
   １＋＋、　％　、■が８．ＯＨ２，００重ｆｔ％、？ｅ
   が残ＶｔＶｒよりなることを特徴とする尚エネルギー密
   度を有する熱と１東を加熱源とする肉盛材料。