JPS6013746B2 - 流動層触媒 - Google Patents
流動層触媒Info
- Publication number
- JPS6013746B2 JPS6013746B2 JP55049605A JP4960580A JPS6013746B2 JP S6013746 B2 JPS6013746 B2 JP S6013746B2 JP 55049605 A JP55049605 A JP 55049605A JP 4960580 A JP4960580 A JP 4960580A JP S6013746 B2 JPS6013746 B2 JP S6013746B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- microns
- less
- particles
- weight percent
- fluidized bed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 63
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 12
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 9
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- AIRCTMFFNKZQPN-UHFFFAOYSA-N oxidoaluminium Chemical compound [Al]=O AIRCTMFFNKZQPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000004925 Acrylic resin Substances 0.000 description 2
- 229920000178 Acrylic resin Polymers 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009491 slugging Methods 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011369 resultant mixture Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流動層反応器に於いて用いる触媒の粒径分布の
最適化に関するものである。
最適化に関するものである。
流動層反応に於いて良好な反応成績を引き出す為には、
触媒の活性が重要な要素である事は言うまでもないが、
流動層反応器に於けるその触媒の流動状態の劇悪が極め
て重要な働きをしている事が知られている。
触媒の活性が重要な要素である事は言うまでもないが、
流動層反応器に於けるその触媒の流動状態の劇悪が極め
て重要な働きをしている事が知られている。
従って流動層触媒反応を行なう場合には、出来るだけ理
想的な流動状態を実現する為の配慮が必要である。即ち
流動触媒層内に発生する気泡及び／又はスラツギング等
を抑制する事が是非必要である。この様な流動層内の良
好な流動状態を維持する為には、流動層内に各種のバッ
フル板を設ける等の内挿物による方法が最も一般的でい
まいま行なわれる方法である。
想的な流動状態を実現する為の配慮が必要である。即ち
流動触媒層内に発生する気泡及び／又はスラツギング等
を抑制する事が是非必要である。この様な流動層内の良
好な流動状態を維持する為には、流動層内に各種のバッ
フル板を設ける等の内挿物による方法が最も一般的でい
まいま行なわれる方法である。
又、ＦＣＣ触媒やソ／・ィオ触媒等の粒子直径が２０乃
至１００ミクロン程度の比較的狭い範囲に分布する触媒
の場合には、ファイン（ｆｉ船）と呼ばれている約４４
ミクロン以下の粒子の含有量を適切にする事による方法
が良く知られているが流動層反応器に於いて用いる触媒
を一般に触媒全体の粒蓬分布の調整を行ない反応成績を
上げ得たという例はない。特に反応器内部に内挿物を設
置する事による流動状態の制御は困難で、尚かつ粒子直
径が約３５０ミクロン以下の比較的広い範囲に分布する
触媒を用いる場合には、その粒蚤分布を調整する事に依
って出来るだけ理想的な流動状態を実現し、反応成績の
向上を図る事が是非必要であり、産業上極めて有意義で
ある。本発明者らは流動層反応器に於いて尿素を原料と
して２２０乃至４５０ｏｏの温度に於いてアンモニア又
はこれを含有するガスの存在に於いてメラミン合成を行
なう為の粒子直径が約３５０ミクロン以下に比較的広く
分布した触媒の粒径分布を調整最適化する事に依る反応
成績の向上について鋭意研究を重ねた結果、特定の粒径
分布に調整する事に依って反応成績を向上させる事に成
功し、本発明を完成するに至った。即ち、流動層反応器
に於いて用いる触媒の粒蓬分布が次式〔ａ〕＋〔ｂ〕＋
〔ｃ〕＋〔ｄ〕＋〔ｅ〕十〔ｆ〕＋〔ｇ〕＋〔ｈ〕＝１
００かつ ３０Ｓ〔ｆ〕十〔ｇ〕十〔ｈ〕ミ６０ かつ ｌ〔ｂ〕−〔ｃ〕ｌ及びｌ〔ｃ〕一〔ｄ〕ｌ及びｌ〔ｄ
〕一〔ｅ〕ｌ＜１３かつ 〔ｅ〕＋〔ｆ〕〈３５ （但し、〔ａ〕は粒子直径が３５０ミクロンを越える粒
子の重量％、〔ｂ〕は粒子直径が３５０ミクロン以下２
５０ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｃ〕は粒子直径
が２５０ミクロン以下１７７ミクロンを越える粒子の重
量％、〔ｄ〕′は粒子直径が１７７ミクロン以下１４９
ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｅ〕は粒子直径が１
４９ミクロン以下１０５ミクロンを越える粒子の重量％
、〔ｆ〕は粒子直径が１０５ミクロン以下７４ミクロン
を越える粒子の重量％、〔ｇ〕は粒子直径が７４ミクロ
ン以下５０ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｈ〕は粒
子直径が５０ミクロン以下である粒子の重量％、を各々
示し、〔ａ〕は５以下、〔ｂ〕は１５以下、〔ｃ〕，〔
ｄ〕，〔ｆ〕及び〔ｇ〕は２０以下、〔ｅ〕及び〔ｈ〕
は２５以下の数値を各々示す）で表わされる流径分布を
有する事を特徴とする流動層触媒に関するものである。
至１００ミクロン程度の比較的狭い範囲に分布する触媒
の場合には、ファイン（ｆｉ船）と呼ばれている約４４
ミクロン以下の粒子の含有量を適切にする事による方法
が良く知られているが流動層反応器に於いて用いる触媒
を一般に触媒全体の粒蓬分布の調整を行ない反応成績を
上げ得たという例はない。特に反応器内部に内挿物を設
置する事による流動状態の制御は困難で、尚かつ粒子直
径が約３５０ミクロン以下の比較的広い範囲に分布する
触媒を用いる場合には、その粒蚤分布を調整する事に依
って出来るだけ理想的な流動状態を実現し、反応成績の
向上を図る事が是非必要であり、産業上極めて有意義で
ある。本発明者らは流動層反応器に於いて尿素を原料と
して２２０乃至４５０ｏｏの温度に於いてアンモニア又
はこれを含有するガスの存在に於いてメラミン合成を行
なう為の粒子直径が約３５０ミクロン以下に比較的広く
分布した触媒の粒径分布を調整最適化する事に依る反応
成績の向上について鋭意研究を重ねた結果、特定の粒径
分布に調整する事に依って反応成績を向上させる事に成
功し、本発明を完成するに至った。即ち、流動層反応器
に於いて用いる触媒の粒蓬分布が次式〔ａ〕＋〔ｂ〕＋
〔ｃ〕＋〔ｄ〕＋〔ｅ〕十〔ｆ〕＋〔ｇ〕＋〔ｈ〕＝１
００かつ ３０Ｓ〔ｆ〕十〔ｇ〕十〔ｈ〕ミ６０ かつ ｌ〔ｂ〕−〔ｃ〕ｌ及びｌ〔ｃ〕一〔ｄ〕ｌ及びｌ〔ｄ
〕一〔ｅ〕ｌ＜１３かつ 〔ｅ〕＋〔ｆ〕〈３５ （但し、〔ａ〕は粒子直径が３５０ミクロンを越える粒
子の重量％、〔ｂ〕は粒子直径が３５０ミクロン以下２
５０ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｃ〕は粒子直径
が２５０ミクロン以下１７７ミクロンを越える粒子の重
量％、〔ｄ〕′は粒子直径が１７７ミクロン以下１４９
ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｅ〕は粒子直径が１
４９ミクロン以下１０５ミクロンを越える粒子の重量％
、〔ｆ〕は粒子直径が１０５ミクロン以下７４ミクロン
を越える粒子の重量％、〔ｇ〕は粒子直径が７４ミクロ
ン以下５０ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｈ〕は粒
子直径が５０ミクロン以下である粒子の重量％、を各々
示し、〔ａ〕は５以下、〔ｂ〕は１５以下、〔ｃ〕，〔
ｄ〕，〔ｆ〕及び〔ｇ〕は２０以下、〔ｅ〕及び〔ｈ〕
は２５以下の数値を各々示す）で表わされる流径分布を
有する事を特徴とする流動層触媒に関するものである。
本発明は透明管に依る流動状態の観察及び流動層圧力損
失の振れの減少等から、粒子直径が約３５０ミクロン以
下の比較的広い範囲に分布する触媒の流動層に於る流動
状態の改善に極もて有効である事が確認できるが、特に
流動層反応器に於いてアンモニア又はこれを含有するガ
スの存在に於いて尿素からメラミンを製造する反応に於
いては極めて勝れた効果を示すことが判明した。即ち流
動層触媒反応の反応成績は流動状態の良悪の影響を強く
受け粒子直径が上記の範囲に分布し１０５ミクロン以下
のものが３■重量％以下のメラミン合成触媒の場合には
、内径１００側のアクリル樹脂透明管による流動状態の
観察及び流動層差圧の振れの測定から、気泡の発生及び
スラッギング現象の発生が観察された。ところがこの触
媒に粒子直径が約１０５ミクロン以下の同種の触媒を加
え、１０５ミクロン以下のものの含有量を３の重量％以
上とすると気泡の発生が著しく減少し、かつスラッギン
グ現象は観察されなくあった。又さらに、アンモニア及
び二酸化炭素の混合気体を流動ガスとする流動層反応器
で尿素からメラミンを合成する反応を行なうと後者の触
媒では前者のそれよりも約５％のメラミン収率向上が得
られた。しかしさらに１０５ミクロン以下の粒子の含有
重量％を多くし過ぎても、条件に依っては反応器から飛
び出す徴粉の増加に依り反応器内の触媒減少が無視出来
なくなり、さらに、反応器を出た後にフィルター等を有
するプロセス等に於いては閉塞が著しく安定な操業が困
難となり好ましくない。本発明の触媒粒径分布の調整方
法としては、タィラー（ＴＹＬＥＲ）標準値により、〔
ａ〕は４２メツシユオン（ｏｎ）、〔ｂ〕は４２メツシ
ユパス（ｐａｓｓ）６０メツシユオン（ｏｎ）、〔Ｃ〕
は６０メツシユパス（ｐａｓｓ）８０メツシユオン（ｏ
ｎ）、〔ｄ〕は８０メツシユパス（ｐａｓｓ）１００メ
ツシユオン（ｏｎ）、〔ｅ〕は１００メツシユパス（ｐ
ａｓｓ）１４５メツシユオン（ｏｎ）、〔ｆ〕は１４５
メッシュパス（ｐａｓｓ）２００メツシユオン（ｏｎ）
、〔ｇ〕は２００メツシユパス（ｐａｓｓ）３００メツ
シユオン（ｏｎ）、〔ｈ〕は３００メッシュパス（ｐａ
ｓｓ）のものであり、容易に調整可能である。
失の振れの減少等から、粒子直径が約３５０ミクロン以
下の比較的広い範囲に分布する触媒の流動層に於る流動
状態の改善に極もて有効である事が確認できるが、特に
流動層反応器に於いてアンモニア又はこれを含有するガ
スの存在に於いて尿素からメラミンを製造する反応に於
いては極めて勝れた効果を示すことが判明した。即ち流
動層触媒反応の反応成績は流動状態の良悪の影響を強く
受け粒子直径が上記の範囲に分布し１０５ミクロン以下
のものが３■重量％以下のメラミン合成触媒の場合には
、内径１００側のアクリル樹脂透明管による流動状態の
観察及び流動層差圧の振れの測定から、気泡の発生及び
スラッギング現象の発生が観察された。ところがこの触
媒に粒子直径が約１０５ミクロン以下の同種の触媒を加
え、１０５ミクロン以下のものの含有量を３の重量％以
上とすると気泡の発生が著しく減少し、かつスラッギン
グ現象は観察されなくあった。又さらに、アンモニア及
び二酸化炭素の混合気体を流動ガスとする流動層反応器
で尿素からメラミンを合成する反応を行なうと後者の触
媒では前者のそれよりも約５％のメラミン収率向上が得
られた。しかしさらに１０５ミクロン以下の粒子の含有
重量％を多くし過ぎても、条件に依っては反応器から飛
び出す徴粉の増加に依り反応器内の触媒減少が無視出来
なくなり、さらに、反応器を出た後にフィルター等を有
するプロセス等に於いては閉塞が著しく安定な操業が困
難となり好ましくない。本発明の触媒粒径分布の調整方
法としては、タィラー（ＴＹＬＥＲ）標準値により、〔
ａ〕は４２メツシユオン（ｏｎ）、〔ｂ〕は４２メツシ
ユパス（ｐａｓｓ）６０メツシユオン（ｏｎ）、〔Ｃ〕
は６０メツシユパス（ｐａｓｓ）８０メツシユオン（ｏ
ｎ）、〔ｄ〕は８０メツシユパス（ｐａｓｓ）１００メ
ツシユオン（ｏｎ）、〔ｅ〕は１００メツシユパス（ｐ
ａｓｓ）１４５メツシユオン（ｏｎ）、〔ｆ〕は１４５
メッシュパス（ｐａｓｓ）２００メツシユオン（ｏｎ）
、〔ｇ〕は２００メツシユパス（ｐａｓｓ）３００メツ
シユオン（ｏｎ）、〔ｈ〕は３００メッシュパス（ｐａ
ｓｓ）のものであり、容易に調整可能である。
又粒子直径が１０５ミクロン以下のものを新たに加える
方法が最も手軽であるが、粉砕によって調整する事も可
能であり、得られる効果には変りがない。以下に数値を
用い本発明の効果を示す。
方法が最も手軽であるが、粉砕によって調整する事も可
能であり、得られる効果には変りがない。以下に数値を
用い本発明の効果を示す。
比較例 １
下部に多孔板を設けた内径１０４側のアクリル樹脂透明
管に、表一１，Ａの粒径分布を有するｙ一酸化アルミニ
ウム３．６ｋ９を投入し、常温の窒素ガスを空塔速度１
０弧／ｓｅｃで多孔板から流通して、大気中で流動させ
た。
管に、表一１，Ａの粒径分布を有するｙ一酸化アルミニ
ウム３．６ｋ９を投入し、常温の窒素ガスを空塔速度１
０弧／ｓｅｃで多孔板から流通して、大気中で流動させ
た。
層内に発生した気泡は塔径に成長し、スラッギング状態
となった。又、多孔板の直上に設けた横穴から水柱マノ
メーターに依り検出した流動層圧力損失の振れ幅は６仇
舷であった。又、上記と同機の多孔板を設け、内部に温
度検出用の保護管一本と、サイクロンのレッグだけを備
なえた岬の流動層反応器に、この触媒４ｋ９を投入し、
反応温度３９００にて、アンモニアと二酸化炭素の混合
ガスを空塔速度１０伽／ｓｅｃで流通し多孔坂上部に設
けたスパージャーから溶融尿素を９７餌／ｈｒの割合で
供給してメラミンの製造を行なったところ、初期活性を
過ぎた後のメラミン収率（単位時間に生成したメラミン
のモル数×１００）／（単位時間に供給した尿素のモル
数／６）は６９．４％であった。
となった。又、多孔板の直上に設けた横穴から水柱マノ
メーターに依り検出した流動層圧力損失の振れ幅は６仇
舷であった。又、上記と同機の多孔板を設け、内部に温
度検出用の保護管一本と、サイクロンのレッグだけを備
なえた岬の流動層反応器に、この触媒４ｋ９を投入し、
反応温度３９００にて、アンモニアと二酸化炭素の混合
ガスを空塔速度１０伽／ｓｅｃで流通し多孔坂上部に設
けたスパージャーから溶融尿素を９７餌／ｈｒの割合で
供給してメラミンの製造を行なったところ、初期活性を
過ぎた後のメラミン収率（単位時間に生成したメラミン
のモル数×１００）／（単位時間に供給した尿素のモル
数／６）は６９．４％であった。
比較例 ２
表−１，Ａのｙ一酸化アルミニウムと同種のｙ一酸化ア
ルミニウムで表−１，Ｂに示す様な粒径分布を有した触
媒を、Ａ／Ｂ＝８／２の割合で混合したところ表一１，
Ｃに示す様な粒蓬分布となった。
ルミニウムで表−１，Ｂに示す様な粒径分布を有した触
媒を、Ａ／Ｂ＝８／２の割合で混合したところ表一１，
Ｃに示す様な粒蓬分布となった。
この触媒の流動状態を比較例−１と同様の方法に依り観
察したところスラッキングはほとんど起こらなくなった
が、発生した気泡が最大蓬約７０柳程度に成長し、流動
層圧力損失の振れ幅は３０側であった。又、比較例一１
と同様の方法に依り、尿素からメラミンを製造したとこ
ろ、収率は６９．６％であった。実施例 １ 比較例−２と同じくｙ一酸化アルミニウムをＡ／Ｂ＝７
／３の割合で混合したところ表−１，Ｄに示す様な粒径
分布であった。
察したところスラッキングはほとんど起こらなくなった
が、発生した気泡が最大蓬約７０柳程度に成長し、流動
層圧力損失の振れ幅は３０側であった。又、比較例一１
と同様の方法に依り、尿素からメラミンを製造したとこ
ろ、収率は６９．６％であった。実施例 １ 比較例−２と同じくｙ一酸化アルミニウムをＡ／Ｂ＝７
／３の割合で混合したところ表−１，Ｄに示す様な粒径
分布であった。
この触媒の流動状態を比較例一１と同様の方法に依り観
察したところ、発生した気泡が成長した場合で最大怪約
４０肌、しかも流動層圧力損失の振れ幅が１０側となり
、その流動状態は著しく改善された。又、比較例−１と
同様の方法に依り、尿素からメラミンを製造したところ
、収率は７４．３％であり、触媒粒蓬分布調整に依る反
応成績向上の効果を認めた。実施例 ２比較例−２と同
じくｙ−酸化アルミニウムをＡ／Ｂ＝６／４の割合で混
合したところ表−１，Ｅに示す様な粒径分布であった。
この触媒の流動状態を比較例一１と同機の方法に依り観
察したところ、気泡の発生は少し認められたが極めて分
散が良く、発生した気泡の成長も全く認められなくなり
、流動層圧力損失の振れ幅は１０肋であった。又、比較
例一１と同様の方法に依り、尿素からメラミンを製造し
たところ、収率は７４．９％であり、触媒粒径分布調整
に依る反応成績向上の効果を認めた。実施例 ３ 比較例一１（表−１，Ａ）の触媒を粉砕器にかけたもの
３．２ｋ９に、０．８ｋ９のＡのｙ一酸化アルミニウム
を加えたところ表−１，Ｆに示す様な粒蓬分布であった
。
察したところ、発生した気泡が成長した場合で最大怪約
４０肌、しかも流動層圧力損失の振れ幅が１０側となり
、その流動状態は著しく改善された。又、比較例−１と
同様の方法に依り、尿素からメラミンを製造したところ
、収率は７４．３％であり、触媒粒蓬分布調整に依る反
応成績向上の効果を認めた。実施例 ２比較例−２と同
じくｙ−酸化アルミニウムをＡ／Ｂ＝６／４の割合で混
合したところ表−１，Ｅに示す様な粒径分布であった。
この触媒の流動状態を比較例一１と同機の方法に依り観
察したところ、気泡の発生は少し認められたが極めて分
散が良く、発生した気泡の成長も全く認められなくなり
、流動層圧力損失の振れ幅は１０肋であった。又、比較
例一１と同様の方法に依り、尿素からメラミンを製造し
たところ、収率は７４．９％であり、触媒粒径分布調整
に依る反応成績向上の効果を認めた。実施例 ３ 比較例一１（表−１，Ａ）の触媒を粉砕器にかけたもの
３．２ｋ９に、０．８ｋ９のＡのｙ一酸化アルミニウム
を加えたところ表−１，Ｆに示す様な粒蓬分布であった
。
この触媒の流動状態を比較例−１と同様の方法に依り観
察したところ、最大蓬約４物舷の気泡の成長は観察され
たが、スラッギングは全く起こらなかった。又、流動層
圧力損失の振れ幅は１５柳であった。この触媒を用いて
比較例−１と同様の方法に依り尿素からメラミンを製造
したところ収率は７４．５％であり、触媒粒径分布調整
に依る反応成績向上の効果を認めた。−１
察したところ、最大蓬約４物舷の気泡の成長は観察され
たが、スラッギングは全く起こらなかった。又、流動層
圧力損失の振れ幅は１５柳であった。この触媒を用いて
比較例−１と同様の方法に依り尿素からメラミンを製造
したところ収率は７４．５％であり、触媒粒径分布調整
に依る反応成績向上の効果を認めた。−１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 流動層反応器に於いて用いる触媒の粒径分布が次式
〔ａ〕＋〔ｂ〕＋〔ｃ〕＋〔ｄ〕＋〔ｅ〕＋〔ｆ〕＋
〔ｇ〕＋〔ｈ〕＝１００として ３０≦〔ｆ〕＋〔ｇ〕
＋〔ｈ〕≦６０であり かつ ｜〔ｂ〕−〔ｃ〕｜及び
｜〔ｃ〕−〔ｄ〕｜及び｜〔ｄ〕−〔ｅ〕｜＜１３ か
つ 〔ｅ〕＋〔ｆ〕＜３５ （但し、〔ａ〕は粒子直径が３５０ミクロンを越える
粒子の重量％、〔ｂ〕は粒子直径が３５０ミクロン以下
２５０ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｃ〕は粒子直
径が２５０ミクロン以下１７７ミクロンを越える粒子の
重量％、〔ｄ〕は粒子直径が１７７ミクロン以下１４９
ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｅ〕は粒子直径が１
４９ミクロン以下１０５ミクロンを越える粒子の重量％
、〔ｆ〕は粒子直径が１０５ミクロン以下７４ミクロン
を越える粒子の重量％、〔ｇ〕は粒子直径が７４ミクロ
ン以下５０ミクロンを越える粒子の重量％、〔ｈ〕は粒
子直径が５０ミクロン以下である粒子の重量％、を各々
示し、かつ〔ａ〕は５以下、〔ｂ〕は１５以下、〔ｃ〕
，〔ｄ〕，〔ｆ〕及び〔ｇ〕は２０以下、〔ｅ〕及び〔
ｈ〕は２５以下の数値を各々示す）で表わされ粒径分布
を有する事を特徴とする流動層触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55049605A JPS6013746B2 (ja) | 1980-04-17 | 1980-04-17 | 流動層触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55049605A JPS6013746B2 (ja) | 1980-04-17 | 1980-04-17 | 流動層触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56147626A JPS56147626A (en) | 1981-11-16 |
| JPS6013746B2 true JPS6013746B2 (ja) | 1985-04-09 |
Family
ID=12835858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55049605A Expired JPS6013746B2 (ja) | 1980-04-17 | 1980-04-17 | 流動層触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013746B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63165860U (ja) * | 1987-04-17 | 1988-10-28 |
-
1980
- 1980-04-17 JP JP55049605A patent/JPS6013746B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63165860U (ja) * | 1987-04-17 | 1988-10-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56147626A (en) | 1981-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1333440C (en) | Gas-phase alpha-olefin polymerization process in the presence of an activity retarder | |
| EP0475603B1 (en) | Gas phase polymerization process | |
| CN1315989C (zh) | 采用碱促进的铁催化剂的烃合成方法 | |
| US4986971A (en) | Method for production of trichloromonosilane | |
| JP2022505350A (ja) | ガス置換プロセス、ガス置換装置およびニトロ化合物の水素化反応プロセス | |
| US2654659A (en) | Distribution for inlet gas | |
| CA1137960A (en) | Fluidization promoter | |
| JP2022188228A (ja) | 流動床反応器においてシリカ粒子を使用する方法およびシステム | |
| EP0376559A1 (en) | Process for alpha -olefin gas-phase polymerization controlled by the simultaneous addition of an activator and an activity retarder to the polymerization medium | |
| JPS6013746B2 (ja) | 流動層触媒 | |
| US5244987A (en) | Process for alpha-olefin gas-phase polymerization controlled by the simultaneous addition of an activator and an activity retarder to the polymerization medium | |
| TW202458B (ja) | ||
| CA1138462A (en) | Process of preparing selective mixtures of piperazine and ethylenediamine | |
| US2637739A (en) | Synthesis of organic compounds | |
| US4235749A (en) | Ammonia synthesis catalysts and process of making and using them | |
| MXPA99007415A (es) | Proceso para la produccion de acetato de vinilo. | |
| TW455593B (en) | Process for starting up gas phase fluidized olefin polymerization | |
| US4822586A (en) | Ammonia synthesis method | |
| US6844370B2 (en) | Hydrocarbon synthesis catalyst and process | |
| CN108889304A (zh) | 一种高稳定性包覆型铜基催化剂及制备方法和应用 | |
| CN106311094B (zh) | 一种费托催化剂还原反应器和费托催化剂还原方法 | |
| US2488530A (en) | Feldspar-iron-alkali fischertropsch catalyst and its preparation | |
| EP0018696B1 (en) | Method for the preparation of melamine | |
| US2449775A (en) | Catalytic synthesis of hydrocarbons | |
| JPH0827127A (ja) | メラミンの製造方法 |