JPS6012301B2 - 鋳造耐火無機材料を得る方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は耐火無機材料を製造することに関し、よめ詳細
には周期表の第Ｗ，ＶおよびＷ族から選ばれる金属の炭
化物、珪化物および窒化物ならびに硬質合金および合金
添加剤を有する硬質合金を含めて鋳造耐火無機材料を得
る方法に関する。

これらの材料は大きい硬度、強度、耐熱摩耗性を特徴と
し、切削工具の製造、化学工業そして耐火物、研摩材お
よび工作機械の製造に広範に利用されている。無機化合
物の粉末を電気炉またはアーク中で大気圧下にて２，０
００〜４，００ぴＫという高い富＆点に加熱することに
より鋳造耐火無機材料を得る方法は公知である（Ｒ．Ｋ
ｉｆ企ｒ ａｎｄ Ｐ．Ｓｃｂｗａｒｚｋｏｐｆ，“Ｔ
ｖｙｏｒｄｙｅ ｓｐｌａｖｙ”／ Ｈａｒｄ ＡＩｌ
ｏ＄／，‘‘Ｍｅｔａｌｌｕ−ｒ９Ｚｄａｔ’’Ｐｕｂ
ｌｉｓｈｅ岱，ＭＯＳＣＯＷ，１９５７参照）。

この方法は工業的必要条件を満たす性質を有するタング
ステン、クロム、モリブテンの棚化物、登化物および炭
化物のような鋳造無機材料を得ることが出来ないという
欠点を有する。

何となれば〜それらの化合物は融点で部分的に分解する
からである。このため遊離金属および非金属が生成し、
したがって材料のより低い融点および硬度がもたらされ
また紬孔および空孔が生じる。従来技術法の他の欠点は
、４・ごな鋳造品しか得られないこと、第１に耐火無機
化合物の粉末を得ることが必要なこと、技巧を凝らした
装置を使用すること、この装置の容量が小さいことおよ
び電力消費量が大きいことである。

工業的硬質合金はまた耐火無機化合物の粉末および結合
剤金属を高められた温度で高圧の下にて凝結することに
より製造される（Ｒ．Ｋｉｆ鷺ｒａｎｄＰ．Ｓｃｈｗａ
ｒｚｋｏｐｆ，１‘Ｔｖｙｏｒｄｙｅ ｓｐｌａｖｙ’
’，“Ｍｅｔａｌｌｕ一ｒｇｉｚｄａｒＰ肋ｌｉｓｈｅ
ｒｓ，Ｍｏｓｃｏｗ，１９５７参照）。

金属−非金属混合物の表面層の小部分を点火する、すな
わち出発成分の薄い層で燃焼工程を開始させるに十分な
温度にその部分を加熱することにより（この場合１層か
ら他層への燃焼帯の伝播は出発成分間の反応の結果とし
て放出される熱および熱伝達に基づく）、鋳造材料を製
造するたわの耐火無機化合物の出発粉末を得る他の方法
が公知である（米国特許第３７２６６４３号明細書参照
）。したがって、反応は燃焼帯として知られる混合物の
薄層で進行し、この場合温度は２，０００〜４，０００
Ｋという高い温度である。燃焼帯は混合物中に１〜１５
の／秒の速度で広がる。この方法は気密容器中で不活性
ガス媒体中または反応ガス媒体中で行われる。本発明の
目的は、工業的必要条件を満たすような化学組成、硬度
、機械的性質および気孔率を有する鋳造無機耐火材料を
得る方法を提供することである。

本発明の他の目的は、いかなる寸法および形状の鋳造物
でも製造することを可能にするような鋳造耐火無機材料
を得る方法を提供することである。

本発明の他の目的は、耐火材料の合成工程で鋳造物を製
造することを可能にするような鋳造耐火無機材料を得る
方法を提供することであり、これにより耐火無機化合物
の粉末を前以つて製造する工程を除去することである。

これらのおよび他の目的を意図して、本発明は鋳造耐火
無機材料を得る方法を提供するものであり、本発明によ
れば「周期表の第Ｗ，ＶおよびＭ族から選ばれる金属の
酸化物の少なくとも１種と金属還元剤に、炭素、棚素、
珪素、酸化棚素および酸化珪素からなる群から選択され
た非金属またはその酸化物を添加混合し、えられる混合
物の表面の小部分を反応溶器中の不活性ガス媒体中で点
火し、混合物燃焼帯を伝播させ、上記混合物を１〜５，
００の風の圧力下で燃焼させて最終生成物が得られる。
本明細書において点火（ｉｇｎｉｔｉｏｎ）とはプロセ
スの開始（混合物の発火（ｆＭｎｇ）、引火（ｉｍｌａ
ｍｍａｔｉｏｎ等）を意味し、一方燃焼（ｃｏｍｂ船−
ｔｉｏｎ）とは点火の後はじめの混合物上に燃焼（ｂｍ
ｎｉｎｇ）の波が伝播することを意味する。耐火無機化
合物を基材とする鋳造硬質合金を得るためには、混合物
にニッケル、コバルトまたはその酸化物を５〜２肌ｔ％
導入するのが好ましい。

硬質合金の機械的性質を改良するためには、混合物にマ
ンガンまたはマグネシウムを合金添加剤として１〜５Ｍ
％導入するのが便宜的である。

混合物の揮発性成分の混合物からの蒸発および最終生成
物の解離を防止するために、合成は１，０００〜５，０
０山ｔｍの圧力下で行なうのが好ましい。最終生成物の
有孔性および空孔（ｃａｖｉｔｉｅｓ）を防止するため
に、合成は定常回転状態で遠Ｄ加速度１００〜１，５０
０夕（外ま自由落下加速度である）でかつ１〜１０のｔ
ｍのガス媒体中で行なうのが好ましい。

鋳造耐火無機材料を得るためには、その合成温度は材料
の融点以下であり、混合物は点火前に最終生成物の融点
と普通の合成温度間の差に等しい温度に加熱されるのが
好ましい。

ここで提案された鋳造耐火無機材料を得る方法は次のよ
うにして実現される。

周期表の第Ｗ，Ｖおよび町族から選ばれる金属の酸化物
、金属還元剤たとえばアルミニウムまたはマグネシウム
を含む反応混合物に、非金属またはその酸化物として次
のいづれか即ち炭素、棚素、珪素、酸化棚素が導入され
；混合物表面の小部分が反応容器中のアルゴンなどの不
活性ガス媒体中で１〜Ｓ，００仇地の圧力下で′点火さ
れる。

本発明では上記のように非金属またはその酸化物が金属
酸化物と還元剤との混合物に添加されるが、これは還元
された金属と非金属との間に化学反応を起して高融点の
物質を形成するためである。今三つの反応剤：Ｍの３，
ＮとＣの混合物を利用してＭＱＣを得る場合について説
明する。

この混合物は燃焼し得る。イと学的にみてこの燃燐は反
応誌剤の発熱反応であり、これによりＭｏ２ＣとＡＩ２
Ｑが生成する。ａゆ０３十４Ｎ＋Ｃ→Ｍ均Ｃ＋２ＡＩ２
Ｑこの化学反応は二段階で進行する。

第一段階ではＭｏが生成する。１ 微０３十Ｍｏ一捌ｏ
十泌１２０３ 一方第二段階ではモリブデン炭化物が生成する２ ２Ｍ
ｏ＋Ｃ→Ｍｏ２Ｃ 非金属酸化物の場合も同様に次のような反応が生ずる。

狐０３十＆０３十巡一狐ｏＢ十洲２０３１ 洲の３十巡
一減十洲０３ ８０３十２ＡＩ→波十Ｎ２０３ 狐ｏ十波一肌Ｂ さて、上記のように点火は１〜５，００のｔｍの圧力下
に行われるが、最大圧力（＝５，００瓜ｔｍ）合成が行
われる反応器の強度によって制限され、また反応器の最
小圧力（＝ｌａｔｍ）は常圧での混合物の燃焼は爆発と
して生ずるために要求される。

窒化物を得る際には、ガス媒体として窒素が用いられる
。

かくてこの場合本発明によれば、周期表の第Ｎ，Ｖおよ
び町族から選ばれる金属の酸化物の少なくとも１種と金
属還元剤との混合物の表面の小部分を反応容器中の窒素
媒体中で点火し、混合物燃焼帯を伝播させ、上記混合物
を１〜５，００瓜肌の圧力下で燃焼させて最終生成物が
得られる。反応混合物の激しい逃散および爆発を除去す
るために合成工程では圧力が必要である。

さらに揮発成分の蒸発および耐火無機成分の解離を防止
するために、合成は１．０００〜５，００瓜肌の圧力下
で行われる。なお耐火無機成分または耐火無機化合物の
解離とは多くの高融点化合物の融点近くにおける分解を
意味する。

例えば温度３，００びＫにおいてタングステンカーバィ
ドは次のような分解乃至解離する。２ＷＣ二Ｗ２Ｃ十Ｃ 合成は反応混合物成分の相互作用のイ枠学反応熱を利用
することに基づいており、燃焼の形を取る。

混合物は表面層において局部的に加熱されたタングステ
ンコイルまたは任意の他の通常手段により点火される。

燃焼は次のように進む：混合物の表面層は点火され、反
応して多量の熱を発生し、この熱は一部隣接した冷たい
層を移される：後者は加熱され、順に点火され、反応に
入り、その熱の一部は熱伝導により次の隣薮層に移され
る。合成の進行中に最終生成物およびスラグすなわち金
属還元剤の酸化物が生成し、これらの物質は合成温度で
液体であり、その比重差により分離される。工程が終っ
たら、それらの物質は凝固して異なる層を形成し、互い
に容易に分離することが出釆る。得られる鋳造耐火無機
材料の寸法および形は種種のものであり得る反応器の寸
法および形により決定される。

硬質合金を得るためには、反応混合物に前述の成分の他
に結合剤金属たとえばニッケル、コバルトまたはその酸
化物が５〜２肌ｔ％導入される。

より少ない量の結合剤金属の導入は硬質合金の所要の可
塑性を保証せず、一方過剰の結合剤金属は合金の硬度を
実質的に低減する。有孔性および空孔を防止しかつ最終
生成物とスラグの分離を促進するために、合成は定常回
転状態で遠心加速度１００〜１，５００夕（多‘ま自由
落下加速度である）で行われる。

遠」Ｄ加速度は遠心機によりつくられる。

遠心機は合成が行われかつその軸線の周りを回転する肉
厚反応器である。遠Ｄ機は１〜１０舷地のガス媒体圧お
よび１００〜１，５００９の遠心加速度を与える。

硬質合金に所要の機械的性質たとえば耐衝撃性および曲
げ強度を付与するためには、反応混合物に合金添加剤た
とえばマンガンまたはマグネシウムが１〜５Ｍ％導入さ
れる。

５Ｍ％以上の添加剤を導入することは合金のより低い硬
度および融点をもたらし得るので推奨されない。

合成温度がその融点より低い鋳造耐火無機材料たとえば
タングステン、ジルコニウム、ハフニウム、またはタン
タルの炭化物を得ることが必要な場合、出発混合物は点
火前に加熱される。

出発混合物の加熱温度は普通無機耐火材料が合成工程で
溶融するのに十分であることが必要であり、異なる混合
物に対する加熱温度が実験的に選ばれる。

合成温度が知られている混合物の場合、出発混合物の加
熱温度は耐火化合物の融点と通常の条件下におけるその
合成温度間の差に等しい。たとえば炭化タングステンの
場合、混合物は３００〜５５０ｑｏに加熱される。提案
された方法は工業的必要条件を満足する特性を有する任
意の寸法および形状の鋳造耐火無機材料を得ることを可
能にする。

本方法により鋳造材料を得ることにより「プレスおよび
オーブンを含めて技巧を凝らした装置ならびにそのよう
な材料を工業的条件下で暁結することにより製造する際
に普通欠くことの出釆ない工程のあるもの、すなわち：
１ その酸化物から金属をおよびその酸化物から非金属
を製造する工程；２ 出発耐火化合物を合成する工程を
省くことが出来る。

本発明の方法の下記の例からより良く理解されるであろ
う。

例 １ 鋳造Ｍｏ２Ｃを得ること ２８８夕のＭｏｏ３、１２夕の炭素および１０８９の山
をミキサーで１時間混合した。

得られた混合物を耐火円筒容器に装入し、その中に詰め
た、次に混合物を有する容器を反応器に入れた。

混合物は加熱タングステンコイルにより点火し、反応器
中のガスの圧力はｌａｔｍに等しかった。燃焼は混合物
の激しい逃散を伴った。燃焼後、試料を反応器に１時間
放置し、その間に最終生成物（Ｍｏ２Ｃ）はスラグ（Ｎ
２０３）と完全に分離し、両成分共合成温度で液体であ
った；次に、両成分は２つの異なる層として凝固し、室
温まで冷却された。最終生成物の特徴 合成の結果２層に分けられた鋳造円筒片が得られた。

上部層は灰色でもろく（山２０３）、下部層は銀白で硬
かった（Ｍｏ２Ｃ）。混合物が容器から激しく逃散した
ために収率は期待値の２仇れ％であり、また最終生成物
にはごく小さい紬孔および空孔が生じた。Ｘ線相分析デ
ータ 最終生成物はＭｏ２ＣとＭｏの混合物であった。

化学分析データ固定炭素量ｗｔ％：５．８５−Ｍｏ２Ｃ
に対する計算値；４．２−実験値。

微小硬さおよび密度分析データ 微小硬さ、ｋｇ／磯：１，５００〜１，８００一文献に
よる；１，７９０−実験値。

密度、夕／塊：９．２一文敵による：９．１一実験値。

例 ２ 鋳造ＭＱＣを得ること２８８夕のＭＯＯ３、１
２夕の炭素および１０８夕のＮをミキサーで１時間混合
した。

得られた混合物を耐火円筒容器に菱入し、その中に詰め
た。次に、混合物を有する容器を反応器に入れた。混合
物を加熱タングステンコイルで点火した。反応器中のア
ルゴン圧は１０世肌であった。燃焼中、混合物の激しい
逃散は観察されなかった。

燃焼後、試料を容器から取り出した。最終生成物の特徴 合成生成物は２つの異なる層に分かれた鋳造円筒片であ
った。

上部層は灰色で脆く（ＡＩ２０３）、下部層は銀白で硬
かった（Ｍｏ２Ｃ）。Ｍｏ２０の収率は期待値の１０仇
れ％であった。最終生成物は紬孔および空孔が存在しな
い。化学分析データ 固定炭素、ｗｔ％：５．８５一Ｍｏ２Ｃに対する計算値
；５．６−実験値。

Ｘ線相分析データ 最終生成物はＭＱＣであった。

微小硬さおよび密度分析データ 微小硬さ、ｋ９／磯：１，５００〜１，８００一文敵に
よる；１，７９０一実験値。

密度「 タノ地：９．２−文献による；８．８−実験値
。

例 ３ 鋳造Ｍｏ２Ｃを得ること ２８８夕のＭｄ０３、１２夕の炭素および１０８夕のＮ
をミキサーで１時間混合した。

得られた混合物を耐火円筒容器に装入し、その中に詰め
た。混合物を有する容器を反応器に入れた。混合物を加
熱タングステンコイルにより点火した。

反応器中のアルゴン圧は２，００瓜ｔｍに等しかつた。
燃焼は混合物の激しい逃散ないこ進んだ。

燃焼後、試料を容器から取り出した。最終生成物の特徴 合成生成物は２つの異なる層に分れた鋳造円筒片であっ
た。

上部層は灰色で脆く（Ｎ２０３）、下部層は銀白で硬か
った。（ＭＱＣ）。Ｍｏ２Ｃの収率は期待値の１０肌ｔ
％であった。紬孔および空孔は見られなかった。イｂ学
分析データ 固定炭素含量、Ｍ％：５．８５一Ｍｏ２Ｃ対する計算値
：５．８一実験値。

×線相折データ 最終生成物はＭｏ２Ｃであった。

微４・硬さおよび密度分析データ 微小硬さ、ｋ９／均：１，５００〜１，８００−文献に
よる：１，７９０−実験値。

密度、夕／塊：９．２一文敵による：８．８一実験値。

例 ４ 鋳造Ｍｏ２Ｃを得ること２８８夕のＭｏｏ３、
１２夕の炭素および１０８９のＮをミキサーで時間混合
した、得られた混合物を耐火円筒容器に袋入し、その中
に詰めた。

混合物を有する容器を遠心機に入れ、回転させた。遠心
加速度は最大１，０００夕とし、その後混合物を加熱タ
ングステンコイルで点火した。反応器の圧力はｌａｔｍ
であった。燃焼は混合物の激しい逃散なしに進行した。
燃焼後、試料を容器から取り出した。最終生成物の特徴 合成生成物は２つの異なる層に分れた鋳造円筒片であっ
た。

上部層は灰色で脆く（山２０３）、下部層は銀白で硬か
った（池Ｃ）。Ｍｏ２Ｃの収率は期待値の１０肌ｔ％で
あった。最終生成物は紬孔および空孔を含有しなかった
。Ｘ線相分析データ 最終生成物はＭｏ２ＣとＭｏの混合物であった。

化学分析データ固定炭素舎量、Ｍ％：５．８５一Ｍｏ２
Ｃについての計算値；４．４一実験値。

微小硬さ分析データ 微小硬さ、【９／松：１，５００〜１，８００一文献に
よる：１，７９０−実験値。

例 ５一８ 鋳造Ｍｏ２Ｃを得ること 例４と同様の方法を行った。

アルゴン圧は１０山肌および遠心加速度は各々１００，
３００，１，０００および１，５００夕であった。

最終生成物の特徴は表に示す。例 ９ 鋳造ＶＣを得る
こと 例１と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表に示す。例 １０ 鋳造ＶＣを得
ること 例２と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １１ 鋳造Ｖ
Ｃを得ること 例３と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １２ 鋳造Ｖ
Ｃを得ること 例４と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １３および１
４ 鋳造ＶＣを得ること例４と同じ方法を行い、圧力は
１０位ｔｍに等しく遠心加速度は各々１００および１，
５００夕であった。

最終生成物の特徴については表を参照のこと。例 １５
鋳造Ｃｒ３Ｃ２を得ること 例１と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １６ 鋳造Ｃ
ｒ３Ｃ２を得ること 例２と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １７ 鋳造Ｃ
ｒ３Ｃ２を得ること 例３と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １８ 鋳造Ｃ
ｒ３Ｃ２を得ること 例４と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 １９および２
０ 鋳造Ｃｒ３Ｃ２を得ること例４と同じ方法を圧力１
０の血および遠心加速度各々１００および１，５００夕
で行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 ２１鋳造ＷＣ
を得ること ２３２夕のＷＣ３、１２夕の炭素および５４夕のＡＩを
ミキサーで１時間混合した。

得られた混合物を円錐形の耐火容器に装入し、その中に
詰めた。次に、混合物を有する容器を反応器に入れ、３
００ｑｏに加熱した。混合物を加熱タングステンコイル
で点火した。反応器の圧力は母ｔｍに等しかった。燃焼
帯の温度は普通の条件下で２，０００〜２，７００ｑ０
であり、ＷＣの融点は２，８７０℃に等しかった。最終
生成物の特徴は表を参照のこと。例 ２２および２３
鋳造ＷＣを得ること例２１と同じ方法を行い、出発混合
物を各々１００および２，００蛇ｔｍのアルゴン圧で５
５０ｑｏに加熱した。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 ２４−３１
鋳造ＭＯＢを得ること 工程パラメータおよび最終生成物の特徴は表を参照のこ
と。

例 ３２ 鋳造ＶＮを得ること ５５２夕のＶ２０５および２７０夕のＡＩをミキサーで
１時間混合した。

得られた混合物を耐火円筒容器に装入し、その中に詰め
た。この混合物を加熱タングステンコイルで点火した。
反応器の窒素圧は、１０也【ｍであった。燃焼は混合物
の激しい逃散ないこ進行した。燃焼後、試料を容器から
取り出した。最終生成物の特徴 合成生成物は２つの異なる層に分れた鋳造片であった三
上部層は灰色でかつ脆く（Ｎ２０３）、下部層は灰褐色
で硬かった（ＶＮ）。

ＶＮの収率は期待値のｌｏ肌ｔ％であった。最終生成物
は細孔および空孔を有した。Ｘ線相分析データ 最終生成物はＮＶ，Ｖ３ＮおよびＶの混合物であつた。

化学分析データ固定炭素含量、Ｍ％：２１．６−ＶＮに
ついての計算値；１１．５一実験値。

例 ３３ 鋳造ＶＮを得ること 例３２と同じ方法を行った。

最終生成物の特徴は表を参照のこと。例 ３４３仇Ｋ％
のＴｉｃ、６仇舵％のＭｏ２Ｃ、１びＷｔ％のＮｊを含
有する硬質合金を得ること８７夕のＭｏ０３、４０夕の
Ｔｉｏ２、１０．５夕のＮｉｏ、１１夕の炭素および３
６夕のＡＩを１時間混合し、得られた混合物を耐火円筒
容器に装入し、その中に詰めた。

次に、混合物を有する容器を反応器に入れた。混合物は
加熱タングステンコイルにより点火した。反応器圧力は
ｌａｔｍであった。燃焼は混合物の激しい逃散を伴った
。燃焼後、試料を容器から取り出した。最終生成物の特
徴 生成物は２層に分れた鋳造円筒片であった。

上部層は灰色で脆く（ＡＩ２０３）、下部層は銀白で硬
かつた（硬質合金）。最終生成物の収多は期待値の３仇
Ｋ％であった。Ｘ線相分析データ 最終生成物はＴＩＣ、ＭＱＣ、Ｃ、ＴｉおよびＭｏの混
合物であった。

化学分析データ 固定炭素含量、ｗｔ％：７．５‐３肌ｔ％のＴＩＣ、６
仇匁％のＭｏ２Ｃ、１肌ｔ％のＮｉに対する計算値；７
．０−実験値。

密度分析データ 密度、夕／塊：８．２−得られた値。

例 ３５−３９ ３冊ｔ％のＴＩＣ、６肌ｔ％のＭｏ２
Ｃ、１びの％のＮｉを含有する鋳造硬質合金を得ること
最終生成物の特徴は表を参照のこと。

例 ４０−４２９５Ｍ％のＷＣ、５ｗｔ％のＣｏを含有
する鋳造硬質合金を得ること最終生成物の特徴は表を参
照のこと。

例 ４３‐４５９肌ｔ％のＷＣＩ肌ｔ％のＣ０を含有す
る鋳造硬質合金を得ること最終生成物の特徴は表を参照
のこと。

例 ４６‐４８８仇九％のＷＣ、２肌ｔのＣｏを含有す
る鋳造硬質合金を得ること最終生成物の特徴は表を参照
のこと。

例 ４９‐５１ ５仇九％のＴＩＣ、４肌ｔ％のＣｒ３
Ｃ２、１仇の％のＮｉを含有する鋳造硬質合金を得るこ
と最終生成物の特徴は表を参照のこと。

例 ５２‐５４９肌ｔ％のＶＣ、１切れ％のＣｏを含有
する鋳造硬質合金を得ること最終生成物の特徴は表を参
照のこと。

例５５一５７９仇の％のＭＯＢ、１触れ％のＮｉを含有
する鋳造硬質合金を得ること例雛−６０８５ｗｔ％のＶ
Ｃ、１仇Ｋ％のＮｉ、５Ｍ％のＭｎを含有する鋳造硬質
合金を得ること最終生成物の特銭は表を参照のこと。

例６１一６３８５ｗｔ％のＶＣ、１４Ｍ％のＮｉ、ＩＭ
％のＭｈを含有する合金添加剤を有する鋳造硬質合金を
得ること最終生成物の特徴は表を参照のこと 例 ６４−６６ ４５Ｍ％のＴＩＣ、４０ｗｔ％のＣｒ
３Ｃ２、１仇九％のＮｉ、５ｗｔ％のＭｈを含有する合
金添加剤を有する鋳造硬質合金を得ること最終生成物の
特徴は表を参照のこと。

例６７４５Ｍ％のＴＩＣ、４４Ｍ％のＣらＣ２、１肌ｔ
％のＮｉ、ＩＭ％のＭｇを含有する合金添加剤を有する
鋳造硬質合金を得ること最終生成物の特徴は表を参照の
こと。

例６８一７１ 鋳造Ｗ２Ｂを得ること 最終生成物の特徴は表を参照のこと。

例 ７２−７４９仇の％のＷＣ、１びの％のＭｎを含有
する鋳造硬質合金を得ること 最終生成物の特徴は表を参照のこと。

例 ７５一７７８５Ｍ％のＣｒ３Ｃ２、１５ｗｔ％のＭ
ｎを含有する鋳造硬質合金を得ること最終生成物の特徴
は表を参照のこと。

例７８‐８０ 鋳造Ｎ氏ｉ２を得ること 最終生成物の特徴は表を参照のこと。

例 ８１−８３ 鋳造Ｖ３Ｓｉを得ること最終生成物の
特徴は表を参照のこと。

例 ８４一８６ 鋳造ＷＳｉ２を得ること最終生成物の
特徴は表を参照のこと。

例 ８７ 鋳造ＭｏＳｉ２を得ること 最終生成物の特徴は表を参照のこと。

例 搬および８９３瓜の％のＴＩＣ、７肌ｔ％のＭｏ２
Ｃを含有する鋳造複合炭化物を得ること最終生成物の特
徴は表を参照のこと。

例９０および９１５０ｗｔ％のＭｏＳｉ２、５肌ｔ％の
ＴｉＳｊ２を含有する鋳造複合蓬化物を得ること最終生
成物の特徴は表を参照のこと。

例９２および９３５びれ％のＭＯＢ、５肌ｔのＴｉ＆を
含有する鋳造複合棚化物を得ること最終生成物の特徴は
表を参照のこと。

例 ９４９仇れ％のＷＣ、１肌ｔ％のＭｏを含有する鋳
造硬質合金を得ること最終生成物の特徴は表を参照のこ
と。

周期率表第Ｗ、Ｖ、Ｗ族の金属はいずれでも所期の目的
を達成しうるが、以上の例にはハフニウム、ジルコニウ
ムおよびタンタルをベースとする耐火材料をつくる例は
含まれていない。

しかしこれらの場合も他の例示のようにつくりうるので
あって、たとえば子熱を行って例２１〜２３と同様に得
ることができまたは他の酸化物を含む混合物から例執〆
８３ ９２，９３と同様に得ることができる。錘蛇 Ｓ 桑 塔 ■鍵 態 Ｘ 産 奴 聡

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 周期表の第IV，VおよびVI族から選ばれる金属の酸
   化物の少なくとも１種と金属還元剤に、炭素、硼素、珪
   素、酸化硼素及び酸化珪素からなる群から選択された非
   金属またはその酸化物を添加、混合し、えられる混合物
   の表面の小部分を反応容器中の不活性ガス媒体中で点火
   し、混合物燃焼帯を伝播させ、上記混合物を１〜５，０
   ００ａｔｍの圧力下で燃焼させて最終生成物を得ること
   を特徴とする。 鋳造耐火無機材料を得る方法。２ 周期表の第IV，Vお
   よびVI族から選ばれる金属の酸化物の少なくとも１種と
   金属還元剤に炭素、硼素、珪素、酸化硼素及び酸化珪素
   からなる群から選択された非金属またはその酸化物およ
   びニツケル、コバルトまたはその酸化物を添加、混合し
   、えられる混合物の表面の小部分を反応容器中の不活性
   ガス媒体中で点火し、混合物燃焼帯を伝播させ、上記混
   合物を１〜５，０００ｍｔｍの圧力下で燃焼させて最終
   生成物を得ることを特徴とする、鋳造耐火無機材料を得
   る方法。 ３ 周期表の第IV，VおよびVI族から選ばれる金属の酸
   化物の少なくとも１種と金属還元剤に、炭素、硼素、珪
   素、酸化硼素および酸化珪素からなる群かる選択された
   非金属またはその酸化物、ニツケル、コバルトまたはそ
   の酸化物および合金添加剤としてのマンガンまたはマグ
   ネシウムを添加、混合し、えられる混合物の表面の小部
   分を反応容器中の不活性ガス媒体中で点火し、混合物燃
   焼帯を伝播させ、上記混合物を１〜５，０００ｍｔｍの
   圧力下で燃焼させて最終生成物を得ることを特徴とする
   。 鋳造耐火無機材料を得る方法。４ 周期表の第IV、Vお
   よびVI族から選ばれる金属の酸化物の少なくとも１種と
   金属還元剤との混合物の表面の小部分を反応容器中の窒
   素媒体中で点火し、混合物燃焼帯を伝播させ、上記混合
   物を１〜５，０００ａｔｍの圧力下で燃焼させて最終生
   成物を得ることを特徴とする、鋳造耐火無機材料を得る
   方法。 ５ ガス媒体中で１〜５，０００ａｔｍの圧力下で行わ
   れる、特許請求の範囲第１〜４項のいずれか一つに記載
   の方法。 ６ 定常回転状態下で遠心加速度１００〜１，５００ｇ
   （ｇは自由落下加速度である）にてガス媒体中で１〜１
   ００ａｔｍの圧力下で行われる、特許請求の範囲第１〜
   ４項のいずれか１つに記載の方法。 ７ 上記混合物が点火前に最終生成物の融点と普通の合
   成温度間の差に等しい温度に加熱される、特許請求範囲
   第１項記載の方法。