JPS60105806A - 旋回器角度可変型バ−ナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、旋回器を有するバーすに関する。

（従来技術） 最近の石油価格の高騰に伴い、多量の石油燃料を使用す
る工業用の各種の加熱炉・ボイラ・溶解炉等において、
省エネルギー技術は、めざましく進展している。一方、
旅、焼によるＮＯｘや煤煙停の生成・排出の量は、公害
を防ぐために厳しく規制されている。従って、燃焼管理
には、非常な厳密さか要ｊｊξされている。このことは
、バーナ（燃焼器）や燃焼制御において特に顕著であり
、絶えず、より高度な、より厳密な技術開発が望まれで
いる。

工業炉用バーナの開発においては、省エネルギーのため
の加熱性向上と公害を防ぐためのＮＯｘ生成抑制とが重
要な課題であり、両者を十分に満足することが絶対に必
要である。

鉄鋼用連続加熱炉において、排ガス温度の低下ｌ＋　♂
Ｔｉル七゛−バーーＩハ士白１φ七１　＋す・耘キ火炎
および燃焼〃スが、炉内で十分に放散すればそれだけ被
加熱物（鋼片）に熱か伝わり、熱効率が向上して、省エ
ネルギーが達成される。この方法として、燃焼用過剰空
気率（排ガス中の酸素量）の低下や、計算機を用いる自
動燃焼制御によるヒートパターンの改善などが開発され
ている。

しｈ化、バーナによる伝熱向上は、上記の課題を解決す
るためのより基本的な方向である。

近年の鉄鋼業では、従来の一般的燃料である重油やＬＰ
Ｇなどが呟製鉄所内で発生する副生力ス（転炉ガス・高
炉ガス・コークス炉ガス）への燃料の転換か進み、燃料
は多様化する傾向を示している。同一の炉で、上記の各
種の燃料を個々にまたは混合して１史用する場合、炉内
の温度分布は、燃料の種類に対応して、火炎輻射特性や
理論燃焼温度が異なるため太幅に変化する。このため、
加熱効率の低下や不均一加熱を招いていた。

第１図に、転炉ガスと重油をそれぞれ単独に燃焼したと
きの炉内での相対熱流束分布の一例を示す。炉の大きさ
は、長さ６１ｎ×幅３１ｎ×高さ２ｍであり、バーナの
先端は、炉の技手方向の一方の端面に配置されていて、
炉長は、この端面からの距離である。排ガス出口は、炉
の底面の対向する端面側の端部に設けられている。相対
熱流束は、平均熱流束に対する各位置での熱流束の比で
ある。

ここで、炉温は１２００°Ｃであり、燃焼量は１．４４
Ｘ　１０　’　ｋｃａｌ／Ｉ＋である。

第１図より明らかなように、重油と転炉ガスとでは、相
対熱流束の分布は全く異なっている。一般に、重油燃焼
の火炎では、輝炎効果によりバーナ側で熱放散が大きく
なるか、逆ｔこ、輝炎効果の小さいガス燃料では、熱放
散はバーナ側で小さく、火炎後方で大きくなる。

したか゛って、固定されたバーナを使用する場合、炉内
の加熱状態は、燃料の種類か変ると全く異ってしまい、
このため、省エネルギー上の池に品質上も問題が生じ、
また、制御上での面倒をも招いていた。

炉内温度分布を改善するために従来なされていた方法は
、一つは、燃料のまたは燃焼用の空気の流速を制御する
ことである。また、一つは、ノ〜・−すや旋回器なとを
バーナの技手方向に移動可能に設けることであり、特公
昭５４−１００５１号公報、特開昭５６−４４５０５号
公報、実開昭５７−１００１）　３１号公報において開
示されている。

しかし、これらの方法では、燃料の種類に応じて最適な
炉内温度分布を得ることはできない。もし、かりに異種
燃料に対してこれらの方法を適用して改善したとしても
、その効果が小さいことは明らかである。なぜな呟上に
記したように、問題は火炎の輻射特性という本質にかか
わっているからである。たとえば、転炉ガスでは、火炎
はどんな燃焼をしても重油の炎のような輝炎にはならな
い。重油と転炉ガスとを混焼して鋼材を加熱する場合、
重油に月して転炉ガスの割合を増大させていくと、バー
ナから後方側の銅相が次第に加熱されやすくなり、逆に
バーナ側の鋼材は加熱されにくくなる。従って、単に燃
料と燃焼用空気の混合状態を変えるだけでは、炉内温度
分布を十分にによるＮＯｘの増加などの弊害が当然生し
うる。

また、固定バーす方式では、あらゆる安全係数を大きめ
にとるため、たとえば、火炎と被加熱物との距離が遠す
ぎたり、火炎が長すぎたり、逆に短かすぎたりしていた
。この場合実炉での調整は不可能であり、バーナを交換
するなどの処置がとられていた。

また、別の問題として、燃焼分野におり・て、火炎やバ
ーナの相似則が十分に解明されて−なり）ということが
ある。テスト類における結果をそのまま実炉に適用して
も、テスト類の成果を十分に出せないことは、よく経験
することであり、場合に応して対処しているのが現状で
ある。そこで、実炉にバーナを取り付けた後でも、その
炉の特性を考慮して、最終調整が容易に出来るようにし
ておくことか望ましい。

（発明の目的） 本発明の目的は、このような背景の中で、燃料の種類の
違いによる火炎特性の変化や、炉構造にＮＩｉ’−１グ
　妬山ｙ町Ｖ分太か齋歪、中央入加りλ炉用バ−すを提
供することである。

そこで、本発明者は、大部分のバーナに、保炎などを目
的として取り（＝ｊけられている旋回器（スワラ）の利
用に着目した。バーナは、通常、燃料を噴出するバーナ
管と、バーナ管の外側に同心円的に設けられる、空気を
噴出す２空気管とからなる。旋回器は、空気管の空気を
噴出する先端部に摺動自在に保持されている旋回羽根を
含み、この羽根の旋回により噴出する空気の流れを旋回
させる。

従来の旋回器は、通常、羽根角度や、バーナ管に則する
位置と角度とは固定されているが、冒頭で記したように
、バーナ管の軸方向での旋回器の移動は、すでに試みら
れている。この旋回器の位置の移動により、軸方向での
火炎の広がりは容易に変えられ、また、燃料と空気とを
適正に混合し燃焼温度を下げてＮＯｘの生成を抑制でき
る。しかし、上で記したように、この軸方向での位置の
移動だけでは、最適な炉内温度分布を実現することは困
難である。

（発明の構成） そこで、本発明の旋回器角度可変型バーナは、燃料を供
給する管と、酸素を供給する管と、この酸素を供給する
管の中に設置した旋回器とから構成されるバーナにおい
て、上記の旋回器をバーナの軸方向に関して進退可能に
且つ傾けて支持可能な移動手段と、この移動手段を上記
の旋回器に取イ；］ける結合手段と、上記の移動手段を
操作する繰作手段とを設ける。

また、この旋回器角度可変型バーナを取１旧すだ炉を用
いて、この炉内に設置した材料を加熱する方法において
、輻射特性の異なる燃料を同時にあるいは単独に燃焼す
る場合、各燃料の混合割合に応して旋回器の角度を上記
の材料とバーナとを含む面内で変更し、上記の拐料の温
度分布を均一になるように制御することを特徴とする。

（実施例） 第２図は、本発明の実施例を示す。バーナタイル１に設
けた開口に、空気を供給する空気スロート２の一端が接
続される。空気スロート２の他端は、供給路３の端部に
互いに直交するように接続される。空気スロート２と供
給路３とは、耐火物４．５でそれぞれ内張りされている
。バーナ管６か空気スロート２の内部に軸を共通にして
配置される。バーナ管６の一端（火口）は、空気スロー
ト２の炉側の端部にあり、他方、他端は供給路３の蓋部
７を突き抜けて、供給路３の外に出ている。

旋回器（スワラ）８は、旋回器内筒９とこの内筒に摺動
自在に収り刊けられている旋回羽根１（）とからなり、
バーナ管６の外周側の火口付近に配置されている。

移動棒１１，１２が、旋回器内筒９に収り（すけられで
いる。第３図は、この取イ」けを示すＩ−ｉ線での正面
断面図であり、第４図は、部分側面断面図であり、そし
て、第５図は、部分側面図である。また、第６図は、Ｉ
Ｉ−ＩＩ線と旋回器を加えた断面図である。二部の連絡
支柱１３は、内筒９の火口とは反対側の端部に、中心軸
に関して対称的な位置に溶接されている。連絡支柱１３
．１３は、第４図に示すように、移動棒１１，１２の円
状に加工された端部１４を収容するための内部空間を備
え、この内部空間に連結ビス１５を通すための開口１ｆ
３．１７が設けられている。移動ｎ１１゜１２は、連結
ビスを開口１６・円状端部１・１の中心・開口１７を通
して割ピン１８で脱れないようにすることにより、連結
ビス１５の回りに部分的に回転できる。　三筒の旋回器
移動ガイドレール２１．２２は、第５図と第６図とに示
すように、バーす管６の外周部に、火口側から長手方向
に沿って溶接されている。第３図に示すよう（−旋回器
内筒９に、ネジ穴２３．２４が設けられている。

案内ビス２５．２６は、第６図に示すように、このネジ
穴２３．２４を通り、ガイドレール２Ｌ２２の上にのり
、こうして、旋回器８を支乃し、且つ、バーナ管６の長
手方向に案内する。

移動棒１１，１．２は、第２図に示すように、蓋部７に
設けた開口を通って、炉の外にまで伸びている。位置固
定用ポル）２７＋２８が、炉の外部にそれぞれ移動棒１
１．１２を固定するために設けられる。こうして、移動
棒１１．’１２は、炉の外部に設けた操作端部２９．３
０により、それぞれバーナの軸方向への進退の操作が可
能となる。

移動棒１１．１２を外部から操作すると、旋回器８の位
置を前後に移動できる。第２図において、ノ＼は、旋回
器８が最先端にある場合、またＣは、最後端にある場合
に示す。旋回器８の移動距離は、通常のバーナにおいて
は最大Ｇ　００　＋１１ｍ程度で十分である。さらに、
移動棒１１．１２を、互に相対的に移動すると、旋回器
８の中心軸は、バーナ管６の中心軸に則して傾く。第２
図において、１３は、旋回器が傾いている例を示［。こ
の傾斜角度の最大値は、内筒９の長さと、内筒９とバー
ナ管６との開のクリアランスとによって制限される。こ
の最大角度は、通常、３０°で十分である。

なお、連結支柱１３．１３は、旋回羽根１０に直接取り
付けてもよい。この場合、内筒９を短かくできるので、
」二記のクリアランスを小さくで趣る利点がある。

旋回器の移動距離や傾斜角度の調整は、火灸を確認しな
から手動で移動棒を動力化、最適の位置に固定して行な
うか、また、炉内に温度センサを設置して、それからの
信号に対処して調整してもよい。

第７図に示す第２の実施例においては、異種燃料の燃焼
割合に応して、自動的に旋回器角度が調整される。第２
図に示された実施例と異なる点を以下に記す。バーナ管
６の内部に、バーナ管と同軸の重油バーナ管３１が設け
られ、バーナ管６は、転炉ガスなどのガスを供給し、重
油バーナ管３１は重油を供給する。

シリング３２．３３は、蓋部７に：Ｈ接された支柱３゜
４，３５にそれぞれ取すイτｊけられる。シリング３２
．３３としては、エアシリンダ、油圧シリンダ、電動シ
リング等が用いられる。移動棒１］。

１２は、それぞれ接続管３６．３７とシリング軸３８．
３９に接続される。

燃焼の制御ラインは、次のように構成される。

温度設定調節器４１は、炉内の温度検出器４２で測定さ
れた温度信号と、予め設定された所望の炉内温度とを比
較し、その偏差に応じて出力信号を燃料配分演算器４３
と空気流量演算器４４の入力端子に出力する。

燃料使用配分システム４５は、燃料制御ラインより上；
寵側での燃料の需給バランスや副生〃ス発生量などから
、異種燃料の混合割合を決定し燃料配分演算器・１３と
空気流量演算器１１．４の入力端子に出力する。

燃料配分演算器４３は、燃料使用配分システム４、５か
らの信号と温度設定調節器・・［１の信号とから、それ
ぞれの燃料の使用割合に配分して、それぞれの燃料に対
応する流量調節器＝１５．．＝ｌｆ３に信号を出力する
。

重油流量調節器４６．ガス）光量調筋器・１７は、それ
ぞれ、燃料配分演算器４３からの信号に対応して流量設
定値を設定し、そして、重油配管、＝１８゜ガス配管４
！〕に設置された流量検出器５（１，５］と流量発振器
５２．５３とからのより定信号をこの流量設定値と比較
し、偏差に応した制御信号を流量調節弁５４．、５５に
出力する。流量調節弁５４゜５５は、この制御信号に対
応して、燃料の流量を調節する。

空気流量演算器４４は、上記の燃料流量に対応する空気
流量を設定するもので、燃料使用配分システム４５から
与えられる異種燃料混合割合から理論空気量をめ、この
割合に対応しｊこ過剰空気比率を設定し、そして、温度
設定調節器１１．　］からの信号から投入熱量がわかる
ので、上記のデータと併せて必要空気量を決定し、空気
量調節器６１に出力する。

空気量調節器６１は、空気流量演算器４．・ｌからの信
号に対応して流量設定値を設定し、そして、空気配管６
２に設置された流量検出器６３と流量発振器６４とから
のイ則定信号をこの流量設定値と比較し、偏差に応した
制御信号をｌ’ＡＵ量調布弁６５に出力する。流量調節
弁６５は、この制御信号に対応して、空気の流量を調節
する。

旋回器位置演算器７１は、燃料配分演算器４３からの燃
料配分に関する入力信号に対応し一〇ｈ＆回器８の位置
とこの煉、料配分に相当する旋回器角度とを決定し、こ
の位置と角度とに対応するシリンダ軸３８，３９の移動
量についての信号をポジショナ７２．７３に送る。ポジ
ショナ７２．７３は、この信号をシリンダ軸：ｌ、３９
の移動距離に変換上シリンダ３２．３３にシリンダ軸３
８゜３９を移動させる。こうして、旋回器８の位置と角
度とか制御される。

燃料配分演算器４３．空気流量演算器４４における流量
の演算と、旋回器位置演算器７１におけるシリンダ軸３
３．３９の移動量の演算とについての必要なデータは、
燃焼の予備試験の結果から、予め与えられている。

旋回器位置演算器７１への入力信号は、燃料使用配分シ
ステムから配分割合を直接に入力してもよいか、本実施
例のように燃料配分演算器４３カ・ら入力すると、燃料
配分に加え、流量についての補正もでト、より好ましい
。さらに、燃料制御系の過渡期での遅れなどを考慮する
と、各燃料流量発振器５２．５３の信号を分岐して、直
接、旋回器位置演算器７１に入力するようにしてもよい
。

また、温度検出器４２を炉内の複数個の位置（たとえば
、バーナ側とバーナから離れた側）に配置し、得られた
温度分布に対応して旋回器を移動するようにしでもよい
。

次に、加熱炉（長さＧｍＸ幅３ｍＸ高さ２１ｎ）に本発
明による第一の実施例のバーナを取り付けた場合の炉内
温度分布の制御の結果を記す。バーナは、加熱炉の長手
方向に、端面の中央部に取り１τｊけられ、排気口は、
底面のバーナから最も遠いところに設けられる。加熱さ
れる鋼材は、長さ・４．５１１＋で、底面におかれる。

燃料はＣＯを約７０％含む転炉力スであり、燃焼量は１
．５ｘｌｔ、１６ｋｃａｌ／ｌ＋である。排ガス中の酸
素量は１％とする。

はじめに、旋回器角度か０°　であり、すなわち、バー
ナ管６の中心軸と旋回器８の中心軸か平行であり、且つ
、旋回器８が最もバーナ管火口よりにある場合（Ｉ）を
記す。第８図は、この場合の火炎７１と空気流（螺旋で
図式的に示す）とを示す。この場合、燃焼用空気の主ｌ
光は、空気スロート２がらバーナタイルに沿って広がっ
ていく旋回流となり、燃料ガスは、この旋回流の内部を
貫通して噴射される。したがって、燃料と空気との混合
は抑制され、いわゆる緩慢燃焼が生し、火炎はロングフ
レームとなる。

第９図は、この場合のバーナ軸垂直断面での炉内温度分
布と鋼片の測温結果とを示す。ここで、左端面の矢印は
バーナの位置を示す。また、右下部の矢印は排気の出る
方向を示す。最高温度の形成位置は、バーナタイル炉内
側面から約４１１１のところである。鋼片の温度も、バ
ーナ側では近く、あまり加熱されていないか、一方、バ
ーナから遠い位置では高い。また、排ガス温度も１０７
０°Ｃと高い。

第１０図は、旋回器角度は同じく０°であるか、旋回器
を最も炉から遠さ゛けた位置に設けた場合（ＩＩ）の火
炎８１と空気流との様子を示す。第１１図は、この場合
のバーナ軸垂直断面での炉内温度分布と鋼片の測温結果
とを示す。この場合、空気流の乱れが空気スロート２の
絞り部で生じ、旋回流の整流効果も強まって、バーナ先
端部の混合が促進され、火炎は大とく広がり、且つ、短
がい。

このため、炉内温度分布図から明らかなように、最高温
度位置は、バーナ側よりにあり、また最高温度も、第８
図の場合と較べてやや高い。また、鋼片はよく加熱され
、また、最高温度位置はバーナ側よりになる。排ガスの
温度も７（）℃低下し、省エネルギー上好ましい。しカ
ル、混合促進のため、ＮＯｘの量は、場合（Ｉ）に較べ
て約２倍になった。

以」二の結果より、旋回器の位置の移動だけでは、省エ
ネルギー上の対策はある程度でべろか、ＮＯｘ発生抑制
の点では問題が生しやすいことが明らかになった。

第１２図は、旋回器の位置を最ら火口側に設は且つ旋回
器を鋼ヰ旧１１に約１５°傾けた場合（ＩＩＩ）の火炎
９１と空気流の形を図式的に示す。第１３図は、この場
合のバーナ軸垂直断面での炉内温度分布と銅相の温度と
を示す。旋回器の傾斜により、燃料ガスと燃料用空気の
流れは、初期の混合位置で偏流となり、火炎は銅相側に
曲げられる。

偏流による緩慢燃焼化により、炉内温度は均一化し、ま
た最高温度域（１３００’Ｃ以」二）か、バーナ側にあ
り且つ鋼ヰ４側に近付いている。高温ガス流が銅相直」
二を流れるので、十分熱交換か行われ、このため排ガス
温度は、場合（Ｉ）よりも、さらに６０°Ｃ低下してい
る。また、加熱温度は短縮でとる。こうして、総合的に
５〜１５％の省エネルギー効果が実現できる。

一方、偏流による緩慢燃焼化により、燃焼は非量論的に
なり、ＮＯｘの生成量は、場合（１）よりもさらに１５
％低下したー 以上のように、旋回器の位置、特にその角度を制御可能
にすることは、炉内の温度分布の最適化に有効であり、
省エネルギーとＮＯｘ生成抑制に大きく寄与する。

次に、本発明による第二の実施例のバーナを同し加熱炉
に収り付けた場合の炉内温度分布の最適化の結果を示す
。

異種燃料としては、ＣＯを７０％含む転炉ガスとミナス
重油とを用い、燃焼量は１．５Ｘ１０６ｋｃａｌ／ｈと
した。排ガス中の酸素濃度は、転炉ガスのみを使用して
いるときは、１．０％とし、重油のみを使用していると
きは、２．０％とし、この二種の燃料を混焼していると
きは、混合比に応して設定するようにした。

まず、旋回器を最も火口側の位置に、旋回器角度を０°
　として設置した。第１４図と第１５図とに、それぞれ
燃料として、転炉ガス５０％と重油５０％を使用した場
合と、重油のみを使用した場合の、バーナ軸垂直断面の
炉内温度分布と鋼材の温度とを示す。なお、転炉ガスの
みを使用した場合のデータは、すでに第９図に示されて
いる。

第９図、第１４図および第１５図を比較すると明らかな
ように、転炉力スのみを使用した場合、最高温度位置は
、バーナから遠い側にあるが、重油の割合が増すにつれ
、バーナ側に移動する。鋼材は、重油の割合か増すにつ
れ、次第にバーナ側かよく加熱されるようになるので、
調料の温度分布は次第に均一になる。これに対応して、
排ガス温度は、重油の割合が増すにつれ低くなっていく
。

転炉ガスの使用割合が大きいとぎは、加熱性か悪いが、
以上の結果か呟火炎を積極的に鋼材に近づけて加熱性を
向上させると、省エネルギーの効果が期待できる。この
ため、本発明による第二の実施例において、旋回器角度
が最大１５°にできるように設計し、そして、転炉ガス
のみを燃焼するときは、旋回器角度を１５°に、重油の
みを燃焼するときはＯｏになるようにし、混焼の場合に
は、混合比に比例するように、旋回器位置演算器を設定
した。

第１６図は、この柔性で、軒炉力゛ス５（）％と重油５
０％とを混焼したときの、鋼材の温度を示す。

なお、転炉ガスのみを燃焼したととの結果は、すでに第
１３図に示されている。第１・・１図と第１６図を比較
すると明らかなように、バーナ側での加熱性かよく、鋼
材温度は、はぼ均一になる。また、排力゛ス温度も約５
０’Ｃ底下して、省エネルギーの効果もあることがわか
る。

したがって、同一炉で異種燃料を使用する場合、第１図
に示したように、もし、各燃料の輻射特性１＋↓−ｌＴ
：ｌｌ−ｆ十賛１ノ、１７７１ラロＩかｌ、＼１〜：Ｊ
、／Ｊ−市ｉＴ量−プ＾；ｉｌクー−↓ルギー上や品質
」二で問題を生じるならば、旋回器角度を変えて火炎の
方向を変えることにより、加熱性が大幅に改善でき、省
エネルギー効果をあげることかでと、また、ＮＯＸ生成
抑制の効果もある。

なお、上記の例では、その効果が十分１′、す別でとる
ように、異種燃料の混合の割合が一定の場合で説明した
が、この割合が時間的に変動する場合でも、自動制御系
を用いることにより、改善効助は十分認められた。

本発明による実施例のバーナの構造は、簡単で耐久性に
もすぐれ、冥用上全く問題がないことを確認した。

（発明の効果） 旋回器角度を可変にしたことにより、加熱炉で輻射特性
の異った燃料を燃焼する場合、旋回器角度を変更して均
一な炉内温度分布を相ることができる。このため、省エ
ネルギーに役立つ。また、ＮＯｘの増加などの弊害を防
ぐことができる。

さらに、炉内に設置した材料の加熱に際し、燃焼炎の方
向を材料に関して変更することにより、燃料の輻射特性
の変化に対応して材料を均一に加熱で外る。

【図面の簡単な説明】

第１図は、転炉が又と重油とをそれぞれ単独に燃焼した
ときの炉内でのオｌ　ｔＪ熱流速分布の一例を示すグラ
フである。 第２図は、本発明による第一の実施例を炉に取すイ・ｊ
けたところを示す断面図である。 第３図は、第２図のＩ−Ｉ線でのｊＥ面断面図である。 第４図は、第３図の部分側面断面図である。 第５図は、第３図の部分側面図である。 第６図は、第５図の１１．−ＩＩ線での断面図である。 第７図は、本発明による第二の実施例を炉に取り１旧す
だところを示ｆ断面図である。 第８図と第１０図と第１２図とは、バーナと燃焼の様子
とを示す断面図である。 第９図と第１１図と第１３図とは、それぞれ、第８図と
第１０図と第１２図とに示した燃焼による炉内の温度分
布と材料温度とを示すグラフである。 第１４図と第１５図とは、それぞれ異った燃料の燃焼に
よる炉内の温度分布と材料温度とを示すグラフである。 第１６図は、材料の温度分布を示すグラフである。 １・・・炉壁、　２・・・空気スロート、６・・・バー
ナ管、　ト・・旋回器、 １１．１２・・移動棒、１３・・連絡支柱、１４・・・
移動棒端部、　１５・・・連結ビス、２１．２２・・・
旋回器移動ガイｌ’レール、２５．２６・・・案内ビス
、 ２７＋　２８・・・位置固定用ボルト、２９．３０・・
・移動棒操作端部、 ３１・・・重油バーナ管、３２．３３・・・シリンダ、
３４．３５・・・支柱、３６．３７・・・接続管、３８
．３９・・・シリング軸、 ４１〜７３・・・旋回器位置自動制御系。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）燃料を供給する管と、酸素を供給する管と、この
   酸素を供給する管の中に設置した旋回器とから構成され
   るバ′−すにおいて、 」１記の旋回器をバーすの軸方向に関して進退可能に且
   つ傾けて支持可能な移動手段と、この移動手段を上記の
   旋回器に取ｆ」ける結合手段と、」１記の支持手段を操
   作する操作手段とを設けたことを特徴とする旋回器角度
   可変型バーナ。 （２、特許請求の範囲第１項に記載したバーナを取・１
   １１けたか中でのこの炉内に配置した材料を加熱する方
   ）去において、 輻射特性の異なる燃料を同時にあるいは単独に燃焼する
   場合に、各燃料の燃焼割合に応じて旋回器のバーナの軸
   方向に関する角度を上記の材料とバーナの軸とを含む面
   内で変更することを特徴と十ノー１ｎｏ！すＬ±８ｊ二