JPS60102873A - 超電導発電機の冷媒搬送装置 - Google Patents
超電導発電機の冷媒搬送装置Info
- Publication number
- JPS60102873A JPS60102873A JP58209901A JP20990183A JPS60102873A JP S60102873 A JPS60102873 A JP S60102873A JP 58209901 A JP58209901 A JP 58209901A JP 20990183 A JP20990183 A JP 20990183A JP S60102873 A JPS60102873 A JP S60102873A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- rotor
- refrigerant
- barrier
- labyrinth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
- H02K55/02—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type
- H02K55/04—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type with rotating field windings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は超電導発電機、とくに静止部側から回転子側へ
冷媒を移送する超電導発電機の冷媒搬送装置に関する。
冷媒を移送する超電導発電機の冷媒搬送装置に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
最近、超電２ｊ４−腺を発電機の回転界忰巻純として利
用した超電導発電機が開発されている。超電導線を用い
た界磁巻線は、その超電心性を維持するために４°に程
度の極低温に冷却しなければならず、そのために冷却媒
体として液体ヘリウムを用いている。
用した超電導発電機が開発されている。超電導線を用い
た界磁巻線は、その超電心性を維持するために４°に程
度の極低温に冷却しなければならず、そのために冷却媒
体として液体ヘリウムを用いている。
第１図は、従来の超電導発電機のロータバイオネット、
回転子内の冷ＪＡＬ搬送管を含むヘリウム・トランスフ
ァ・カッ“プリングの一部の概略断面図を示すものであ
る。同図に示すように、ロータバイオネット１の先端部
分で冷媒１ｆ＋’２送管２の内管３のｆｊ〜１１方向に
ラップした位１４′に、絞り加工によってバリヤ３ａが
４〜Ｉｉ成されている。この冷媒搬送管２は前記のよう
なバリヤ３ａを持つ内１１１１管３と外０ｉｌｌ管４の
２型判から稍Ｊ戊でれており、この！ＩＩｉ！ ％＋の
間には真空部５が形成され断熱されている。址だ、内側
署・３の外側にはスーパーインシュレーション６が施さ
ノｔている。
回転子内の冷ＪＡＬ搬送管を含むヘリウム・トランスフ
ァ・カッ“プリングの一部の概略断面図を示すものであ
る。同図に示すように、ロータバイオネット１の先端部
分で冷媒１ｆ＋’２送管２の内管３のｆｊ〜１１方向に
ラップした位１４′に、絞り加工によってバリヤ３ａが
４〜Ｉｉ成されている。この冷媒搬送管２は前記のよう
なバリヤ３ａを持つ内１１１１管３と外０ｉｌｌ管４の
２型判から稍Ｊ戊でれており、この！ＩＩｉ！ ％＋の
間には真空部５が形成され断熱されている。址だ、内側
署・３の外側にはスーパーインシュレーション６が施さ
ノｔている。
冷媒である７１（体ヘリウム７はロータバイオネット１
の出口１で加圧されて開放キノジ、回転する内側管３の
バリヤ３ａより回転子本体側へどη↑刈し、遠心力によ
り内壁［１１に押されなが１つＵ、４１中の矢印の如く
進む。気化したガスヘリウム８ね゛回転子本体側へ送り
込まれるが、その一部ｆｉＱ ｉｌ！Ｊ、４ｉｉ・ｉ送
管２とロータバイオネット１とのキャップ９〃−ら１ソ
１流する０ ところで、液体ヘリウムは届光市熱が２０．４Ｊ／’ｇ
−と非常に小さいため、超１１電７７ ’＋６市、１：
Ｖのｒ゛τニド止１０（；と回１１！Ｌｉ側か接触する
と、厚捏熱により、たソちに気化してしまう。したがっ
て、基本的に非接触のカップリングとなるように楢成さ
ね、ている。また静止側、回転側いずれも高温（當温）
側からの伝達による侵入熱を極力抑えるために、両方の
円筒共簿肉の円筒を用い、しかも両円筒のオーバシップ
する長さも数１０〜歓１００ ｉａと長くしている。さ
らに。
の出口１で加圧されて開放キノジ、回転する内側管３の
バリヤ３ａより回転子本体側へどη↑刈し、遠心力によ
り内壁［１１に押されなが１つＵ、４１中の矢印の如く
進む。気化したガスヘリウム８ね゛回転子本体側へ送り
込まれるが、その一部ｆｉＱ ｉｌ！Ｊ、４ｉｉ・ｉ送
管２とロータバイオネット１とのキャップ９〃−ら１ソ
１流する０ ところで、液体ヘリウムは届光市熱が２０．４Ｊ／’ｇ
−と非常に小さいため、超１１電７７ ’＋６市、１：
Ｖのｒ゛τニド止１０（；と回１１！Ｌｉ側か接触する
と、厚捏熱により、たソちに気化してしまう。したがっ
て、基本的に非接触のカップリングとなるように楢成さ
ね、ている。また静止側、回転側いずれも高温（當温）
側からの伝達による侵入熱を極力抑えるために、両方の
円筒共簿肉の円筒を用い、しかも両円筒のオーバシップ
する長さも数１０〜歓１００ ｉａと長くしている。さ
らに。
静止側のロータバイオネットと回転側の冷媒搬送管のそ
のオーバシップした部分におけるギャップでは対流によ
る侵入熱を低減させるため、ギャップ幅を０．１肱のオ
ーダにしている。
のオーバシップした部分におけるギャップでは対流によ
る侵入熱を低減させるため、ギャップ幅を０．１肱のオ
ーダにしている。
しかして、ヘリウム・トランスファ・カップリングの静
止（ｉｌ＋及び回転側は、当然のことながら摩号熱を発
生させては彦らないが、伝等熱、伝達熱をも考慮し、こ
れを最小限に抑える構成でなければならない。
止（ｉｌ＋及び回転側は、当然のことながら摩号熱を発
生させては彦らないが、伝等熱、伝達熱をも考慮し、こ
れを最小限に抑える構成でなければならない。
このためには、ロータバイオネットと回転子内の冷媒搬
送管の肉厚を薄くシ、シかも各々真空断熱層を設けた上
で、互のギャップ幅を極力小さくする必要がある。しか
も、液体ヘリウムを回転子側の冷媒搬送管入口から回転
子本体へ円滑に郭がねはならない。そして、このことは
回転子の冷媒Ｕ、夕送管の開口端へ液体ヘリウムが流出
することを防止するような構成にすることになる。
送管の肉厚を薄くシ、シかも各々真空断熱層を設けた上
で、互のギャップ幅を極力小さくする必要がある。しか
も、液体ヘリウムを回転子側の冷媒搬送管入口から回転
子本体へ円滑に郭がねはならない。そして、このことは
回転子の冷媒Ｕ、夕送管の開口端へ液体ヘリウムが流出
することを防止するような構成にすることになる。
そこで、従来に第１図に示すように回転子の冷媒搬送管
２のロータバイオネット１の先スヘ；シ附近に位１αす
る個Ｆ９［で、冷媒搬送管２の内仔を絞り込み、印ｔト
加工することによって円周状のバリヤ３ａを形庁４Ｌ％
／’σ々１，３４′、、；送′自゛のしｆ」ログ・１１
への液イ本ヘリウムのπ（エムを抑えてきた。ここで、
進体ヘリウムはｔＪ争上止部側（１５Ｋｑｆ／ｄ杓ｊ
ｌＪ、ｉ、］川圧されて回転子内の伶妓倖送管に込り込
冴ノするのでｓ 、 ？＜ｉ ／Ｊ＋＋・の軸方向の慣
性力は回転子本体イト１１へとＱ１０いている。しかし
、回転子内の冷妊距送管に逆流抑制４病造を４１しない
１恨り、回＋１−子本体一＼の搬送（８妃ｊＩｌを低丁
妊せることになるので、冷媒すなわち油体ヘリウムの１
１；）速効率を！、−しく ’、１！：下きせることに
なる。
２のロータバイオネット１の先スヘ；シ附近に位１αす
る個Ｆ９［で、冷媒搬送管２の内仔を絞り込み、印ｔト
加工することによって円周状のバリヤ３ａを形庁４Ｌ％
／’σ々１，３４′、、；送′自゛のしｆ」ログ・１１
への液イ本ヘリウムのπ（エムを抑えてきた。ここで、
進体ヘリウムはｔＪ争上止部側（１５Ｋｑｆ／ｄ杓ｊ
ｌＪ、ｉ、］川圧されて回転子内の伶妓倖送管に込り込
冴ノするのでｓ 、 ？＜ｉ ／Ｊ＋＋・の軸方向の慣
性力は回転子本体イト１１へとＱ１０いている。しかし
、回転子内の冷妊距送管に逆流抑制４病造を４１しない
１恨り、回＋１−子本体一＼の搬送（８妃ｊＩｌを低丁
妊せることになるので、冷媒すなわち油体ヘリウムの１
１；）速効率を！、−しく ’、１！：下きせることに
なる。
一方、絞り加工による回転子内の？１１稗、做送管に形
成したバリヤは堤防として作ノ［１する商さが十分にと
れないことおよびバリヤの４・１１がｄｉｂｈ向になだ
らかとならざるを得ないことか１モ、かかるバリヤのみ
では気化したガスヘリウムの一部は第１図図示のように
冷媒搬送管２とロータバイオネット１とのギャップ９か
ら逆流するので、その逆流防止効果は十分得られないこ
とが分ってきた。また、絞り加工のときに生ずる回転子
内の冷媒搬送管の歪も無視することはできず、ロータバ
イオネットと１妾九虫しないように、バリヤを設けない
１局合よりもギャップを大きくするように設割する必要
が生じた。ところが、ギャップにおける熱伝達率の増加
はキャップ長の９乗に比例すると言われているから、キ
ャップ増により液体ヘリウムのヘリウム・トランス・フ
ァカップリング部における気化量ハ跪しく増加すること
になり、したがって、冷媒の搬送効率を低減せしめると
いう不具合が生ずる。
成したバリヤは堤防として作ノ［１する商さが十分にと
れないことおよびバリヤの４・１１がｄｉｂｈ向になだ
らかとならざるを得ないことか１モ、かかるバリヤのみ
では気化したガスヘリウムの一部は第１図図示のように
冷媒搬送管２とロータバイオネット１とのギャップ９か
ら逆流するので、その逆流防止効果は十分得られないこ
とが分ってきた。また、絞り加工のときに生ずる回転子
内の冷媒搬送管の歪も無視することはできず、ロータバ
イオネットと１妾九虫しないように、バリヤを設けない
１局合よりもギャップを大きくするように設割する必要
が生じた。ところが、ギャップにおける熱伝達率の増加
はキャップ長の９乗に比例すると言われているから、キ
ャップ増により液体ヘリウムのヘリウム・トランス・フ
ァカップリング部における気化量ハ跪しく増加すること
になり、したがって、冷媒の搬送効率を低減せしめると
いう不具合が生ずる。
［発明の目的］
本光明は、上記φ１ｊ−に鑑みてなされたもので、その
目的は回転子内の冷媒痩送管における液体ヘリウム及び
気化したガス−・リウム等の冷媒の逆流を抑制すること
により冷媒の搬送効率を向上させた超電導発電機の冷媒
ω送装置を提供するにある。
目的は回転子内の冷媒痩送管における液体ヘリウム及び
気化したガス−・リウム等の冷媒の逆流を抑制すること
により冷媒の搬送効率を向上させた超電導発電機の冷媒
ω送装置を提供するにある。
［発明の卵、喪］
本発明は、上記目的をλ・構成する介、めに、超’ｉ（
１，尋発電機の静止側のロータバイオイツトと回転側の
冷々１．？搬送管とが（ロ）−バラツブして形成するギ
ャップ部分に、６ｆｆｉｊ己冷稗作送管のＥノ」側管の
一部を桐り又する多１扛耽゛：バリャをｌｉｉ［貿１光
して冷ｉＡＩの逆流抑制作用をも１こせることによって
その（４・）込効率を高めるようにした超ｎ・、＃’７
１ ’ｌ？； Ｊ’、 ４Ｇの１３１１ｊ、萌ｉ Ｃ’
＜ ％ ｆｔを（）Ｌ１供するものである。そして前Ｂ
己内イ則Ｉｌ″ｉ’ ＦＪ’ Ｍ（１゛：部１ｖ）１の
枚υ問】繁゛と少くとも１ （＋、！；Ｉの多Ｊｉ、ｊ
！ｉ７円１ｈバリヤと回転子本体に接続される長中管
とを６″ｒ接吟により一部に４１１）成している。１
／Ｃ＊ ロータバイオネットの外’ｔｌｌｌｌ ；？ｌ
Ｓ分（二は少くとも１ （ｉｔ；ｉのラビリンスな自己
設しても」：＜、さらにバリヤの内１１１１部分及びラ
ビリンスは冷ＩＬ′♂、（破送管材料よりも栄かいふつ
ｌ＜ ＫＮ ｌ１ｉｉ又Ｉｊニアルミニウム材で構成さ
れている。
１，尋発電機の静止側のロータバイオイツトと回転側の
冷々１．？搬送管とが（ロ）−バラツブして形成するギ
ャップ部分に、６ｆｆｉｊ己冷稗作送管のＥノ」側管の
一部を桐り又する多１扛耽゛：バリャをｌｉｉ［貿１光
して冷ｉＡＩの逆流抑制作用をも１こせることによって
その（４・）込効率を高めるようにした超ｎ・、＃’７
１ ’ｌ？； Ｊ’、 ４Ｇの１３１１ｊ、萌ｉ Ｃ’
＜ ％ ｆｔを（）Ｌ１供するものである。そして前Ｂ
己内イ則Ｉｌ″ｉ’ ＦＪ’ Ｍ（１゛：部１ｖ）１の
枚υ問】繁゛と少くとも１ （＋、！；Ｉの多Ｊｉ、ｊ
！ｉ７円１ｈバリヤと回転子本体に接続される長中管
とを６″ｒ接吟により一部に４１１）成している。１
／Ｃ＊ ロータバイオネットの外’ｔｌｌｌｌ ；？ｌ
Ｓ分（二は少くとも１ （ｉｔ；ｉのラビリンスな自己
設しても」：＜、さらにバリヤの内１１１１部分及びラ
ビリンスは冷ＩＬ′♂、（破送管材料よりも栄かいふつ
ｌ＜ ＫＮ ｌ１ｉｉ又Ｉｊニアルミニウム材で構成さ
れている。
［発明の実施例］
本発明の一実施例を図面を然１ｉ（ｉ して線引する。
第２図は、本発明の一実施１り１１の陣ｊ間図を示すも
ので、冷媒搬送管Ｈは内側管１２と外側管１３の２重管
で、その間は真空部１４となって断熱構造を形成してお
り、さらに内側管１２の外側にスーパーインシュレーシ
ョン］５が施されている。また、冷媒搬送％’ｌｌの内
側管１２は、短軸管１２ａと回転子本体側の長軸管１２
ｂの間に多重ゆりの円筒バリヤ１２ｃがＴｌＧ又はＥＢ
浴接等により一体化された構造となっており、他方、ロ
ータバイオネット１０の先端部分（−はラビリンス１９
が自己設婆れていて、ロータバイオネットＩＯと冷１ｊ
！ｊ、、搬送％′１１との＋ｇ＋のギャップ１８をさら
に狭くしている。
ので、冷媒搬送管Ｈは内側管１２と外側管１３の２重管
で、その間は真空部１４となって断熱構造を形成してお
り、さらに内側管１２の外側にスーパーインシュレーシ
ョン］５が施されている。また、冷媒搬送％’ｌｌの内
側管１２は、短軸管１２ａと回転子本体側の長軸管１２
ｂの間に多重ゆりの円筒バリヤ１２ｃがＴｌＧ又はＥＢ
浴接等により一体化された構造となっており、他方、ロ
ータバイオネット１０の先端部分（−はラビリンス１９
が自己設婆れていて、ロータバイオネットＩＯと冷１ｊ
！ｊ、、搬送％′１１との＋ｇ＋のギャップ１８をさら
に狭くしている。
また、冷媒である液体ヘリウム１６はロータバイオネッ
ト１０の出口まで加圧源れて開放され、回転する内側管
１２の多重壁の円筒バリヤ１２ｃより回転子本体側へと
流通し、３ＩＡ心力により内壁面に押されながら、図中
の矢印のように流れ、気化したガスヘリウム１７は回転
子本体側へ送り込まれる。
ト１０の出口まで加圧源れて開放され、回転する内側管
１２の多重壁の円筒バリヤ１２ｃより回転子本体側へと
流通し、３ＩＡ心力により内壁面に押されながら、図中
の矢印のように流れ、気化したガスヘリウム１７は回転
子本体側へ送り込まれる。
上述したように本実施例によれば冷媒搬送管１１の内１
１１１１管１２に多重壁の円筒バリヤ１２ｃを配設し、
またロータバイオネットＩＯの先端部分にラビリンス１
９を［１じ設し、かつこれら多重をの円筒バリヤ１２ｃ
およびラビリンスＩ９σ液体ヘリウムか逆ジ１゛シよう
とする方向に対して垂直に遮蔽する４、’１３ 愈とな
っている。したがって、ロータバイオネット川と冷媒シ
；１；送管１１との間のギャップ１８は従来のものに０
べて小さくすることができるので、液体ヘリウムのみで
なく、ガスヘリウムの鎧「が（、を抑制することができ
る。さらに冷媒伽νく管１］の内１１１１１ ’ｉ’ｊ
１２の１１１１方向（二条コｔｉ＜粘（の円筒バリヤ
１２ｃをイ反咬Ｈ１４自己品ンし、またロータバイオネ
ットｔυの先端部分のラビリンス１９を４Ｎ１１方向に
多段に配設すると冷媒の逆流弁）Ｊｌ」作井１は一段と
向上させることができる。、”第３図は、本発明の他の
実Ｍｎ ’Ｉγ１」のバリヤ部分の拡大１つｒ曲回を示
すもので、第２し１と同−個１シ「には同一符号を印し
ている。ｉ、＋４３１；＜ｌにボずよう（二、例えはス
テンレス＜１Ｘ１２ａと１２ｂの間に同じくステンレス
ｓＭの内径にデーパネジを、イＪする筒２０を溶接し。
１１１１管１２に多重壁の円筒バリヤ１２ｃを配設し、
またロータバイオネットＩＯの先端部分にラビリンス１
９を［１じ設し、かつこれら多重をの円筒バリヤ１２ｃ
およびラビリンスＩ９σ液体ヘリウムか逆ジ１゛シよう
とする方向に対して垂直に遮蔽する４、’１３ 愈とな
っている。したがって、ロータバイオネット川と冷媒シ
；１；送管１１との間のギャップ１８は従来のものに０
べて小さくすることができるので、液体ヘリウムのみで
なく、ガスヘリウムの鎧「が（、を抑制することができ
る。さらに冷媒伽νく管１］の内１１１１１ ’ｉ’ｊ
１２の１１１１方向（二条コｔｉ＜粘（の円筒バリヤ
１２ｃをイ反咬Ｈ１４自己品ンし、またロータバイオネ
ットｔυの先端部分のラビリンス１９を４Ｎ１１方向に
多段に配設すると冷媒の逆流弁）Ｊｌ」作井１は一段と
向上させることができる。、”第３図は、本発明の他の
実Ｍｎ ’Ｉγ１」のバリヤ部分の拡大１つｒ曲回を示
すもので、第２し１と同−個１シ「には同一符号を印し
ている。ｉ、＋４３１；＜ｌにボずよう（二、例えはス
テンレス＜１Ｘ１２ａと１２ｂの間に同じくステンレス
ｓＭの内径にデーパネジを、イＪする筒２０を溶接し。
ふつ譲′（ト可月り又はエポキシ糸＋６１１１？ｉ 、
＋１１ｊい（・１′アルミニウムなどのステンレス鋼よ
りもａ−かい杓Ｓ′１で外径を同じテーバネジ加工した
多重１ｑ（をイ〕する外載体２１を誓合させて多：ｉｌ
ｊ、’ ｉ：＋も円仁）バリヤ１２ｄを４直１Ｊシフし
たものである。その他の第１４成は第２図と同一である
のでその説明は省略するものとする。
＋１１ｊい（・１′アルミニウムなどのステンレス鋼よ
りもａ−かい杓Ｓ′１で外径を同じテーバネジ加工した
多重１ｑ（をイ〕する外載体２１を誓合させて多：ｉｌ
ｊ、’ ｉ：＋も円仁）バリヤ１２ｄを４直１Ｊシフし
たものである。その他の第１４成は第２図と同一である
のでその説明は省略するものとする。
このように低温に対して耐力かあり、しかもステンレス
鋼などに比べて柔かいふっ素樹脂の如き材料とステンレ
ス鋼の円筒と組合せた多重壁バリヤを用いると、ロータ
バイオネットと冷媒搬送管との間のギャップはさらに小
さくすることが可能である。またロータバイオネットに
配設したラビリンスもふっ素樹脂等で製作することもで
きる。
鋼などに比べて柔かいふっ素樹脂の如き材料とステンレ
ス鋼の円筒と組合せた多重壁バリヤを用いると、ロータ
バイオネットと冷媒搬送管との間のギャップはさらに小
さくすることが可能である。またロータバイオネットに
配設したラビリンスもふっ素樹脂等で製作することもで
きる。
ところで、第１図の如き従来の冷媒搬送管の内径が例え
ば６〜８１１１１で肉厚０．５１１＋１の場合絞り加工
によるバリヤの活さく第１図のｈ）は０５〜ｌ ａｓが
軸の真直度や真空性を保持する上で限度であったが、本
実施例による多乗壁Ｈ筒バリヤはその高さを従来のバリ
ヤの数倍にすることが可能となったので、液体ヘリウム
等の逆流抑制効果は着しく向上する。しかも、ロータバ
イオネット６１１１に配設したラビリンスと糺合せれば
ガスヘリウムの逆流抑制にも有効なものとなる。
ば６〜８１１１１で肉厚０．５１１＋１の場合絞り加工
によるバリヤの活さく第１図のｈ）は０５〜ｌ ａｓが
軸の真直度や真空性を保持する上で限度であったが、本
実施例による多乗壁Ｈ筒バリヤはその高さを従来のバリ
ヤの数倍にすることが可能となったので、液体ヘリウム
等の逆流抑制効果は着しく向上する。しかも、ロータバ
イオネット６１１１に配設したラビリンスと糺合せれば
ガスヘリウムの逆流抑制にも有効なものとなる。
さらにまた、冷媒搬送管のギャップをはソ０にして予め
ロータバイオネットもしくは冷１〜；、搬送管のわずか
の１１；岩心分だけＩｈｌ Ｊｐ：：によつ−Ｃラビリ
ンス（１１１１を消耗させるように自動調芯ずＺ）と、
ロータバイオネットと冷１１％ ｊ、’ｙｙ：送管で構
成τぎれるノＩＶ小のギャップを達成することができる
。
ロータバイオネットもしくは冷１〜；、搬送管のわずか
の１１；岩心分だけＩｈｌ Ｊｐ：：によつ−Ｃラビリ
ンス（１１１１を消耗させるように自動調芯ずＺ）と、
ロータバイオネットと冷１１％ ｊ、’ｙｙ：送管で構
成τぎれるノＩＶ小のギャップを達成することができる
。
さらに、連転中（ニロータバイオネットと冷媒１／Ｊζ
送管が接触する万一の事故に対しては、この柔かいラビ
リンスがプロテクタとなってＪＬ窒臣丁Ｓ Ｉｖｙを形
ｈｋする管ｕ、′：が破（ｊｌすることを防止する４Σ
を能を有する。
送管が接触する万一の事故に対しては、この柔かいラビ
リンスがプロテクタとなってＪＬ窒臣丁Ｓ Ｉｖｙを形
ｈｋする管ｕ、′：が破（ｊｌすることを防止する４Σ
を能を有する。
［つ６明の効果］
以上ｈシ己明したように、本か）明によれば、紹電嚇発
１［１，碌のＭ転子内の冷媒搬送官内をθｆｔ’、 ；
＋ｌｉするン戊体ヘリウム及び気化したガスヘリウム等
の冷ｊ１１１の逆流を抑？ｌｉｌ！することかできるの
でｓ （Ｓｒ 睨のｊ、ｉ’、ｉ速効率を同上させ７Ｃ
超１ｆｉ ｕｎ ’１ｉｌｉ ′＋ｒ、 Ｉ＊ （１）
？’５ｈ’ｊＪ ］ａｙ ｉＺｓ ＋−ｆ６−を９１
＋（することができる。
１［１，碌のＭ転子内の冷媒搬送官内をθｆｔ’、 ；
＋ｌｉするン戊体ヘリウム及び気化したガスヘリウム等
の冷ｊ１１１の逆流を抑？ｌｉｌ！することかできるの
でｓ （Ｓｒ 睨のｊ、ｉ’、ｉ速効率を同上させ７Ｃ
超１ｆｉ ｕｎ ’１ｉｌｉ ′＋ｒ、 Ｉ＊ （１）
？’５ｈ’ｊＪ ］ａｙ ｉＺｓ ＋−ｆ６−を９１
＋（することができる。
第１図は従）（（の超’ｉｊｊ’ ？ｊ〕・光重１機の
（、ｓ ／、ｌｉ：ｊ、’ Ｉブ１、込咬も夕のＩ、１
１面図、第２図標本発明の一実施例のに）？ ’ｆｆ＋
ｉ図、６３３図は本発明の他の笑旅例のバリヤ部分の拡
大断１ｍメ１である。 １０・・・ロータバイオネット１１・・・冷々ｖ−搬送
管１２・・・内仰ｊ管 ］、２Ｇ、１２ｄ・・・バリヤ
１３・・・外側管 １６・・・液体ヘリウム１７・・・
ガスヘリウム ［８・・・ギャップ１９・・・ラビリン
ス
（、ｓ ／、ｌｉ：ｊ、’ Ｉブ１、込咬も夕のＩ、１
１面図、第２図標本発明の一実施例のに）？ ’ｆｆ＋
ｉ図、６３３図は本発明の他の笑旅例のバリヤ部分の拡
大断１ｍメ１である。 １０・・・ロータバイオネット１１・・・冷々ｖ−搬送
管１２・・・内仰ｊ管 ］、２Ｇ、１２ｄ・・・バリヤ
１３・・・外側管 １６・・・液体ヘリウム１７・・・
ガスヘリウム ［８・・・ギャップ１９・・・ラビリン
ス
Claims (5)
- （１）超電導光１し機（ｌｊ靜止側のロータノくイオネ
ットと回転側の冷媒搬送管とが７１ｉり冶って形成する
ギャップ部分に、前記冷奴（ΩＪ２、〕Ｃｆの内側管の
一部を１１４成する多重板をイｊするバリヤを配欝して
なることを特徴とする超′亀尋発電４ブラの冷々ｌＩ！
搬送装置。 - （２） 内側管は、端部側の知＋ｌＩＨ管と、少くとも
１個の多５（ｊ壁を有する円管状／クリヤと回転子本体
に接続される長軸管とを溶接等により一体に４１僅成し
たことを特徴とする特＝’［Ｈ１ｉ求のルｊ１、囲第１
万４ｉ己載の１泊電心発電穢の冷媒搬送装置。 - （３）多’ｆＬｉｋを町するバリヤの内側部分はふっ素
柄）［ＩＴ又はアルミニウム材のようｆｆ、 ｆｆ１ｉ
媒蛇送管材料よりも柔かい材料で構成されている特許請
求の範囲第１狽釦叔の超電導発電（幾の冷媒（般送にモ
ｔ。 - （４） ロータバイオネットの外１ｉ’ｌｌｌ ｒ＜１
ｓ分に少くとも１個のラビリンスを配設している’ｌ’
Ｆ ｉ７ｆ Ｈ古来の？１ｉｉｊ、囲２７！１項記載の
超電導発電（幾の冷媒搬送装置。 - （５） ラビリンスはふっ素梢脂又はアルミニウム材の
ような冷媒搬送管材料よりも柔かい拐料で構成されてい
る特許請求の範囲第４小記載の超電導発電機の冷媒搬送
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58209901A JPS60102873A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | 超電導発電機の冷媒搬送装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58209901A JPS60102873A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | 超電導発電機の冷媒搬送装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60102873A true JPS60102873A (ja) | 1985-06-07 |
Family
ID=16580518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58209901A Pending JPS60102873A (ja) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | 超電導発電機の冷媒搬送装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60102873A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02119566A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-07 | Toshiba Corp | 超電導発電機の冷媒搬送装置 |
-
1983
- 1983-11-10 JP JP58209901A patent/JPS60102873A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02119566A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-07 | Toshiba Corp | 超電導発電機の冷媒搬送装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10587170B2 (en) | Generators with open loop active cooling | |
| US5087176A (en) | Method and apparatus to provide thermal isolation of process gas bearings | |
| US4101793A (en) | Rotating machine using a cooling fluid supplied by a rotating seal | |
| US4740711A (en) | Pipeline built-in electric power generating set | |
| DE9215696U1 (de) | Stromgewinnungsanlage | |
| US4152609A (en) | Rotor member for superconducting generator | |
| US4204134A (en) | Coolant loop for the rotor of a turbogenerator with a superconductive exciter winding | |
| JP2006230191A (ja) | 流体を回転部材に搬送するための流体移送装置及び方法 | |
| US20170237318A1 (en) | Device And Method For Cooling An Energy Conversion Apparatus Having A Rotor And At Least One Turbine | |
| JP5503929B2 (ja) | 超電導回転機の冷媒給排装置、該冷媒給排装置を具備する超電導回転機 | |
| US4174483A (en) | Cryogenically cooled electrical machine | |
| JPS60102873A (ja) | 超電導発電機の冷媒搬送装置 | |
| KR100243927B1 (ko) | 선박의 프로펠러 샤프트에 대한 선미관 시일장치 | |
| JP3337440B2 (ja) | 高温超電導磁気軸受装置及び高温超電導フライホイール装置 | |
| JPH01129766A (ja) | 超電導回転子 | |
| CN220067132U (zh) | 一种高速电机转子冷却结构 | |
| Bejan et al. | Superconducting alternator test results | |
| JPS6220388B2 (ja) | ||
| JP2644788B2 (ja) | 冷媒供給装置 | |
| JPH04285463A (ja) | 超電導回転子 | |
| JPH02119566A (ja) | 超電導発電機の冷媒搬送装置 | |
| SU629600A1 (ru) | Устройство дл ввода криогенного хладагента во вращающийс объект | |
| JPH0474947B2 (ja) | ||
| BR102022009346A2 (pt) | Dispositivo e método para enrolar e torcer material de fibra em quadros de fiação de anel ou de torção de anel | |
| DE102014215649A1 (de) | Kühlvorrichtung zur Kühlung einer elektrischen Maschine mit radialer Wärmeauskopplung |