JPS5949494A - 熱交換装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、熱交換装置に関するものであって、　　　
　　　：、１ 一層詳細には、燃焼ゾーンと伝熱ゾーンとの一体　　　
　　　　。

□ 化を図ることにより極めてコンパクトな装置構成を実現
し、また該燃焼伝熱ゾーンに供給される混−酸化炭素（
〔０）等の発生及び未燃物の発生を抑制して人気汚染を
有効に阻止し１；）る、熱伝達効率に優れた熱交換装置
ｉ’Ｔ、ｌ、−朋するものである。

伝熱管中で水を循卯させ、この伝熱管を外部より加熱し
て給湯を行う湯沸器その他の蒸気ボイラは、伝熱部にお
いて熱交換を行う一種の熱交換装置である。その力Ｉｔ
　Ｆへ源としては、燃料燃焼ガスが−・般に多用される
が、この場合燃焼室中で燃焼反応が進行している火炎に
、水が循環している冷たい伝熱管を直接接触させると、
直ちに不完全燃焼を起して未燃炭化水素（ＵＩＩＣ）を
発生するので、この種の湯沸器や蒸気ボイラ等では、必
ず燃焼室と。

その−に方に位置する伝熱室との空間が確保され。

該伝熱室１１叫こ蛇管等の伝熱管が配設されるようにな
っている。すなわち、火炎を伴う燃焼反応を燃お゛６ゾ
ーン中で進行させ、該反応の終了した高温の燃焼ガスを
伝熱ゾーンに導いて、この燃焼ガスを伝熱管に接触させ
ることにより熱交換が行われる。

このように燃焼空間は、燃焼反応が促進される燃焼ゾー
ンと、高温の燃焼ガスが通過して熱交換が熱交換装置で
は必然的に燃焼空間が大きくなり、従って小型化には限
界があった。

また、従来の熱交換装置では、燃焼空間中における均一
な燃焼が達成困ダｆ１．で、局所的に温度の高い部分や
低い部分が存在するため、燃焼副産物どして窒素酸化物
（ＮＯｘ）や−酸化炭素（ＣＤ）、その他未燃炭化水素
（ｔｌｌｌｃ）が容易に発生ずる傾向がある。このため
、行政」二の公害防止の見地より排出爪規制が強化さｈ
るに伴い、硫黄分や窒素分の少い燃料への転換、＋Ｊｌ
煙脱硝装置の設置等、低ＮＯｘ化への努力がなされてい
るが、設備費用その他技術的な問題から、規制値達成が
困凭、な現状となっている。

このような所謂［サーマルＮＯＸ　Ｊは、燃お１の燃焼
時に空気中の窒素と酸素とが反応して生成するものであ
るが、燃焼温度が高くなるにつれて前記反応が激しくな
り、従ってその最大温度によりサーマルＮＯｘ排出量が
決定されることが判明している。そして、通常の炎燃焼
では温度分布が一定していないため、局部的に高温（例
えば１４００℃）の個所が生し、サーマルＮ　Ｏｘ発生
増大の原因となっている。

また、前記−酸化炭素（Ｃｏ）や未燃炭化水素（υ１１
Ｃ）の発生も、燃焼ガスの燃焼温度と密接に関連してお
り、後述する触媒を用いた接触燃焼実験によれは、燃焼
温度が９００°（二以下の場合にｃｏ、　ｕｎｃは急激
に増大し、１０００℃以」二では、Ｃ０１ＵＩＩＣとも
殆んど発生しないことが確認されている。このようにサ
ーマルＮＯｘやＣ０１ＵＩＩＣは、燃焼温度と密接に関
係するため、高性能の触媒を用いた接触燃焼法が近時研
究され、１ｏｏｏ’ｃ以上の高温度領域の燃焼を均一・
かつ安定に行うことにより、ＮＯｘ等の発生を有効かつ
大幅に低減さ仕る実績が得られている。

しかしながら、この創１媒を使用する接触燃焼法をボ・
ｒう等の熱交換装置に応用するに際し、ネックとなるの
は、高温領域で長寿命の触媒は未だ開発さＪしておらず
、また、これに近い性能の触媒は極めて高価となるため
、ランニングコス１−が経済」―見合わないことである
。

このような前記現状に鑑み発明者は、熱伝達効率に優れ
、構造がコンバク１−でしかもサーマルＮＯｘや（’、
０．　ｔｌｌｌｃ等の発生を抑制し得る新規な熱交換装
置を得るべく研究試作に努めた結果、空隙率の充分大き
い所謂通気性固体を使用して燃お゛Ｌ伝熱プロッタを描
成し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷となる伝熱媒体
を介在させ、この燃焼伝熱プロッタ中で燃料ガスと空気
どの混合物からなる混気燃料を燃焼させるようにすれば
、後に述べるように通気性固体の大きな表面積（伝熱面
積）故に、近接する気体は個体と殆んど等しい温度にな
り、一方、固体間は強い輻射の授受により温度分布が平
滑化さｔシて均一・に燃焼し、その結果としてサーマル
ＮＯｘの発生が抑制され、また未燃焼分も高温の細線に
接剤ｌして再燃焼し、ＣＯやＵＩＩＣの発生も抑制され
ることを突き止めた。しかも、燃焼ゾーンと伝熱ゾーン
とは一体化されるため、全体構造も極めてコンバク１へ
になり、また後述する所謂通気性固体中で燃焼が行われ
る結果として、大凧の固体輻射熱を発生し、熱伝達率を
一挙に増大させ得ることも判明した。

従って、本発明に係る熱交換装置は、燃料カスど空気と
の混合物を供給する混気燃料供給管の開Ｌｉ側に、空隙
率の充分大きい通気性固体からなる燃焼伝熱ブロックを
接続し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を構成する伝
熱媒体を介在させたことを特徴とする。

また、本願の別の発明に係る熱交換装置は、燃料ガスと
空気との混合物を供給する温気燃料供給管の開１コ側に
、空隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼伝熱ブロ
ックを接続し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を構成
する伝熱媒体を介在させ、更に前記燃焼伝熱ブロックの
燃焼ガス排出側に、該ブロックを４１カ成する通気性固
体よりも空隙率の小さい通気性固体を接続配置したこと
を特徴とする。

また、本願の更に別の発明に係る熱交換装置は、燃料ガ
スと空気との混合物を供給する混気燃料供給管の開口側
に、空隙率の小さい通気性固体を介して空隙率の充分大
きい通気性固体からなる燃焼伝熱ブロックを接続し、こ
の燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を構成する伝熱媒体を介
在させ、更に前記燃Ｊ、ｌ’ｆｉ伝熱ブロックの燃焼カ
スＭ［出側に、該ブロックを構成する通気性固体よりも
空隙率の小さい通気性固体を接続配置しノーことを特徴
とする。

なお、本願発明において所謂通気性固体は、極めて重要
なウェイトを占めるものであるので、好適実施例の説明
に先立ち、この通気性固体の概略を述べることとする。

水明、ｔ・ｍ　Ｗに所謂通気性固体とは、金属、セラミ
ックス等の耐熱性材料を網状、ハニカム状、繊維状等の
各種形態に成形して通気′性を持たぜ、かつ光その他熱
線を透過させ何、い適宜ＪＴ７さの固体Ｉｌ’ｌＣ体と
定義することができる。

これは、細線または細粒が多数４１１合して構成された
ものと考えられ、その実質的な表面積は極めて大きい。

そして、固体の輻射射出能力は気体よりも充分高いもの
であるから、前記通気性固体に燃焼ガスを通過させると
、燃焼ガスの顕熱が表面積の極めて大きい固体と接触し
て高効率の熱交換が行われ、大量の固体輻射熱を発生す
る。このような特性を有する固体伝熱変換素子を通気性
固体と称する。なお、この通気性固体は、燃焼ガスの下
流で熱交換により熱を秤っでも、上流側には殆んど影響
がでない、という特性がある。

前記通気性固体Ｓの輻射熱射出状態について、第１図に
示す模式図により説明すると、通気性固体Ｓは燃焼ガス
Ｇの流通方向に厚さＸを有するため、燃焼ガスＧが固体
Ｓを通過するとその層内で対流熱伝達が行わＪし、曲線
Ｃで示す温度勾配を生じる。そして各層χ、・・・・χ
、において燃焼ガスの顕熱は固体輻射熱Ｖ、・・・・Ｙ
、、Ｚ、・・・・乙に変換され、夫々燃焼ガスＧの上流
側（Ｙ）及び下流側（Ｚ）に向かうが、この固体輻射熱
の内ｙ、、ｙ、及び乙、乙は通気性固体Ｓの前後方向の
厚みに応じて遮蔽されて減衰し、その結果大部分の輻射
熱Ｒが燃焼ガスＧの上流側（Ｙ）に射出される。

次に、本発明に係る熱交換装置につき、好適な実施例を
挙げて、添イ１図面を参照しながら以下詳細に説明する
。第２図は本発明装置の１実施例を示すものであって、
燃料ガス（例えば都市ガス、天然ガス、炉頂廃ガス等の
可燃性気体）と空気との混合物かｊらなる混気燃料ＭＦ
が、燃料供給源（図示ぜず）から加圧されて、混気燃料
供給管１０に送給されるようになっている。なお、燃焼
ガス拮出側から吸引ファン等により燃焼Ｍ１；ガスを吸
引するようにすれば、混気燃料Ｍ　Ｆを加圧供給しなく
てもＪ：い。また、温気燃料ＭＦは後述のブロック体に
流入する直前で燃料ガスと空気とを混合するよ　　　　
　　　１うにしてもよい。図中、参照符号Ｉ２は、空隙
率の充分大きな通気性固体からなる適宜立体形状のブロ
ック体を示し、このブロック体１２の内部で、後述する
ように燃料の燃焼及び伝熱作用が行われるのて、以下こ
れを燃焼伝熱ブロックと称する。

前記温気燃料供給管１０は図示の如く長形の開口部１４
を有し、この開口側に、前記空隙率の充分大きな通気性
固体からなる燃焼伝熱ブロック】２が配置接続されてい
る。この場合、供給管１０の開口部１４と燃焼伝熱ブロ
ック１２との間には、セラミックプレー１−に多数の細
孔をｇ設してなる整流格子の如き整流手段】６を介在さ
せて、供給管】０から供給される混気燃料ＭＦを均一に
分散した後、燃焼ブロッ月２中に送り込むよう構成す　
　　　　　昌るのがりｒましい。

この燃焼伝熱ブロック１２を構成する通気性固体の空隙
率は、１３９％またはでれ以」二（換言すれば、充填率
１％またはそれ以下）とするのが好ましく、このように
空ＶＸ率の充分大きい通気性固体としては、例えば耐熱
性の金属ｇｉｎ線を綿状に集塊させたブロック体や、耐
熱金網の多重積層体、その他セラミックス材利を軽石状
に発泡固化させた多孔質物体等がりＩ適に使用される。

この場合、通気性固体がどの程度の空隙率てあＪしば「
充分大きい」と云い得るかが問題となるが、金網のよう
にメツシュ数で表現するよりも、光学的厚さを基準とし
て判断するのが最も適当である。光学的厚さの測定は、
光源と照度訓との間に被測定対象物となる通気性固体を
介在させ、光がどれ位吸収されているかを前記照度１１
により求めるものであって、金属細線の線径その他吸収
系数を考慮して決定さＡしる。

本実施例の場合、燃焼伝熱ブロック１２を構成する通気
性固体として、燃焼伝熱ブロック１２の大きさに応じて
光学的厚さが１乃至１０の範囲にある金属相ｈ′ｒ！の
集塊を使用したところ、☆ｒ適な結果が得られた。

前記燃焼伝熱ブロック１２中には、熱負荷を構成する伝
熱媒体１８（例えば、蒸気発生用の木管）が、埋設その
他の手段により介在している。この伝熱媒体１８として
は、典型的には前記水管の如き伝熱管が使用されるが、
その他用途に応じて熱容量の大きい金属等の中実棒体を
使用し、これを蓄熱体として熱蓄積及び熱放散を行わせ
るようにしてもよい。また、伝熱媒体１８と燃焼伝熱ブ
ロック１２どの伝熱面積を大きくするために、前記伝熱
媒体１８は、ブロック中で蛇行させたり、渦巻状に巻回
させたりするのが好ましい。

更に、燃焼伝熱ブロック１２は、混気燃料が流入して来
る上流側および燃焼ガスが排出される下流側を除いて、
耐火性の断熱材料２０で囲繞して、該ブロック１２の外
周からの輻射熱の逃出を遮蔽するよう構成しである。す
なわち、これによって輻射熱がブロック１２中に閉じ込
められることになる。

第３図は、本願に係る別の実施例を示すものであって、
第２図に示す熱交換装置を基本とし、その燃焼伝熱ブロ
ック１２の燃焼ガス排出側に、該ブロック１２を構成す
る通気性固体よりも空隙率の小さい通気性固体２２が接
続配置されている。

この通気性固体２２の空隙率は、９０％乃至９５ヅ、ま
たはそれ以上（換盾すれば、充填率１０％乃至５％また
はそれ以−ト）とするのが好ましい。本実施例の場合も
、混気燃料供給管の開口部１４と燃焼伝熱ブロック１２
との間には、多孔板の如き整流Ｆｒ段１６が介装されて
、温気燃料ＭＦを均一に分散させて該ブロック１２中に
送り込むよう構成されており、更に燃焼伝熱ブロック１
２及び通気性固体２２の外周には、温気燃料が流入する
」１流側および燃焼ガスが排出される下流側を除いて、
耐火性の断熱月料２０で囲繞しである。

第４図は、本願に係る更に別の発明の実施例を示すもの
であって、第２図に示す基本構成において、燃焼伝り℃
？；ブロック１２の燃焼ガス上流側および下流側に、夫
々該ブロック１２を構成する通気性固体よりも空隙率の
小さい通気性固体２４を接続配置したものである。この
通気性固体２４の空隙率は、９０％乃至９５％またはそ
れ以−に（換言すれば、充填率１０％乃至５％またはそ
れ以下）とするのがりｆましい。この実施例の場合、混
気燃料供給管１０の開口１部１４は、一方の通気性固体
２４に接続されていて、供給管１０から加圧送給さ４ｔ
た混気燃１゛ｊ１は、この通気性固体２４を通過する際
に均一に分散されるので、前記第２図及び第３図に示す
実施例のように、整流手段１６を別途配設する必要はな
い。但し、燃焼伝熱ブロック１２および通気性固体２４
．２４の外周から幅Ａ１熱が逃出するのを遮蔽する目的
で、耐火性の断熱材料２０により図示の通り囲繞しであ
ることは、第２図及び第３図に示す実施例と同様である
。

次に、このように構成した本発明に係る熱交換装置の使
用の実際につき、作用および効果との関係において、以
下説明する。第２図に示す実施例において、供給管１０
を介して混気燃料ＭＦを供給すると、この温気燃料は整
流手段１Ｇによりその流れを整えられると共に均一・に
分散して、燃焼伝熱ブロック１２中に送給される。参照
符号２６で示す点火手段（例えばヒータまたはスパーク
プラグ）により混気燃料に点火すると、ブロック１２と
して画成される通気性固体の空間中に封じ込められた状
態で、燃焼が開始される。通気性固体は、先に述べたよ
うに実質的な比表面積が極めて大きく、固体の輻射射出
能力は気体よりも充分に高いものであるから、燃焼反応
が終了した高温の燃焼ガスが通気性固体に接触すること
により高効率の熱交換が行われ、燃焼ガス中の顕熱は大
量の固体輻射熱に変換される。このとき、固体接触の効
果により燃焼ガスの低い温度のところは引上げられ、ま
た高い温度のどころは押えられるため、全体として温度
が平坦化し、均一な燃焼が得られる（通常の火炎燃焼で
は、火炎面に局部的に高い温度や低い温度のところが生
じる）。このように温度が均一化される結果として、サ
ーマルＮＯｘの発生が低減化される。これは、サーマル
ＮＯｘは燃焼温度が高くなると共に窒素と酸素との反応
が激しくなるが、本発明に係る装置ではぞの原因となる
局所的な温度ＪＪがないからである。また、通常はサー
マルＮＯｘを低減させるべく燃焼温度を降車させると、
ＣＯやＵＩＩＣ等の未燃分が発生するが、本発明装置で
は、未燃分は高温の金属細線等の通気性固体に接触して
燃焼がなされるため、ＣＯや聞Ｃ等の未燃分が発生して
大気を汚染する惧１しがない。

しかも、従来は燃焼ゾーンに伝熱管のような伝熱線体１
８を介在させると、直ちに不完全燃焼を生じてＣＯやＵ
ＩＩＣ発生の原因となるため、火炎の燃焼反応を進行さ
せる燃焼空間と、高温の燃焼ガスによる伝熱を行わせる
伝熱空間とを、別個に確保す　　　　゛る必要があった
ことは既述の通りである。しかる【；本発明装置では、
燃焼ゾーンに伝熱媒体を介在させたため、未燃分がでて
も先に述べたようにこの未燃分は高温に加熱された通気
性固体に接触して完全燃焼がなされるので、燃焼ゾーン
と伝熱ゾーンとを別個に確保する必要がない。すなわち
、通気性固体からなるブロック体１２は、燃焼ゾーンと
伝熱ゾーンとの１体化が図られ、慴造的にも極めてコン
バク１へになっている。この燃焼伝熱ブロック１２中に
おいて、高温の燃焼ガスが伝熱媒体１８（例えば木管）
に接触して熱交換が行われるが、該ブロック１２を構成
する通気性固体中において大量の固体輻射熱が得られる
ため、極めて効率の高い熱交換が達成される。

次に、第３図に示す実施例では、燃焼伝熱ブロック１２
の燃焼ガス排出側に、通気性固体２２が接続配置さ］し
ている。このため、高温の燃焼ガスが前記通気性固体２
２に流入して、ここでも高効率の熱交換が行われ、該燃
焼ガス中の顕熱が大量の固体輻射熱に変換される。しか
も、第１図に示す模式図を参照して理論説明したように
、得られる大量の輻射熱の大部分は燃焼ガスの上流側、
すなわち燃焼伝熱ブロック１２に向けて射出されるから
、該ブロック１２中の輻射熱は一層増大し、伝熱媒体１
８における伝熱効率が更に促進されることになる。

また第４図に示す実施例では、燃焼伝熱ブロック１２を
挟んで両側に通気性固体２４が夫々接続配置されている
。そして、混気燃料Ｍ　Ｉ７の燃焼け、第２図に示す実
施例と同様に、燃焼伝熱ブロック１２中で行なわれる訳
であるから、各通気性固体２４に対する燃焼ガスの上流
側は、常に当該ブロック１２中に存在することになる。

従って、該ブロック１２中で生成した高温の燃焼ガスが
、各通気性固体２４に流入してガス中の顕熱を大量の固
体輻射熱に変換させると、得られた輻射熱は、第３図に
示す実施例と同様に、燃焼ガスの上流側である燃焼伝熱
ブロック１２に向けて射出されることになる。しかも本
実施例の場合は、ブロック１２を挾んで両側から輻射熱
が射出されるようになっているので、伝熱媒体１８に対
する伝熱効率は最も良好となる。

以」二、本発明に係る熱交換装置によれば、混気燃料を
均一な温度分布で燃焼させることができるため、サーマ
ルＮＯｘやｃｏ　、　ｕｎｃ等の未燃分の発生を抑制す
ることが可能である。また、燃焼シ１１；域中に伝熱管
のような温度降下要素を存在させても、均一燃焼により
未燃分が発生しないので、燃焼帯域ど伝熱帯域とを−・
体化することが可能となり、極めてコンパクトな構成の
熱交換装置が得られる。

更に、大量のＱＱ、１　！ＩＪ熱が得られるため、熱交
換効率も一層向上する等、多くの有益な効果を奏するも
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は通気性固体の輻射熱射出状態を示す模式図、第
２図は本発明に係る熱交換装置の概略構成図、第３図は
別の発明に係る熱交換装置の概略構成図、第４図は更に
別の発明に係る熱交換装置の概１１′＋８構成図である
。 １０・・・・混気燃料供給管 １２・・・・燃焼伝熱ブロック 】４・・・・開口部　　　　１６・・・・整流手段ｊ８
・・・伝熱媒体　　　２０・・・・耐火性断熱材２２．
２４・・・・通気性固体 ２Ｇ・・・・点火手段 ＦＩＧ、　１ （’／）　　　　　　　　　　　（Ｚ）ＸＩ　　Ｘ２　
Ｘ３　Ｘ４　Ｘ５ 手続補正書（自発） 昭和５８年１２月１２日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示　　昭和５７年特許願第１６０４５５号
２、発明の名称　熱交換装置 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 住　所　　東京都江東区越中島１丁目３番１７−６０３
号氏名　越後亮三（ほか２名） ４、代理人〒４６０ （１）明細書の「特許請求の範囲」の欄および「発明の
詳細な説明」の欄 ６、補正の内容 特願昭５７−１６０４５５号 １、明細書第１頁第４行〜第２頁第１４行特許請求の範
囲を次の通り補正する。 「２、特許請求の範囲 （１）燃料ガス且稚ｉ土主μ皇盪鷹有気体供給管の開口
側に、空隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼伝熱
ブロックを接続し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を
構成する伝熱媒体を介在させたことを特徴とする熱交換
装置。 （２）艦且１１肌！・および　　小　６　供給管の開口
部と燃焼伝熱ブロックとの間に、好ましくは開穿８ガス
および　、Ａ荀久生を均一に分散して流通させるための
整流手段を介在させてなる特許請求の範囲第１項記載の
熱交換装置。 （３）燃料ガス（および　　含　５　供給管の開口側に
、空隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼伝熱ブロ
ックを接続し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を構成
する伝熱媒体を介在させ、更に前記燃焼伝熱ブロックの
燃焼ガス排出側に、該ブロックを構成する通気性固体よ
りも空隙率の小さい通気性固体を接続配置したことを特
徴とする熱交換装置。 （４）λ゛ガス供ｂおよび　、　　′　供給管の□　開
口部と燃焼伝熱ブロックとの間に、好ましくは閤μガス
および酸素含有気体を均一に分散して流通させるための
整流手段を介在させてなる特許請求の範囲第３項記載の
熱交換装置。 （５）燃料ガス供、−・および　　４有“　供給管の開
口側に、空隙率の／ｈさい通気体固体を介して空隙率の
充分大きい通気性固体からなる燃焼伝熱ブロックを接続
し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を構成する伝熱媒
体を介在させ、更に前記燃焼伝熱ブロックの燃焼ガス排
出側に、該ブロックを構成する通気性固体よりも空隙率
の小さい通気性固体を接続配置したことを特徴とする熱
交換装置。」 ２、同第７頁第１行 「と空・・・燃料」を、 ［供給管および酸素含有気体」と補正する。 ３゜同第７頁第７行 「と空・・・燃料」を、 「供給管および酸素含有気体」と補正する。 ４、同第７頁第１６行 「と空・・・燃料」を、 「供給管および酸素含有気体」と補正する。 ５、同第１９頁第５行の次行に、以下の通り加入する。 「なお前述した好適実施例については、燃料ガスと空気
との混合物からなる混気燃料を、共通の混気燃料供給管
を介して燃焼伝熱ブロックに送り込む場合につき説明し
たが、燃料ガス供給管および空気供給管を独立して設け
、夫々の供給管を前記燃焼伝熱ブロックに接続して、該
燃焼伝熱ブロック中で燃料ガスと空気との混合および燃
焼を行うようにしてもよい。更に前記燃焼伝熱ブロック
に入る以前または該ブロック中で燃料ガスと混合される
気体は、一般に空気とされるが、その他酸素を含有して
いる気体が適宜使用されるものである。」

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）燃料ガスと空気との混合物を供給する混気燃料供
   給管の開Ｌｌ側に、空隙率の充分大きい通気性固体から
   なる燃焼伝熱ブロックを接続し、この燃焼伝熱ブロック
   中に熱負荷を構成する伝熱代休を介在させたことを特徴
   どする熱交換装置。
2. （２）混気燃料供給管の開口部と燃焼伝熱ブロックとの
   間に、好ましくは混気燃料を均一に分散して流通させる
   ための整流手段を介在させてなる特許請求の範囲第１項
   記載の熱交換装置。
3. （３）燃料ガスと空気との混合物を供給する混気撚↑２
   １供給管の開［１側に、空隙率の充分大きい通気性固体
   からなる燃焼伝熱ブロックを接続し、この燃焼伝熱ブロ
   ック中に熱負荷を構成する伝熱媒体を介在させ、更に前
   記燃焼伝熱ブロックの燃焼ガス排出側に、該ブロックを
   構成する通気性固体よりも空隙率の小さい通気性固体を
   接続配置したことを特徴とする熱交換装置。
4. （４）混気燃料供給管の開口部と燃焼伝熱ブロックとの
   間に、好ましくは混気燃料を均一に分散して流通させる
   ための整流手段を介在させてなる特許請求の範囲第３項
   記載の熱交換装置。
5. （５）燃料ガスと空気との混合物を供給する混気燃料供
   給管の開口側に、空隙率の小さい通気性固体を介して空
   隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼伝熱ブロック
   を接続し、この燃焼伝熱ブロック中に熱負荷を構成する
   伝熱媒体を介在させ、更に前記燃焼伝熱ブロックの燃焼
   ガス排出側に、該　　　　　　　レブロックを構成する
   通気性固体よりも空隙率の小　　　　　　　：さい通気
   性固体を接続配置したことを特徴とする？”、’ｙ：　
   ＃Ｊ“°１