JPS5945110B2 - Azimuth antenna device - Google Patents
Azimuth antenna deviceInfo
- Publication number
- JPS5945110B2 JPS5945110B2 JP6141877A JP6141877A JPS5945110B2 JP S5945110 B2 JPS5945110 B2 JP S5945110B2 JP 6141877 A JP6141877 A JP 6141877A JP 6141877 A JP6141877 A JP 6141877A JP S5945110 B2 JPS5945110 B2 JP S5945110B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- antenna
- antenna element
- azimuth
- antenna device
- elements
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S3/00—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received
- G01S3/02—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received using radio waves
- G01S3/04—Details
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Details Of Aerials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は複数のアンテナエレメントの受信信号出力位相
を測定して電波到来方向を決定する方位空中線装置に関
するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an azimuth antenna device that determines the arrival direction of radio waves by measuring the received signal output phases of a plurality of antenna elements.
従来、方位空中線装置として第１図の構成図に示すよう
に等間隔で円形に配置されたダイポール等の多数のアン
テナエレメント（１，２，３，・・・、ｉ、・・・、ｎ
）よりなるものが使用さたている。Conventionally, an azimuth antenna device uses a large number of antenna elements (1, 2, 3, . . . , i, . . . , n
) are used.
ｌはアンテナエレメント長を示す。l indicates the length of the antenna element.
各アンテナエレメント（１，２，３，・・・。ｉ、・・
・、ｎ）は、第２図の構成図に示すように、同じ電気位
相に整合されたそれぞれの給電線によって切換器Ｓに接
続され、切換器Ｓは各アンテナニレメン１に対応する適
当な制御信号（１，２，３，・・・ｉ、・・・。Each antenna element (1, 2, 3,...i,...
. Control signal (1, 2, 3,...i,...
ｎ）に応じて対応する給電線を切り替えて受信機に接続
するように構成されている。n), the corresponding feeder line is switched and connected to the receiver.
いま、第３図に示すごとく、一定方向から平面電磁波が
到来する場合、ｉ番目のアンテナエレメントの受信信号
出力位相φｉは、１番目のアンテナエレメントの方位を
基準として
であられされる。Now, as shown in FIG. 3, when a plane electromagnetic wave arrives from a certain direction, the received signal output phase φi of the i-th antenna element is determined with respect to the direction of the first antenna element.
たゾしｒはアンテナエレメントの配置された円の半径、
θ。Tazoshi r is the radius of the circle where the antenna element is placed,
θ.
は電波の到来方向を示す角、θｉはｉ番目のアンテナエ
レメントの配置角、λは波長である。is the angle indicating the arrival direction of the radio wave, θi is the arrangement angle of the i-th antenna element, and λ is the wavelength.
（１）式から明らかなごとく、アンテナエレメントの配
置角θｉを変えて出力位相φｉを測定すれば、半径ｒ１
波長λ、は一定であるから、電波到来方向θ。As is clear from equation (1), if the output phase φi is measured while changing the arrangement angle θi of the antenna element, the radius r1
Since the wavelength λ is constant, the radio wave arrival direction θ.
を見出すことができる。ここに言う方位空中線装置は、
配置角θｉを変えるかわりに、適当な角度ごとに同一の
アンテナエレメントを配置し、同一の位相を有する給電
線でアンテナエレメントと受信機と選択的に接続し、そ
れぞれのアンテナエレメントの配置を変えることなしに
、出力位相φｉを測定できるようにしたものである。can be found. The azimuth antenna device mentioned here is
Instead of changing the arrangement angle θi, arrange the same antenna elements at appropriate angles, selectively connect the antenna elements and the receiver with feed lines having the same phase, and change the arrangement of each antenna element. This makes it possible to measure the output phase φi without the need for a power supply.
また、方位空中線として、第４図の構成図に示すような
、ダイポールアンテナ等の複数のアンテナエレメントを
はゾ直線に配置１ルたものも使用されている。Furthermore, as the azimuthal antenna, there is also used one in which a plurality of antenna elements, such as a dipole antenna, are arranged in a straight line, as shown in the block diagram of FIG.
この場合は第５図に示すごとく一定方向から平面慰磁波
が到来すると、ｉ番目のアンテナエレメントの出力方相
φｉは１番目のアンテナエレメントの出力位相を基準と
して、
としてあられされる。In this case, as shown in FIG. 5, when a planar magnetic wave arrives from a certain direction, the output phase φi of the i-th antenna element is expressed as follows with reference to the output phase of the first antenna element.
ただしＤはアンテナエレメント間の距離、θは電波の到
来方向を示す角、人は波長である。Here, D is the distance between the antenna elements, θ is the angle indicating the direction of arrival of the radio wave, and D is the wavelength.
（２）式から明らかなごとく、アンテナエレメント間の
位相差を測定すれば、距離Ｄ１波長人が既知であること
から電波の到来方向θを見出すことができる。As is clear from equation (2), if the phase difference between the antenna elements is measured, the arrival direction θ of the radio wave can be found since the distance D1 wavelength is known.
方位測定積度を高めるためには距離りを波長人に対して
大きくする必要があるが、Ｄを大きくすると角度に不確
定性を生じることから複数のアンテナエレメントを配置
し、これらを選択動作させることによって精度良く電波
の到来方向が測定される。In order to increase the direction measurement accuracy, it is necessary to increase the distance relative to the wavelength person, but increasing D causes uncertainty in the angle, so multiple antenna elements are placed and these are selectively operated. As a result, the arrival direction of radio waves can be measured with high accuracy.
上述のごとく、方位空中線装置はアンテナエレメントの
配置に応じた出力位相を検出するものであるから、それ
ぞれのアンテナエレメントの出力位相が同一条件で揃っ
ているこさと、アンテナエレメントの配置が正しくなさ
れていること等が方位アンテナとしての性能を決定する
重要な要素となる。As mentioned above, the directional antenna device detects the output phase according to the arrangement of the antenna elements, so it is important that the output phases of each antenna element are aligned under the same conditions and that the antenna elements are arranged correctly. This is an important factor that determines the performance as an azimuth antenna.
しかしてアンテナエレメントの出力位相の乱れは、エレ
メント自体の特性ばらつきによるもの以外に、近接した
エレメント間相互の干渉によって生じる場合があり、こ
の現象は特にアンテナ素子が鋭く共振する周波数で選択
的に発生する。However, disturbances in the output phase of an antenna element can occur not only due to variations in the characteristics of the element itself, but also due to mutual interference between adjacent elements, and this phenomenon occurs selectively, especially at frequencies where the antenna element resonates sharply. do.
これは、従来の方位空中線装置におけるアンテナエレメ
ントは、給電線を経て直接切替器の入力端に接続されて
いるため切替器によって選択接続された動作エレメント
以外の非動作エレメントは、先端開放の給電線が接続さ
れているため、リアクタンスが負荷された状態となり、
鋭い共振を起して受信エネルギの再放射を行うためであ
る。This is because the antenna elements in conventional azimuth antenna devices are directly connected to the input end of the switching device via the feeder line, so non-operating elements other than the operating elements selectively connected by the switching device are connected to the feeder line with an open end. is connected, so the reactance is loaded,
This is because the received energy is reradiated by causing sharp resonance.
この再放射された電波が動作エレメントで受信され、直
接到来した電波と合成されて位相誤差を生じることにな
る。This re-radiated radio wave is received by the operating element and combined with the directly arriving radio wave, resulting in a phase error.
従って従来の方位空中線装置では、アンテナ素子振が発
生し位相の乱れが大幅に増加するので、使用周波数帯域
の最高周波数に対し、ダイポールントの長さを定めてい
る。Therefore, in the conventional azimuth antenna device, antenna element vibration occurs and phase disturbance increases significantly, so the length of the dipole antenna is determined with respect to the highest frequency of the frequency band used.
実際に、このように設計されたアンテナでは使用最高周
波数よりも高い周波数で受信信号出力位相の乱れが発生
する。In fact, with an antenna designed in this way, disturbances in the received signal output phase occur at frequencies higher than the highest frequency used.
後述の第１３図にデータを示すアンテナについて、本発
明を適用しない従来の構成とした場合の実測データが第
６図に示されている。Regarding the antenna whose data is shown in FIG. 13, which will be described later, actually measured data is shown in FIG. 6 when the antenna has a conventional configuration to which the present invention is not applied.
第６図から明らかなごとく約１００ＭＨｚにおいて出力
位相の乱れが増大している。As is clear from FIG. 6, the disturbance in the output phase increases at about 100 MHz.
一方、方位空中線装置の性能として、もう一つ重要なも
のに受信感度がある。On the other hand, another important aspect of the performance of a directional antenna device is reception sensitivity.
受信感度が低いとアンテナから受信機に供給される信号
が微弱で、受信機内部や給電線などに発生する雑音に埋
もれて到来電波を検出できる距離が短かくなる。When reception sensitivity is low, the signal supplied from the antenna to the receiver is weak and is buried in noise generated inside the receiver and on the feeder line, reducing the distance over which incoming radio waves can be detected.
るにつれて、インピーダンス中の抵抗分が減少し長尺下
の長さに選んだアンテナエレメントは、使用帯域最低周
波数では、上記のインピーダンス変化のため、給電線と
不整合を生じ受信感度は大幅に低下する。As the impedance changes, the resistance component in the impedance decreases, and the antenna element selected to have a longer length will cause a mismatch with the feeder line at the lowest frequency of the used band due to the above impedance change, resulting in a significant decrease in reception sensitivity. do.
このため従来の方位空中線装置では、アンテナエレメン
ト長をできるだけ使用最高周波以上述べたことから、従
来の方位空中線装置に課せられていた制限を一括すれば
アンテナエレメントの共振により上限の使用周波数が制
限され、受信感度の点から下限の使用周波数が制限され
ていたと言うことになる。For this reason, in conventional azimuth antenna devices, the length of the antenna element is set as much as possible to exceed the maximum usable frequency, so if we summarize the limitations imposed on conventional azimuth antenna devices, the upper limit of the usable frequency is limited by the resonance of the antenna element. This means that the lower limit of the usable frequency was limited in terms of receiving sensitivity.
本発明の方位空中線装置は、アンテナエレメントの鋭い
共振を抑制することによって、使用周波数の上限の制限
を除去し、従ってアンテナエレメント長を長くすること
が可能となり、結果的に使用周波数の下限で十分な感度
が得られ、同時に使用可能な周波数帯域を拡大すること
ができるものである。By suppressing the sharp resonance of the antenna element, the azimuth antenna device of the present invention removes the upper limit of the usable frequency, making it possible to lengthen the antenna element length, and as a result, the lower limit of the usable frequency is sufficient. It is possible to obtain high sensitivity and at the same time expand the usable frequency band.
本発明の方位空中線装置はアンテナエレメントが動作時
には受信機入力端に接続され、不動作時にははゾ整合す
る負荷が接続されるように切換手段と整合負荷とを具え
、非動作状態のアンテナエレメントに誘起される受信電
力をはゾ整合する負荷に吸収させることによって、鋭い
共振を抑制し動作素子への干渉を防止したものである。The azimuth antenna device of the present invention is provided with a switching means and a matching load so that the antenna element is connected to the receiver input end when in operation, and a matching load is connected when it is inactive; By absorbing the induced received power in a matching load, sharp resonance is suppressed and interference with the operating elements is prevented.
以下、実施例に基いて本発明の詳細な説明する。Hereinafter, the present invention will be explained in detail based on Examples.
第７図は本発明の一実施例を示す具体的な回路図である
。FIG. 7 is a specific circuit diagram showing one embodiment of the present invention.
図において、Ｊはアンテナ出力端子、Ｄ１Ｄ２はダイオ
ード、Ａはアンテナエレメント、Ｔはアンテナエレメン
トと給電線の整合をとる平衡−不平衡変換変成器、Ｃは
直流阻止コンデンサ、Ｚは抵抗器などによる整合負荷で
、この場合給電線インピーダンスと等しいように選んだ
ものである。In the figure, J is an antenna output terminal, D1D2 is a diode, A is an antenna element, T is a balanced-unbalanced conversion transformer that matches the antenna element and the feed line, C is a DC blocking capacitor, and Z is a matching device such as a resistor. The load, in this case chosen to be equal to the feed line impedance.
アンテナ出力端子Ｊは給電線を経て切換器に接続され、
受信電力の伝送と同時にダイオードスイッチ制御用直流
バイアスを受ける。The antenna output terminal J is connected to the switching device via the feed line,
At the same time as receiving power is transmitted, it receives DC bias for diode switch control.
アンテナエレメントＡの動作時には、ダイオードＤ１の
順バイアスとなる向きのバイアス電流が供給され、従っ
てダイオードＤ２は開放状態となり、アンテナエレメン
トＡの受信電力は平衡−不平衡変成器Ｔを通じてアンテ
ナ出力子Ｊから給電線に伝送される。When the antenna element A is in operation, a bias current is supplied in the direction of forward biasing the diode D1, so that the diode D2 is in an open state, and the received power of the antenna element A is transferred from the antenna output terminal J through the balanced-unbalanced transformer T. transmitted to the feeder line.
一方アンテナエレメントＡの非動作時には、逆向きのバ
イアス電流が供給されることによって、ダイオードＤ１
は開放状態に、ダイオードＤ２は導通状態となりコンデ
ンサＣを通じてアンテナエレメントＡは整合負荷Ｚに接
続され、受信電力は整合負荷Ｚに吸収される。On the other hand, when the antenna element A is not operating, a reverse bias current is supplied to the diode D1.
is open, diode D2 is conductive, antenna element A is connected to matching load Z through capacitor C, and the received power is absorbed by matching load Z.
このように非動作アンテナエレメントに整合負荷を接続
することによって、受信電力を吸収しエレメントの鋭い
共振による再放射を妨げ、動作状態のエレメントへの干
渉を抑制して受信信号の位相の乱れを防止している。By connecting a matched load to a non-operating antenna element in this way, the received power is absorbed and re-radiation due to the element's sharp resonance is prevented, and interference with the operating element is suppressed to prevent phase disturbance of the received signal. are doing.
第８図はダイオードスイッチ制御用直流バイアスの制御
用端子ＴＢを設け、給電線への直流重畳を行なわない実
施例の回路図である。FIG. 8 is a circuit diagram of an embodiment in which a control terminal TB of a DC bias for controlling a diode switch is provided, and no DC superposition is applied to the power supply line.
第９図の本発明の他の実施例の回路図において、アンテ
ナエレメントＡの動作時にダイオードＤ１゜Ｄ２にチョ
ークコイルＬｌ、Ｌ２を通じて順方向バイアス電流が供
給されてダイオードＤＩ、Ｄ２は導通状態となり、アン
テナエレメントＡは平衡−不平衡変換変成器Ｔを介して
アンテナ出力端子Ｊに接続される。In the circuit diagram of another embodiment of the present invention shown in FIG. 9, when the antenna element A is operated, a forward bias current is supplied to the diodes D1 and D2 through the choke coils Ll and L2, and the diodes DI and D2 become conductive. Antenna element A is connected to antenna output terminal J via a balanced-to-unbalanced conversion transformer T.
一方アンテナエレメントＡの非動作時においては、上記
の場合と逆方向のバイアス電流が供給されて、ダイオー
ドＤ１．Ｄ２は開放状態に、ダイオードＤ３ 、Ｄ４は
導通状態となりアンテナエレメントＡはこのアンテナエ
レメントのインピーダンスに整合する整合負荷Ｚ１．Ｚ
２に接続され、受信電力は整合負荷で吸収される。On the other hand, when antenna element A is not in operation, a bias current in the opposite direction to that in the above case is supplied to diode D1. D2 is in an open state, diodes D3 and D4 are in a conductive state, and antenna element A is connected to a matching load Z1. Z
2, and the received power is absorbed by the matched load.
第１０図は本発明の別の実施例の回路図で、第８図の実
施例において制御用直流バイアスの端子ＴＢを設け、給
電線への直流重畳を除いたものである。FIG. 10 is a circuit diagram of another embodiment of the present invention, in which a control DC bias terminal TB is provided in the embodiment of FIG. 8, and the DC superimposition on the power supply line is removed.
第１１図および第１２図はそれぞれ本発明のさらに他の
実施例を示す回路図である。FIGS. 11 and 12 are circuit diagrams showing still other embodiments of the present invention.
第１１図および第１２図において、Ｊはアンテナ出力端
子、ＡはアンテナエレメントＬ１〜Ｌ３は直流バイパス
用チョークコイル、Ｄ１〜ＩＤ３はダイオードＴは平衡
−不平衡変換回路、Ｃ１，Ｃ２はコンデンサ、Ｒ３，Ｒ
４はアンテナエレメントのインピーダンスと整合する整
合抵抗である。In FIGS. 11 and 12, J is an antenna output terminal, A is an antenna element L1 to L3 are DC bypass choke coils, D1 to ID3 are diodes, T is a balanced-unbalanced conversion circuit, C1 and C2 are capacitors, and R3 ,R
4 is a matching resistor that matches the impedance of the antenna element.
第１１図の実施例においては、アンテナエレメントＡの
動作時、ダイオードＤ３．Ｄ４のバイアスとなる向きの
ノ′＜イアスミ流が供給されて、ダイオードＤ１．Ｄ２
はチョークコイルＬ１〜Ｌ３を通じて導通状態となり、
アンテナエレメントＡは平衡−不平衡変換回路Ｔを介し
てアンテナ出力端子Ｊに接続される。In the embodiment of FIG. 11, when antenna element A is in operation, diode D3. The diode D1. D2
becomes conductive through choke coils L1 to L3,
Antenna element A is connected to an antenna output terminal J via a balanced-unbalanced conversion circuit T.
一方アンテナニレメンｌ−Ａの非動作時には、上の場合
と逆向きのバイアス電流が供給されて、ダイオードＤ３
はチョークコイルＬ１．Ｌ２を通じて導通状態となり、
アンテナエレメントＡはコンデンサＣ１整合抵抗Ｒ３ｈ
ダイオードＤ３、整合抵抗Ｒ４、コンデンサＣ２を経て
接続され、受信電力は整合抵抗Ｒ３，Ｒ４で吸収される
。On the other hand, when the antenna element L-A is not operating, a bias current in the opposite direction to that in the above case is supplied, and the diode D3
is choke coil L1. It becomes conductive through L2,
Antenna element A is capacitor C1 matching resistor R3h
It is connected via a diode D3, a matching resistor R4, and a capacitor C2, and the received power is absorbed by the matching resistors R3 and R4.
従って整合抵抗Ｒ３およびＲ４はそれぞれアンテナエレ
メントＡ第１２図の実施例においては、アンテナエレメ
ントＡの動作時、ダイオードＤ１．Ｄ２の順バイアス電
流となる向きのバイアスが供給されて、ダイオードＤｉ
、Ｄ２はチョークコイルＬ１〜Ｌ３を通じて導通状態と
なり、アンテナエレメントＡは平衡−不平衡変換回路Ｔ
を介してアンテナ出力端子Ｊに接続される。Therefore, matching resistors R3 and R4 are respectively connected to antenna element A in the embodiment of FIG. 12 when antenna element A is in operation. A bias in the direction of the forward bias current of D2 is supplied, and the diode Di
, D2 are rendered conductive through choke coils L1 to L3, and antenna element A is connected to balanced-unbalanced conversion circuit T.
It is connected to the antenna output terminal J via.
一方アンテナニレメンｌ−Ａの非動作時には、上の場合
と逆向きのバイアス電流が供給されて、ダイオードＤ３
は導通状態となり、アンテナエレメントＡは整合抵抗Ｒ
４に接続され、受信電力は整合抵抗Ｒ４で吸収される。On the other hand, when the antenna element L-A is not operating, a bias current in the opposite direction to that in the above case is supplied, and the diode D3
becomes conductive, and the antenna element A has a matching resistance R
4, and the received power is absorbed by the matching resistor R4.
アンテナエレメントの動作時にアンテナエレメントと給
電線を直結し、非動作時にアンテナエレメントに整合負
荷を接続する回路としては上記以外にも種々のものが考
えられる。Various circuits other than those described above can be considered as circuits that directly connect the antenna element and the feeder line when the antenna element is in operation, and connect a matching load to the antenna element when the antenna element is not in operation.
本発明の方位空中線装置の効果としては、半径的１．７
ｍでアンテナエレメントを２２．５°おきに１６本配置
した本発明の第１図の構造の方位空中線装置で、１００
ＭＨｚでダイポール型アンテナニレ受信電波の出力位相
の乱れを測定した結果第１３図に示されている。The effect of the azimuthal antenna device of the present invention is as follows: radial 1.7
In the azimuthal antenna device of the present invention having the structure shown in FIG.
Figure 13 shows the results of measuring the disturbance in the output phase of the radio waves received by the dipole antenna at MHz.
同一条件における受信電波の出力位相の乱れを示す第６
図と比較して、ダイポ位相に乱れを生じていない。The sixth figure shows the disturbance in the output phase of received radio waves under the same conditions.
Compared to the figure, there is no disturbance in the dipo phase.
本発明の方位空中線装置における非動作アンテナエレメ
ントの動作アンテナエレメントに与える影響は、距離が
増すと同時に急激に減少し、第１３図の例の方位空中線
装置の場合では動作アンテナエレメントを除く他の非動
作アンテナエレメントは殆で影響が見られない程度であ
つｊうまた、受信感度については、従来の方位空中線波
長以下に選ばれていたので、最低使用周波数では著しく
受信感度が低下することを免れなかった。In the azimuthal antenna system of the present invention, the influence of the non-operating antenna element on the active antenna element decreases rapidly as the distance increases, and in the case of the azimuth antenna system of the example of FIG. Most of the operating antenna elements are unaffected.Also, since the receiving sensitivity was chosen to be below the conventional azimuth antenna wavelength, it is inevitable that the receiving sensitivity will drop significantly at the lowest frequency used. Ta.
本発明の方位空中線装置ではダイポールの長さ従って最
低使用周波数において大幅な受信感度向上が期待できる
。In the azimuth antenna device of the present invention, it is expected that the receiving sensitivity will be significantly improved at the dipole length and therefore at the lowest frequency used.
場合の感度上昇を図示したものである。This diagram illustrates the increase in sensitivity in the case of
以上説明したごとく本発明においては、方位空中線装置
の広帯域化、高感度化のため、アンテナエレメントに切
換手段とはゾ整合する負荷を設け、動作時には通常のア
ンテナエレメントと同様に動作し、不動作時には整合負
荷が接続されたアンテナエレメントとして動作するよう
にして、非動作アンテナエレメントによる鋭い共振を防
止して、動作アンテナエレメントへの干渉を防止し、ア
ンテナエレメントの共振周波数を超えて広帯域に受信信
号出力位相の乱れを除去し、かつ使用周波数帯全域の受
信感度向上を図ることができ、従って方位空中線装置と
して極めて有効なものである。As explained above, in the present invention, in order to widen the band and increase the sensitivity of the azimuth antenna device, a load is provided on the antenna element that is matched with the switching means, so that it operates like a normal antenna element when in operation, and when inactive. Sometimes a matched load acts as a connected antenna element to prevent sharp resonances caused by the non-working antenna element, prevent interference to the working antenna element, and spread the received signal over a wide band beyond the resonant frequency of the antenna element. It is possible to remove disturbances in the output phase and improve reception sensitivity over the entire frequency band used, and is therefore extremely effective as a directional antenna device.
本発明はインターフェロメーター（電波干渉計）あるい
はリニアドプラ方探システムの方位空中線として極めて
有効である。The present invention is extremely effective as a direction antenna for an interferometer (radio wave interferometer) or a linear Doppler direction finding system.
以上円形および直線配列の方位空中線について記述した
が、本発明は複数のアンテナエレメントが円弧状または
多角形の辺上に配置された方位アンテナもしくは円弧状
または辺上に複数のエレメントを接続切換えて行なわれ
る方位空中線についてもはゾ同様な効果が得られる。Although circular and linearly arranged azimuth antennas have been described above, the present invention also provides an azimuth antenna in which a plurality of antenna elements are arranged on the sides of a circular arc or a polygon, or a plurality of elements are connected and switched in an arc shape or on the sides. A similar effect can be obtained for the azimuth antenna.
第１図および第４図は円形および直線状の方位アンテナ
におけるアンテナエレメントの配置の説明図、第２図は
切換器を含む方位アンテナ系の構成図、第３図および第
５図は円形および直線における受信信号出力位相の説明
図、第６図は従来の方位アンテナの受信信号出力位相誤
差特性図、第１３図は本発明の方位アンテナの受信信号
出力位相誤差特性図、第７〜１２図は本発明の第１〜第
６の実施例の回路図、第１４図は本発明によるアンテナ
の利得上昇を示す特性図である。
図において１，２，３．・・・ｉ・・・ｎ・・・・・・
アンテナエレメント、Ｓ・・・・・・切換器、Ｊ・・・
・・・アンテナ出力端子、Ｄ１〜Ｄ４・・・・・・ダイ
オード、Ａ・・・・・・アンテナエレメント、Ｔ・・・
・・・平衡−不平衡変換回路、Ｌ１〜Ｌ３・・・・・・
直流バイパス用チョークコイル、Ｃ１、Ｃ２・・・・・
・コンデンサ、Ｒ１，Ｒ２・・・・・・直流バイアス抵
抗、ＴＢ・・・・・・はり御端子、Ｒ３，Ｒ４・・・・
・・整合抵抗、Ｚｌ、Ｚ２・・・・・・整合負荷、であ
る。Figures 1 and 4 are explanatory diagrams of the arrangement of antenna elements in circular and linear azimuth antennas, Figure 2 is a configuration diagram of the azimuth antenna system including a switch, and Figures 3 and 5 are circular and linear azimuth antennas. FIG. 6 is a diagram showing the received signal output phase error characteristic of the conventional directional antenna, FIG. 13 is a diagram of the received signal output phase error characteristic of the directional antenna of the present invention, and FIGS. The circuit diagrams of the first to sixth embodiments of the present invention and FIG. 14 are characteristic diagrams showing the gain increase of the antenna according to the present invention. 1, 2, 3 in the figure. ...in...in...
Antenna element, S...Switcher, J...
...Antenna output terminal, D1-D4...Diode, A...Antenna element, T...
...Balanced-unbalanced conversion circuit, L1 to L3...
DC bypass choke coil, C1, C2...
・Capacitor, R1, R2...DC bias resistance, TB...Beam control terminal, R3, R4...
. . . Matching resistance, Zl, Z2 . . . Matching load.
Claims (1)
これらアンテナエレメントを接続するそれぞれの給電線
とからなる方位空中線装置において、該アンテナエレメ
ントのインピーダンスとほぼ整合するようにしたそれぞ
れの整合負荷と、該アンテナエレメントの該整合負荷あ
るいは該給電線への接続を制御する切換手段とを該アン
テナエレメントの近傍に設け、この切換手段を該アンテ
ナエレメントの非動作時には該負荷に接続し、該アンテ
ナエレメントの動作時には該給電線に接続するよう制御
することを特徴とする方位空中線装置２ 該所定形状が
円形である特許請求の範囲１項記載の方位空中線装置。 ３ 該所定形状が直線状である特許請求の範囲１項記載
の方位空中線装置[Claims] 1. A plurality of antenna elements arranged in a predetermined shape,
In an azimuth antenna device consisting of respective feed lines connecting these antenna elements, respective matching loads that approximately match the impedance of the antenna elements, and connections of the antenna elements to the matching loads or the feed lines. A switching means for controlling the antenna element is provided near the antenna element, and the switching means is controlled so as to be connected to the load when the antenna element is not in operation, and to be connected to the feed line when the antenna element is in operation. Azimuth antenna device 2: The azimuth antenna device according to claim 1, wherein the predetermined shape is circular. 3. Azimuth antenna device according to claim 1, wherein the predetermined shape is linear.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6141877A JPS5945110B2 (en) | 1977-05-25 | 1977-05-25 | Azimuth antenna device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6141877A JPS5945110B2 (en) | 1977-05-25 | 1977-05-25 | Azimuth antenna device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53145596A JPS53145596A (en) | 1978-12-18 |
| JPS5945110B2 true JPS5945110B2 (en) | 1984-11-02 |
Family
ID=13170525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6141877A Expired JPS5945110B2 (en) | 1977-05-25 | 1977-05-25 | Azimuth antenna device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5945110B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6124210U (en) * | 1984-07-17 | 1986-02-13 | マツダ株式会社 | automobile cowl structure |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56116304A (en) * | 1980-02-19 | 1981-09-12 | Koden Electronics Co Ltd | Antenna consisting of element including resistive body |
| JP3159480B2 (en) * | 1991-08-21 | 2001-04-23 | 松下電器産業株式会社 | Antenna matching device |
-
1977
- 1977-05-25 JP JP6141877A patent/JPS5945110B2/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6124210U (en) * | 1984-07-17 | 1986-02-13 | マツダ株式会社 | automobile cowl structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53145596A (en) | 1978-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10483631B2 (en) | Decoupled concentric helix antenna | |
| US10424836B2 (en) | Horizon nulling helix antenna | |
| US6023250A (en) | Compact, phasable, multioctave, planar, high efficiency, spiral mode antenna | |
| JPH0580149A (en) | Device to be sensed and moving body distinguishing system | |
| US8472904B2 (en) | Antenna with integrated tuning detection elements | |
| US3440542A (en) | Omnidirectional loop antenna | |
| US10734966B2 (en) | Phase shifter for Giga Hertz integrated circuits | |
| JPH0284824A (en) | Polarization diversity radio communication system | |
| KR102018528B1 (en) | Variable antenna and apparatus for detecting radio signal | |
| US6567050B1 (en) | Loop antenna compensator | |
| US3396398A (en) | Small unidirectional antenna array employing spaced electrically isolated antenna elements | |
| US20030112193A1 (en) | Double loop antenna | |
| EP1320148B1 (en) | Array antenna system having super high gain and method of controlling the same | |
| Copeland et al. | Antennafier arrays | |
| JP2000138523A (en) | Helical antenna | |
| US3671970A (en) | Switched rhombic automatic direction finding antenna system and apparatus | |
| US3953799A (en) | Broadband VLF loop antenna system | |
| JP5263365B2 (en) | Multi-frequency circularly polarized antenna | |
| JPS5945110B2 (en) | Azimuth antenna device | |
| US3213458A (en) | Commutator with antenna-interaction suppressor | |
| US5003316A (en) | Single null miniature direction finder | |
| JPS6261162B2 (en) | ||
| US2690509A (en) | Omnidirectional loop antenna system | |
| EP1211750A2 (en) | Radio set with an antenna | |
| US4011529A (en) | Directional power detector for propagating waves |