JPS5923901A - アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 - Google Patents
アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置Info
- Publication number
- JPS5923901A JPS5923901A JP57134202A JP13420282A JPS5923901A JP S5923901 A JPS5923901 A JP S5923901A JP 57134202 A JP57134202 A JP 57134202A JP 13420282 A JP13420282 A JP 13420282A JP S5923901 A JPS5923901 A JP S5923901A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner conductor
- antenna
- constant current
- coupler
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/002—Protection against seismic waves, thermal radiation or other disturbances, e.g. nuclear explosion; Arrangements for improving the power handling capability of an antenna
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Details Of Aerials (AREA)
- Monitoring And Testing Of Transmission In General (AREA)
- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はテレビジョン放送等のアンチｔ・給電線システ
ムの保守監視事項の−っである直流抵抗の自動監視装置
に係る。
ムの保守監視事項の−っである直流抵抗の自動監視装置
に係る。
給電線の接続部の接触が悪化すると焼損事故に到ること
がある。接触の悪化は接触抵抗の増大として現われるの
で、直流抵抗の監視は重要な位置を占めている。
がある。接触の悪化は接触抵抗の増大として現われるの
で、直流抵抗の監視は重要な位置を占めている。
従来の運用状態では、高周波が給電線を通してアンテナ
に給電されているので、そのままでは直流抵抗を観測す
ることはできない。そのため、夜間電波を停止したとき
に行う定期点検時に給電系の一部を分解し、そこからア
ンテナ側の直流抵抗を測定し正いｋ。このような測定で
は直流抵抗の監視を常時行うことができず、直流抵抗の
変化を連続的に見ることができないので、事故予知、予
防の面で１００％役立っていたとは言い難がった。
に給電されているので、そのままでは直流抵抗を観測す
ることはできない。そのため、夜間電波を停止したとき
に行う定期点検時に給電系の一部を分解し、そこからア
ンテナ側の直流抵抗を測定し正いｋ。このような測定で
は直流抵抗の監視を常時行うことができず、直流抵抗の
変化を連続的に見ることができないので、事故予知、予
防の面で１００％役立っていたとは言い難がった。
本発明は、このような点を考慮してなされたもので、常
時アンテナ側の直流抵抗を監視することのできる直流抵
抗自動監視装置を提供することを目的とするものである
。
時アンテナ側の直流抵抗を監視することのできる直流抵
抗自動監視装置を提供することを目的とするものである
。
以下、第１図に示す実施例に基づいて本発明を説明する
。
。
本実施例においては、送信機１出力側と、アンテナ２及
び給電線３との間に後述の結合器４を接続し、この結合
器４を介して給電線３及びアンテナ２に定電流を流し、
その電流で生じる電圧に基づいて直流抵抗を監視するよ
うにしである。送信機１からは高周波が給電線及びアン
テナに供給されているので、結合器４はその妨１げとな
らないように様々な工夫がなされている。結合器４０入
力端子４ａに送信機１が連結され、出力端子４ｂに給電
線３が連結される。結合器４は主として送信機側内導体
５と、給電線側内導体６と、これらの外側に設けた外導
体７と、給電線側内導体６の一端に接続した結合線路８
とから構成されている。
び給電線３との間に後述の結合器４を接続し、この結合
器４を介して給電線３及びアンテナ２に定電流を流し、
その電流で生じる電圧に基づいて直流抵抗を監視するよ
うにしである。送信機１からは高周波が給電線及びアン
テナに供給されているので、結合器４はその妨１げとな
らないように様々な工夫がなされている。結合器４０入
力端子４ａに送信機１が連結され、出力端子４ｂに給電
線３が連結される。結合器４は主として送信機側内導体
５と、給電線側内導体６と、これらの外側に設けた外導
体７と、給電線側内導体６の一端に接続した結合線路８
とから構成されている。
送信機側内導体５は給電線側内導体６の内側にテフロン
やポリエチレン等の絶縁体９を介して取り付けられてい
る。この送信機側内導体５の給電線側内導体６への挿入
長は、直流的には絶縁のままで高周波的には送信機１側
と給電線側内導体６とが接続状態にあるように、絶縁体
９多誘電率をも考慮して、実効的に２波長としている。
やポリエチレン等の絶縁体９を介して取り付けられてい
る。この送信機側内導体５の給電線側内導体６への挿入
長は、直流的には絶縁のままで高周波的には送信機１側
と給電線側内導体６とが接続状態にあるように、絶縁体
９多誘電率をも考慮して、実効的に２波長としている。
外導体７をも考慮すると、結合器４は三重同軸を形成し
ている。さらに結合器４には内導体８ａが給電線側内導
体ｄの一端に接続された結合線路８が設けられている。
ている。さらに結合器４には内導体８ａが給電線側内導
体ｄの一端に接続された結合線路８が設けられている。
結合線路８は給電線３及びアンテナ２の抵抗を測定する
ために定電流を流すためのものであり、送信機ｌから給
電線３を介してアンテナ２への高周波エネルギーの伝送
に影響を与えないように、また結合器４の観測端子４ｃ
に高周波が漏洩しないように、構成している。そのため
結合線路８のつ導体８ａは特性インピーダンスの高いヘ
リカル導体とされ、実効的に２波長間隔で静電容量８ｃ
を外導体８ｂとの間に並列装荷している。
ために定電流を流すためのものであり、送信機ｌから給
電線３を介してアンテナ２への高周波エネルギーの伝送
に影響を与えないように、また結合器４の観測端子４ｃ
に高周波が漏洩しないように、構成している。そのため
結合線路８のつ導体８ａは特性インピーダンスの高いヘ
リカル導体とされ、実効的に２波長間隔で静電容量８ｃ
を外導体８ｂとの間に並列装荷している。
すなわち、ヘリカル導体８ａと静電容量８ｃとによって
低域ろ波器を構成させ、高周波が結合線路８の観測端子
４ｃへ漏れるのを防いでいる。
低域ろ波器を構成させ、高周波が結合線路８の観測端子
４ｃへ漏れるのを防いでいる。
抵抗監視のための定電流ｌがこの観測端子４ｃから流さ
れる。そのため、定電流電源１０の出力が低域ろ波器１
１を介して流される。ここでいう定電流電源とは連続的
定電流源と低周赫的定電流電源とを含むものである。こ
の電流Ｉにより、アンテナ側を見た抵抗ｒによってＶ＝
Ｉ−ｒなる電圧Ｖが生じる。これを観測すれば直流抵抗
ｒを監視できる。本実施例では電圧■を高入力インピー
ダンスの増幅器１２で増幅して指示用又は記録用の計器
１３で表示する。さらに、増幅器１２の出力を別途用意
した基準電圧１４と比較器１５で比較し、それを超過し
たときに警報器１６によって警報を発するようになって
いる。、 以下、上記実施例の作用について述べる。送信機１と給
電線３との間に結合器４を接続しであるが、前述のよう
に、結合器４は高周波に対して接続状態にあり、かつ、
結合線路８の特性インピーダンスが高いので、送信機１
からの高周波エネルギーは何らの支障なく給電線３及び
アンテナ２へ伝送される。
れる。そのため、定電流電源１０の出力が低域ろ波器１
１を介して流される。ここでいう定電流電源とは連続的
定電流源と低周赫的定電流電源とを含むものである。こ
の電流Ｉにより、アンテナ側を見た抵抗ｒによってＶ＝
Ｉ−ｒなる電圧Ｖが生じる。これを観測すれば直流抵抗
ｒを監視できる。本実施例では電圧■を高入力インピー
ダンスの増幅器１２で増幅して指示用又は記録用の計器
１３で表示する。さらに、増幅器１２の出力を別途用意
した基準電圧１４と比較器１５で比較し、それを超過し
たときに警報器１６によって警報を発するようになって
いる。、 以下、上記実施例の作用について述べる。送信機１と給
電線３との間に結合器４を接続しであるが、前述のよう
に、結合器４は高周波に対して接続状態にあり、かつ、
結合線路８の特性インピーダンスが高いので、送信機１
からの高周波エネルギーは何らの支障なく給電線３及び
アンテナ２へ伝送される。
一方、定電流電源１０からの定電流は低域ろ波器１１を
通り、結合線路８の内導体８ａによって結合器４にいた
る。結合線路８の内導体８ａは結合器４の給電線側内導
体６に接続され、送信機側内導体５とは絶縁されている
ので、低周波電流■ハ給電線３の内導体に入り、さらに
アンテナ２にいたり、アンテナ２の給電部で折返して外
導体を逆の経路を取って定電流電源１０へ帰って行く。
通り、結合線路８の内導体８ａによって結合器４にいた
る。結合線路８の内導体８ａは結合器４の給電線側内導
体６に接続され、送信機側内導体５とは絶縁されている
ので、低周波電流■ハ給電線３の内導体に入り、さらに
アンテナ２にいたり、アンテナ２の給電部で折返して外
導体を逆の経路を取って定電流電源１０へ帰って行く。
従って、低域ろ波器１１の定電流電源ｉｏ側端子の内外
導体間には、この端子よりアンテナ側を見た直流抵抗を
ｒとするとｖ−■・ｒなる電圧が発生する。低域ろ波器
１１及び結合器４・の抵抗分は定電流電源にて補正出来
る為、前記の直流抵抗ｒは給電線およびアンテナ系の直
流抵抗に一致する。
導体間には、この端子よりアンテナ側を見た直流抵抗を
ｒとするとｖ−■・ｒなる電圧が発生する。低域ろ波器
１１及び結合器４・の抵抗分は定電流電源にて補正出来
る為、前記の直流抵抗ｒは給電線およびアンテナ系の直
流抵抗に一致する。
電流Ｉは定電流の為ｒの変化には関係なく一定となるの
で、前記Ｖを観測１れば、給電線・アンテナ系の直流抵
抗の変化を観測することができる。
で、前記Ｖを観測１れば、給電線・アンテナ系の直流抵
抗の変化を観測することができる。
定電流Ｉは、電波の発射や停止に無関係に流すことがで
きるので、アンテナ給電線の直流抵抗ｒを常時、連続し
て監視できる。
きるので、アンテナ給電線の直流抵抗ｒを常時、連続し
て監視できる。
通常テレビジョン放送基幹局のアンテナ・給電線系の直
流抵抗は２０〜３０ｍΩであるので、定電流電源の出力
電流Ｉを例えば＋００ｍＡに選ぶと、Ｖ＝２〜３ ｍ
Ｖとなる。直流抵抗の劣化増大を５倍程度まで認めて、
初期値の５倍になったときに警報器１６から警報を出す
ようにすれば、電圧■の観測範囲はｖ＝２〜１５０ｍＶ
となる。若干の余裕を見て、１〜２００ｍＶとして
も、この値は精度良く検出できる範囲であり、２０ｄＢ
以上のＳ／Ｎが得られる。
流抵抗は２０〜３０ｍΩであるので、定電流電源の出力
電流Ｉを例えば＋００ｍＡに選ぶと、Ｖ＝２〜３ ｍ
Ｖとなる。直流抵抗の劣化増大を５倍程度まで認めて、
初期値の５倍になったときに警報器１６から警報を出す
ようにすれば、電圧■の観測範囲はｖ＝２〜１５０ｍＶ
となる。若干の余裕を見て、１〜２００ｍＶとして
も、この値は精度良く検出できる範囲であり、２０ｄＢ
以上のＳ／Ｎが得られる。
次に、結合器４について、結合器内発生電圧、主線路部
における結合器の電力容量、結合線路部における結合器
の電力容量並びにＶＳＷＲに関する考察を述べる。
における結合器の電力容量、結合線路部における結合器
の電力容量並びにＶＳＷＲに関する考察を述べる。
（１）結合器内発生電圧；結合器４内で発生する電圧の
うち最も要注意なものは、送信機側内導体５と給電線側
内導体６との間隙部に発生する電圧である。この電圧は
送信機側内導体５の先端（開放端）で最大となる。この
最大電圧は、主線路の特性インピーダンスをＺＯ１両内
導体５．６の間隙部の特性インピーダンスをＺＧ１主線
路の伝送電力をＰとすると、次式（１）で与えられる。
うち最も要注意なものは、送信機側内導体５と給電線側
内導体６との間隙部に発生する電圧である。この電圧は
送信機側内導体５の先端（開放端）で最大となる。この
最大電圧は、主線路の特性インピーダンスをＺＯ１両内
導体５．６の間隙部の特性インピーダンスをＺＧ１主線
路の伝送電力をＰとすると、次式（１）で与えられる。
例えば、給電線側内導体６の内径を５０執、間隙を５ｍ
ｘ、この間隙に誘電率が２．３のポリエチレンを充填し
たとすると、Ｚａ ＝ ８．８３Ωであり、今、Ｚ（１
＝５０Ω、Ｐ ＝ ５０’ＫＷであれば■に ｍａｘ−
２７９Ｖとなるが、最大発生電界は５６ ＶＡｊｒＬと
なるため耐圧上問題はない。
ｘ、この間隙に誘電率が２．３のポリエチレンを充填し
たとすると、Ｚａ ＝ ８．８３Ωであり、今、Ｚ（１
＝５０Ω、Ｐ ＝ ５０’ＫＷであれば■に ｍａｘ−
２７９Ｖとなるが、最大発生電界は５６ ＶＡｊｒＬと
なるため耐圧上問題はない。
（２）主線路部における結合器の電力容量；これには面
内導体５．６が構成する同軸部の熱損失を箸慮する必要
がある。この同軸部の電流分布は開放端即ち送信機側内
導体５の先端で零、入力端で主線路電流と等しくなるよ
うな正弦分布である。そのため同軸部の平均熱損失は主
線路内導体の同じ長さの部分での発熱量と等しくなる。
内導体５．６が構成する同軸部の熱損失を箸慮する必要
がある。この同軸部の電流分布は開放端即ち送信機側内
導体５の先端で零、入力端で主線路電流と等しくなるよ
うな正弦分布である。そのため同軸部の平均熱損失は主
線路内導体の同じ長さの部分での発熱量と等しくなる。
よって主線路では面内導体５．６での熱損失が通常の２
倍になると考えられるので、各内導体５．６の寸度を給
電線３の４寸度よりも１ランク上げておけば良い。
倍になると考えられるので、各内導体５．６の寸度を給
電線３の４寸度よりも１ランク上げておけば良い。
（３）結合線路における結合器の電力容量；結合線路８
におけるヘリカル導体８ａの太さを如何にすべきか、を
考える。この場合、ヘリカル導体８ａは入力端（主線路
側）より実効的に気波長離れた点て大きな静電容量８Ｃ
により接地されて（Ｘるため、電力容量を考えるには直
接接地で近似できる。
におけるヘリカル導体８ａの太さを如何にすべきか、を
考える。この場合、ヘリカル導体８ａは入力端（主線路
側）より実効的に気波長離れた点て大きな静電容量８Ｃ
により接地されて（Ｘるため、電力容量を考えるには直
接接地で近似できる。
この近似により結合線路８の等価回路は第２図となる。
今、給電線３の内導体に電圧Ｖｌ＋が発生し、電流ＩＩ
＋が流れていたとすると、 ｖ、、＝、Ｆ；−下 式（８）と
なる。但しＰは伝送電力、ｚｏは主線路の特性インピー
ダンスである。一方、ヘリカル導体８ａの実効長は２波
長であるから、これに流れる電流Ｉｈは接地端で最大と
なり、 で与えられる。但しＺｈは結合線路８の特性インピーダ
ンスである。上式（２）、（３）、”（４）より、とな
る。したがってヘリカル導体８ａと結電線３の内導体の
材質が同じであれば、ヘリカル導体８ａの太さは給電線
８の内導体の太さのＩ・倍程度にしておけば良いことに
なる。
＋が流れていたとすると、 ｖ、、＝、Ｆ；−下 式（８）と
なる。但しＰは伝送電力、ｚｏは主線路の特性インピー
ダンスである。一方、ヘリカル導体８ａの実効長は２波
長であるから、これに流れる電流Ｉｈは接地端で最大と
なり、 で与えられる。但しＺｈは結合線路８の特性インピーダ
ンスである。上式（２）、（３）、”（４）より、とな
る。したがってヘリカル導体８ａと結電線３の内導体の
材質が同じであれば、ヘリカル導体８ａの太さは給電線
８の内導体の太さのＩ・倍程度にしておけば良いことに
なる。
（４・）ＶＳＷＲ；結合器４は設計中心周波数では無反
射になるように設計されているが、周波数特性を考えて
みる。第３図は結合器４・の等価回路である。
射になるように設計されているが、周波数特性を考えて
みる。第３図は結合器４・の等価回路である。
第３図における直列リアクタンスｊＸは、送信機側内導
体５と給電線側内導体６とで構成される先端開放同軸線
路の入力リアクタンスであり、ｊ）（＝−ｊＺＧ−ＣＯ
ｊθ ・・・・・・・・・・・・ ・・・・・・ 式（
６）と与えられる。但し、θは先端開放同軸線路の電気
長である。一方、並列サセプタンスｊＢは、主線路側か
ら結合線路８を見た人力サセプタンスであるが、ヘリカ
ル導体８ａの並列静電容量８Ｃが大であれば２段以降を
無視できるのて第４図の等価回路で考えるこ、とができ
、 となる。但し、ヘリカル導体８ａの１セクション当りの
電気長もθであると考゛えている。
体５と給電線側内導体６とで構成される先端開放同軸線
路の入力リアクタンスであり、ｊ）（＝−ｊＺＧ−ＣＯ
ｊθ ・・・・・・・・・・・・ ・・・・・・ 式（
６）と与えられる。但し、θは先端開放同軸線路の電気
長である。一方、並列サセプタンスｊＢは、主線路側か
ら結合線路８を見た人力サセプタンスであるが、ヘリカ
ル導体８ａの並列静電容量８Ｃが大であれば２段以降を
無視できるのて第４図の等価回路で考えるこ、とができ
、 となる。但し、ヘリカル導体８ａの１セクション当りの
電気長もθであると考゛えている。
Ｗは角周波数、Ｃは静電容量値である。そこで第８図の
等節回路で出力端子４ｂが特性インピーダンスＺｏで終
端された場合に、入力端子４・ａから見た反射係数は、 で与えられる。
等節回路で出力端子４ｂが特性インピーダンスＺｏで終
端された場合に、入力端子４・ａから見た反射係数は、 で与えられる。
今、Ｃ＝５０ＰＦ、Ｚｃ＝８．８３Ω、Ｚｈ＝ ２５０
Ω、Ｚｏ ＝ ５０Ωとし、またテレビジョン放送のハ
イチャンネルを考えて１９５ ＭＨｚでθ−９００とな
る条件の下に１７０〜２２０ＭＨｚの範囲でｌＦｌ
を計算してＶＳＷＲｌを求めると、１．０３以下に収ま
っている。次にローチャンイ・ルを考えて９’９ＭＨｚ
でθ＝９０°となる条件２、下で９０７１０８ＭＨｚの
範囲でｌＦｌを計算してＶＳＷＲを求めると、１．０９
以玉１テ収まっている。したがって十分小さなＶＳＷＲ
に１呆つことかできる。
Ω、Ｚｏ ＝ ５０Ωとし、またテレビジョン放送のハ
イチャンネルを考えて１９５ ＭＨｚでθ−９００とな
る条件の下に１７０〜２２０ＭＨｚの範囲でｌＦｌ
を計算してＶＳＷＲｌを求めると、１．０３以下に収ま
っている。次にローチャンイ・ルを考えて９’９ＭＨｚ
でθ＝９０°となる条件２、下で９０７１０８ＭＨｚの
範囲でｌＦｌを計算してＶＳＷＲを求めると、１．０９
以玉１テ収まっている。したがって十分小さなＶＳＷＲ
に１呆つことかできる。
以上説明したように、本発明装置によれば、常時、給電
線・アンテナ系の抵抗を監視することができ、給電線の
接続部の接触の悪化を事前に察知することができ、焼損
事故にいたるのを未然に防ぐことができる。
線・アンテナ系の抵抗を監視することができ、給電線の
接続部の接触の悪化を事前に察知することができ、焼損
事故にいたるのを未然に防ぐことができる。
第１図は本発明実施例の回路図、第２〜４、図は説明用
の等価回路図である。 ■は送信機 ２はアンテナ ３は給電線 ４・は結合器 ５は送信機側内導体 ６は給電線側内導体 ８は結合線路 ＩＯは定電流電源 １１は低域ろ波器 １４は基準電圧 １５は比較器 ＩＯは警報器 である。 ；１１７２図 第３図 才 ４ 図 ρｎ
の等価回路図である。 ■は送信機 ２はアンテナ ３は給電線 ４・は結合器 ５は送信機側内導体 ６は給電線側内導体 ８は結合線路 ＩＯは定電流電源 １１は低域ろ波器 １４は基準電圧 １５は比較器 ＩＯは警報器 である。 ；１１７２図 第３図 才 ４ 図 ρｎ
Claims (1)
- （１）送信機出力側とアンテナへの給電線との間に接続
される結合器であって、相互に気波長同軸結合された送
信機側内導体及び給電線側内導体を有すると共に、２給
電線側内導体の一端に分岐接続された特性インピーダン
スの高いヘリカル伝送線路及びこのヘリカル伝送線路を
適宜な間隔で接地する静電容量でなる高周波信号の漏洩
を低減した結合線路を有する前記結合器と、この結合器
の結合線路を介して更に高周波信号を低減させる為の低
域通過ろ波器と、給電線側内導体に定電流を流すための
定電流源と、前記定電流により発生する電圧に基づいて
アンテナ給電線系の直流抵抗を監視する監視装置とを備
えたことを特徴とするアンテナ給電線系の直流抵抗自動
監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57134202A JPS5923901A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57134202A JPS5923901A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5923901A true JPS5923901A (ja) | 1984-02-07 |
| JPH0369204B2 JPH0369204B2 (ja) | 1991-10-31 |
Family
ID=15122808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57134202A Granted JPS5923901A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923901A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003049228A1 (en) * | 2001-12-03 | 2003-06-12 | Atheros Communications, Inc. | Method and apparatus for insuring integrity of a connectorized antenna |
| JP2018037838A (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 沖電気工業株式会社 | 無線装置およびその試験方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5838003A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
-
1982
- 1982-07-30 JP JP57134202A patent/JPS5923901A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5838003A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003049228A1 (en) * | 2001-12-03 | 2003-06-12 | Atheros Communications, Inc. | Method and apparatus for insuring integrity of a connectorized antenna |
| US6853197B1 (en) | 2001-12-03 | 2005-02-08 | Atheros Communications, Inc. | Method and apparatus for insuring integrity of a connectorized antenna |
| US7042406B2 (en) | 2001-12-03 | 2006-05-09 | Atheros Communications, Inc. | Method and apparatus for insuring integrity of a connectorized antenna |
| JP2018037838A (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 沖電気工業株式会社 | 無線装置およびその試験方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0369204B2 (ja) | 1991-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2423416A (en) | Nonfrequency-selective reflectometer | |
| US6066994A (en) | Broadband directional coupler including amplifying, sampling and combining circuits | |
| CN103201800B (zh) | 减少由传输导线和电缆中的电介质材料导致的信号失真的方法 | |
| US3970969A (en) | Device for the electrical protection of a coaxial cable by two connected circuits | |
| US9863995B2 (en) | Antenna-and-cable connection-state verification device and verification method | |
| US20060252390A1 (en) | TV & FM transmitting system early warning monitoring | |
| US6333634B1 (en) | Method for measuring radio-frequency current | |
| US6239587B1 (en) | Probe for monitoring radio frequency voltage and current | |
| JPS5923901A (ja) | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 | |
| US2579751A (en) | High-frequency bridge circuit | |
| JPS6410144B2 (ja) | ||
| US2704348A (en) | Microwave power measuring system | |
| US2550689A (en) | Wide range high-frequency power meter | |
| US4859971A (en) | R-segment transmission line directional coupler | |
| JPS5925403A (ja) | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 | |
| CN1325300C (zh) | 供电线结构 | |
| Dhara et al. | Detection of PD activities in XLPE cable using UHF antennas | |
| US3693103A (en) | Wideband detector for use in coaxial transmission lines | |
| US3243704A (en) | Coaxial line reflectometer having a resistance connected between sections of the outer conductor | |
| EP0792464B1 (en) | A measuring line for a coaxial conductor for determining energy throughflow and standing wave ratios | |
| US2881389A (en) | Measuring device for coaxial cables | |
| Fellenz et al. | An improved resistive wall monitor | |
| US2794958A (en) | Transmission line directional coupler | |
| US3694747A (en) | Rf directional power monitor | |
| JPS6347104Y2 (ja) |