JPS5923002A - タイワイヤ連結構造 - Google Patents
タイワイヤ連結構造Info
- Publication number
- JPS5923002A JPS5923002A JP13128382A JP13128382A JPS5923002A JP S5923002 A JPS5923002 A JP S5923002A JP 13128382 A JP13128382 A JP 13128382A JP 13128382 A JP13128382 A JP 13128382A JP S5923002 A JPS5923002 A JP S5923002A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tie wire
- tie
- hole
- wire
- gap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
- F01D5/24—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations using wire or the like
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、回転軸に組立てられた複数の動翼を連結する
ためのタイワイヤ連結構造に関する。この構造は、例え
ば蒸気タービンロータなどの回転機械における回転軸に
組立てられている動翼を連結して、その共振を防止する
為に用いられる。動翼の穴を通してこのような連結をな
す連結棒はタイワイヤと通称さｆｔているので、本明細
書中ではこの語を用いることにする。
ためのタイワイヤ連結構造に関する。この構造は、例え
ば蒸気タービンロータなどの回転機械における回転軸に
組立てられている動翼を連結して、その共振を防止する
為に用いられる。動翼の穴を通してこのような連結をな
す連結棒はタイワイヤと通称さｆｔているので、本明細
書中ではこの語を用いることにする。
タイワイヤ連結構造の一般的構成を、Ｉ＠１図乃至第３
図の従来からの技術に基づいて説明する。
図の従来からの技術に基づいて説明する。
第１図に、蒸気タービン低圧ロータの外観を示す。
低圧ロータは、翼長が大きくなっているので、動翼の共
振が改要な問題であり、よって共損防止のための連結構
造を要するものである。即ち、動翼３は蒸気が通過する
段階に従い翼長が長くなり、最終段及び最終前段の動翼
３にはタイワイヤ４と称される連結棒が動翼の中央また
は外周寄りに設けられている。このような最終段（前段
）の動翼は形状大のため撮動も犬きく、従って共振防止
を要するからである。タイワイヤ４は、動翼の種類にも
よるが、動翼約５〜１０本を１グループとして連結し、
定格回転数における共振を防止する効果をもたせる。尚
第１図中符号１は回転軸（タービン軸）、２はホイール
である。
振が改要な問題であり、よって共損防止のための連結構
造を要するものである。即ち、動翼３は蒸気が通過する
段階に従い翼長が長くなり、最終段及び最終前段の動翼
３にはタイワイヤ４と称される連結棒が動翼の中央また
は外周寄りに設けられている。このような最終段（前段
）の動翼は形状大のため撮動も犬きく、従って共振防止
を要するからである。タイワイヤ４は、動翼の種類にも
よるが、動翼約５〜１０本を１グループとして連結し、
定格回転数における共振を防止する効果をもたせる。尚
第１図中符号１は回転軸（タービン軸）、２はホイール
である。
タイワイヤ４と動４３との取付構造には、翼長により、
銀ろう付で固定する場合、溶接によって強固に固定する
場合、固定せずルー２にする場合がある。銀ろう付であ
ると、残留応力によりねじれモーメントが加わり、ろう
行部分にクラックが発生するｌ＾れがある。溶接は、大
型のものに対して用いられるが、これも長期間において
は同様な応力の問題を避けられない。この為、タイワイ
ヤをルー２に取付ける構造も採用されているっルースタ
イワイヤの取付構造を第２図に示す。
銀ろう付で固定する場合、溶接によって強固に固定する
場合、固定せずルー２にする場合がある。銀ろう付であ
ると、残留応力によりねじれモーメントが加わり、ろう
行部分にクラックが発生するｌ＾れがある。溶接は、大
型のものに対して用いられるが、これも長期間において
は同様な応力の問題を避けられない。この為、タイワイ
ヤをルー２に取付ける構造も採用されているっルースタ
イワイヤの取付構造を第２図に示す。
第２図は第１図におけるＩＩ−［１断面に対応する部分
の断面図である。つまり動翼は第１図の軸１の周囲に暇
って、陣数個取付けられるが、そのような動翼のタイワ
イヤ４で連結された部分を周に沿う如く断面にして見た
のが第２図である。これは動翼３を６本１グループとし
た例であり、１グループを図示しである。タイワイヤ４
と、動Ｒ３のタイワイヤ４が通る穴５とは、わずかのギ
ャップがある。その為、タイワイヤ４が動くことにより
、り“ンピング効果を目的として、共振を防止する構造
となっている。
の断面図である。つまり動翼は第１図の軸１の周囲に暇
って、陣数個取付けられるが、そのような動翼のタイワ
イヤ４で連結された部分を周に沿う如く断面にして見た
のが第２図である。これは動翼３を６本１グループとし
た例であり、１グループを図示しである。タイワイヤ４
と、動Ｒ３のタイワイヤ４が通る穴５とは、わずかのギ
ャップがある。その為、タイワイヤ４が動くことにより
、り“ンピング効果を目的として、共振を防止する構造
となっている。
第３図は運転中の状態を示す。この図は第２図のＩＩＩ
−ＩＩＩ断面に対応する。図の如く、従来はタイワイ
ヤ４の外径とタイワイヤを通す穴５ａの内径とのギャッ
プはほとんどなく、せいぜい（）、１〜０．２關である
。この為、長期間停止の場合や、運転中の場合も、スケ
ールの付着または錆等の発生によりタイワイヤ４の動き
が鈍くなり、最悪の場合は固定された状態と同じになっ
て局部的に過大応力が発生し、タイワイヤ４の切損ある
いは翼穴部のき裂発生に至ることも考えられ、早急な対
策が望まれている。応力集中の高いのは第２図に示すＡ
部であり、ここにおいてワイヤ切損やき裂発生（つけ根
部の破損）の虞れがある。図中の矢印Ｒは回転方向を示
す。
−ＩＩＩ断面に対応する。図の如く、従来はタイワイ
ヤ４の外径とタイワイヤを通す穴５ａの内径とのギャッ
プはほとんどなく、せいぜい（）、１〜０．２關である
。この為、長期間停止の場合や、運転中の場合も、スケ
ールの付着または錆等の発生によりタイワイヤ４の動き
が鈍くなり、最悪の場合は固定された状態と同じになっ
て局部的に過大応力が発生し、タイワイヤ４の切損ある
いは翼穴部のき裂発生に至ることも考えられ、早急な対
策が望まれている。応力集中の高いのは第２図に示すＡ
部であり、ここにおいてワイヤ切損やき裂発生（つけ根
部の破損）の虞れがある。図中の矢印Ｒは回転方向を示
す。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的と
する所は、タイワイヤ外径と動翼がわのタイワイヤ用の
穴内径との間に適正なギャップを設けることにより、長
期間の運転においてもき裂発生その他のトラブル発生の
虞れが極めて少なく、信頼性の高いタイワイヤ連結構造
を提供することにある。
する所は、タイワイヤ外径と動翼がわのタイワイヤ用の
穴内径との間に適正なギャップを設けることにより、長
期間の運転においてもき裂発生その他のトラブル発生の
虞れが極めて少なく、信頼性の高いタイワイヤ連結構造
を提供することにある。
この目的を達成するため、本発明においては、動翼がわ
の穴と故人を貫通するタイワイヤとの間にギャップを設
けるに際し、該ギャップは、タイワイヤ外径をｄｌ＋穴
内径をｄ２とすると、ｄ１／ｄ！≦０．９７の関係にな
るように形成する。
の穴と故人を貫通するタイワイヤとの間にギャップを設
けるに際し、該ギャップは、タイワイヤ外径をｄｌ＋穴
内径をｄ２とすると、ｄ１／ｄ！≦０．９７の関係にな
るように形成する。
本発明は、タイワイヤ外径と動翼がわのタイワイヤ穴径
の適正なギャップを見つける為、実機の蒸気条件を模擬
した過速腐食試験にて、種々タイワイヤの動き具合を調
査した結果に基づいて達成されたものである。またギャ
ップを設けることにより、応力がどの程度低減するかに
ついても強１ｉ計−一を行い、その効果を倹肘した。こ
れら各種の＋ｐ）夕じの結果、タイワイヤ外径／タイワ
イヤ穴内径が、０．９７以丁であれば適正であることに
到達したものである。
の適正なギャップを見つける為、実機の蒸気条件を模擬
した過速腐食試験にて、種々タイワイヤの動き具合を調
査した結果に基づいて達成されたものである。またギャ
ップを設けることにより、応力がどの程度低減するかに
ついても強１ｉ計−一を行い、その効果を倹肘した。こ
れら各種の＋ｐ）夕じの結果、タイワイヤ外径／タイワ
イヤ穴内径が、０．９７以丁であれば適正であることに
到達したものである。
このように構成すると、タイワイヤには一定の移動量が
・１ｒ保され、万−錆などが発生しても、動きを阻害す
る影響を防ぐことができる。かかる効果は試験によって
も確認された。
・１ｒ保され、万−錆などが発生しても、動きを阻害す
る影響を防ぐことができる。かかる効果は試験によって
も確認された。
またその場合、ギャップ即ちタイワイヤ外住と穴径との
差（ｄ２−ｄ＋）が、０．４Ｍ以上であると好ましいこ
とも確認された。差を余りに大きくすると不部会もある
ので、結局０．４ ｒａｎ≦ｄ２ ｃｉ、≦１喘程度
が特に良好であり、かつその内でも０．６ ｒｔｒｍ〜
０．８胴の範囲が最も好ましいことが確認された。
差（ｄ２−ｄ＋）が、０．４Ｍ以上であると好ましいこ
とも確認された。差を余りに大きくすると不部会もある
ので、結局０．４ ｒａｎ≦ｄ２ ｃｉ、≦１喘程度
が特に良好であり、かつその内でも０．６ ｒｔｒｍ〜
０．８胴の範囲が最も好ましいことが確認された。
以下本発明の一実施例を第４図により説明する。
本発明のタイワイヤの連結はルースタイプによるもの、
即ち１ｔｈ翼の穴に連結棒をなすタイワイヤを通して構
成したものである。第４図に示すように、穴５ｂとこれ
を貫通するタイワイヤ４との間にギャップを設け、タイ
ワイヤ４の外径ｄ！は、穴５ｂの内径ｄ２の０．９７倍
よりも小なる寸法になっている。
即ち１ｔｈ翼の穴に連結棒をなすタイワイヤを通して構
成したものである。第４図に示すように、穴５ｂとこれ
を貫通するタイワイヤ４との間にギャップを設け、タイ
ワイヤ４の外径ｄ！は、穴５ｂの内径ｄ２の０．９７倍
よりも小なる寸法になっている。
本実施例においては具体的には、穴５ｂが余りに太キい
とフレッティングゴロ−ジョンの問題が生じ、タイワイ
ヤ４と動感３とが共に撮動してしまうので、内径の差（
ギャップ）は０．４ ｗｎ≦ｄ２−ｄ、≦１泪となるよ
うにして差の上限も１間に抑え、特に０．６８〜０．８
咽の間に設定して、良好な結果を得るようにしである。
とフレッティングゴロ−ジョンの問題が生じ、タイワイ
ヤ４と動感３とが共に撮動してしまうので、内径の差（
ギャップ）は０．４ ｗｎ≦ｄ２−ｄ、≦１泪となるよ
うにして差の上限も１間に抑え、特に０．６８〜０．８
咽の間に設定して、良好な結果を得るようにしである。
即ちタイワイヤ用の穴５ｂの径が大きくなると、応力の
増加、接触面圧の増加という問題が起こる。穴５ｂの径
が大きいとタイワイヤ４が接触する面積が相対的に小さ
くなって面圧が高くなり、応力も犬になって強度的に問
題となるものである。又本実施例も第２図の一般的技術
と同様に、タイワイヤ４の端部を出張らせて係止部４１
とするが、この部分が荷改大になると遠心力によるぶれ
でき裂の虞れもあり、かつこの係止部４１を圧潰により
形成する場合そのっけ根にき裂発生の虞れがあるので係
止部４１を♀り友きくＳ、できない所から、穴径を余り
広げない方がよいということで、１酎に抑えたものであ
る。
増加、接触面圧の増加という問題が起こる。穴５ｂの径
が大きいとタイワイヤ４が接触する面積が相対的に小さ
くなって面圧が高くなり、応力も犬になって強度的に問
題となるものである。又本実施例も第２図の一般的技術
と同様に、タイワイヤ４の端部を出張らせて係止部４１
とするが、この部分が荷改大になると遠心力によるぶれ
でき裂の虞れもあり、かつこの係止部４１を圧潰により
形成する場合そのっけ根にき裂発生の虞れがあるので係
止部４１を♀り友きくＳ、できない所から、穴径を余り
広げない方がよいということで、１酎に抑えたものであ
る。
又、同様の理由から、ｄ ２ ／ ｄ ！のド１浪も０
．９２として、 ０．９２≦ｄ２／ｄ＋≦０，９７ なる範囲に納まるように設計した。設定数値の具体例と
しては、クイワイヤ穴５ｂの内径を１２７ｍｍφにして
、 ■ギャップ（ｄ２ｄｌｌを０．４問とする。
．９２として、 ０．９２≦ｄ２／ｄ＋≦０，９７ なる範囲に納まるように設計した。設定数値の具体例と
しては、クイワイヤ穴５ｂの内径を１２７ｍｍφにして
、 ■ギャップ（ｄ２ｄｌｌを０．４問とする。
この場合タイワイヤ４の外径ｄ ２は、ｄ２＝１２．７
−０．４＝１２．３ｍｍφとなり、内径の関係も、 ｄ２／ｄｔ ＝１２．３／１２．７＝０．９７となって
上記範囲を満たす。
−０．４＝１２．３ｍｍφとなり、内径の関係も、 ｄ２／ｄｔ ＝１２．３／１２．７＝０．９７となって
上記範囲を満たす。
■ギャップ（ｄ２ ｄ＋）を１．ｏｍｍとする。
この場合、同様にタイワイヤ４の外径ｄ、は、ｄｚ＝１
２．７−１．０＝１１．７ で、内径の関係は ｄ２／ｄ＋ ＝１１．７／１２．７＝０．９２であって
下限値に入る。
２．７−１．０＝１１．７ で、内径の関係は ｄ２／ｄ＋ ＝１１．７／１２．７＝０．９２であって
下限値に入る。
この■、■はｄｚ／ｄｚの上・下限直近くの設定を行っ
た例であるが、ともに良好な結果が得られた、 次に、上記のように範囲を定めたこと、つまり適市なタ
イワイヤ穴５ｂの内径を決定する為の試験と強度計算の
例を次に説明する。
た例であるが、ともに良好な結果が得られた、 次に、上記のように範囲を定めたこと、つまり適市なタ
イワイヤ穴５ｂの内径を決定する為の試験と強度計算の
例を次に説明する。
まず、第５図を参照して過速腐食試験につき説明する。
第５図は、タイワイヤの過速腐食試験における、タイワ
イヤ穴−ド要素結果を示すものである。ここで過速腐食
試験とは、実機条件を模擬し、セクターモデル興をケー
スの中に入れ、蒸気を入れてはヒータで加熱することを
繰返し行なう試験であり、セクターモデル翼としては、
タイワイヤ外洋と穴径の異なる数種類のものを用いて、
各々腐食によりタイワイヤが動くか否かを調査したもの
である。腐食はタイワイヤの錆、動感がわの錆の双方に
ついて考慮し、セクターモデル翼は一つのセット（例え
ば６本で１組）で模擬して、錆を轄た時点で動かして試
験を行っｔｏその結果、タイワイヤ昇任と穴径の差、つ
まりギャップが０、４ ｍｍ以上又はタイワイヤ外径／
タイワイヤ穴内佳が０．９７以Ｆであれば、所定の移動
値が確保でき、蛸が発生しても動きには影響しないこと
がわかった。第５図から明瞭な如く、この範囲では所定
の移ｊｔｌＪｌｊｔを１００％達成できるのに対し、範
囲を外れると５０％又は０％の様になり、所定の移動量
を達成できなくなる。
イヤ穴−ド要素結果を示すものである。ここで過速腐食
試験とは、実機条件を模擬し、セクターモデル興をケー
スの中に入れ、蒸気を入れてはヒータで加熱することを
繰返し行なう試験であり、セクターモデル翼としては、
タイワイヤ外洋と穴径の異なる数種類のものを用いて、
各々腐食によりタイワイヤが動くか否かを調査したもの
である。腐食はタイワイヤの錆、動感がわの錆の双方に
ついて考慮し、セクターモデル翼は一つのセット（例え
ば６本で１組）で模擬して、錆を轄た時点で動かして試
験を行っｔｏその結果、タイワイヤ昇任と穴径の差、つ
まりギャップが０、４ ｍｍ以上又はタイワイヤ外径／
タイワイヤ穴内佳が０．９７以Ｆであれば、所定の移動
値が確保でき、蛸が発生しても動きには影響しないこと
がわかった。第５図から明瞭な如く、この範囲では所定
の移ｊｔｌＪｌｊｔを１００％達成できるのに対し、範
囲を外れると５０％又は０％の様になり、所定の移動量
を達成できなくなる。
一方、タイワイヤの構造をもつ長い捩れ楓では、遠心力
を受けた状態ではプロフィルの捩れが戻る力（アンツイ
スト）が１動き、この力により曲げ応力がタイワイヤに
発生する。従ってこれも考慮しなければならない。かか
る曲げ応力が発生する状況を第６図に示す。図中破線は
遠心力作用前の動ルの状態３ａを示すもので、実線が作
用後の状態３ｂであるっこの−ｒンツイストにより、タ
イワイヤには図示の様な曲げモーメントＮｉ、ｔが働く
。ギャップ（ｄ２／ｄｌｌ、径の比（ｄｉ／ｄ２）によ
り、かかる曲げモーメントＭ丁がどの程度タイワイヤに
作用するかのデータを第７図に示す。この第７図の結果
によれば、ギャップが０．２ ｒｒｖｎでは曲げモーメ
ントは減少しないが、０．４ｍ＋ｎでは曲げモーメント
ＭＴは約２０％まで低減できほとんど影響なくなり、タ
イワイヤに作用する応力が小さくなり、き裂発生のポテ
ンシャルが極めて少なくなる。よって、ギャップ０．４
鰭以上、径の比０．９７以下でおると、第５図で見た様
にタイワイヤの移動曖も充分であり、かつこの様に曲げ
モーメントの問題も小さいことがわかる。又第７図から
、ギャップは最適には、翼の強度との兼合いにより、０
．６〜０．８ｍｍａが最も好ましいことがわかる。
を受けた状態ではプロフィルの捩れが戻る力（アンツイ
スト）が１動き、この力により曲げ応力がタイワイヤに
発生する。従ってこれも考慮しなければならない。かか
る曲げ応力が発生する状況を第６図に示す。図中破線は
遠心力作用前の動ルの状態３ａを示すもので、実線が作
用後の状態３ｂであるっこの−ｒンツイストにより、タ
イワイヤには図示の様な曲げモーメントＮｉ、ｔが働く
。ギャップ（ｄ２／ｄｌｌ、径の比（ｄｉ／ｄ２）によ
り、かかる曲げモーメントＭ丁がどの程度タイワイヤに
作用するかのデータを第７図に示す。この第７図の結果
によれば、ギャップが０．２ ｒｒｖｎでは曲げモーメ
ントは減少しないが、０．４ｍ＋ｎでは曲げモーメント
ＭＴは約２０％まで低減できほとんど影響なくなり、タ
イワイヤに作用する応力が小さくなり、き裂発生のポテ
ンシャルが極めて少なくなる。よって、ギャップ０．４
鰭以上、径の比０．９７以下でおると、第５図で見た様
にタイワイヤの移動曖も充分であり、かつこの様に曲げ
モーメントの問題も小さいことがわかる。又第７図から
、ギャップは最適には、翼の強度との兼合いにより、０
．６〜０．８ｍｍａが最も好ましいことがわかる。
尚、本実施例で対象とするタイワイヤ外径は、直径で１
０？＋１７Ｉ＋前後（６籠〜１６籠）で、動翼側穴内径
もギヤツブ分をプラスした円形状であり、加工上何ら問
題もない。
０？＋１７Ｉ＋前後（６籠〜１６籠）で、動翼側穴内径
もギヤツブ分をプラスした円形状であり、加工上何ら問
題もない。
上述の如く本発明によれば、タイワイヤと動翼側のタイ
ワイヤ穴との間に多少のスケール又は錆が発生しても、
穴内でのタイワイヤの動きが確保され、ルースタイワイ
ヤの本来の目的であるダンピング効果が十分に期待でき
る。一方、タイワイヤと穴にギャップがあることにより
、タイワイヤに発生する曲げモーメントが緩和され、き
裂発生のポテンシャルが少なく、信頼性が一段と向上す
るという多大な効果を有するものである。
ワイヤ穴との間に多少のスケール又は錆が発生しても、
穴内でのタイワイヤの動きが確保され、ルースタイワイ
ヤの本来の目的であるダンピング効果が十分に期待でき
る。一方、タイワイヤと穴にギャップがあることにより
、タイワイヤに発生する曲げモーメントが緩和され、き
裂発生のポテンシャルが少なく、信頼性が一段と向上す
るという多大な効果を有するものである。
なお当然のことではあるが、本発明は上述した実施例に
のみ限定されるものではない。
のみ限定されるものではない。
第１図及び第２図は一般的なタイワイヤ連結構造を示す
もので、第１図はタイワイヤ連結構造を備えた蒸気ター
ビン低圧ロータの部分概略図、第２図は第１図における
■−■線断面図である。第３図は従来のルースタイワイ
ヤの連結構造を示すもので、第２図のＩＩＩ −［１線
断面に対応する部分を示している。第４図は本発明の一
実施例を示し、これは第３図に示したのと同様な部分に
対応している。第５図は加速腐曳試験結果を示すグラフ
、第６図はタイワイヤに作用する曲げモーメントの説明
図、第７図はタイワイヤ径と穴径との関係における曲は
モーメントの変化を示すグラフである。 １・・・回転＠（タービン軸）、３・・・＃ｇ、５ ｂ
・・・動澗１則タイワイヤ穴。 代理人 弁理士 秋本正実 す 脣 弔３］ン１ 第４（図 第５図 ０ θ／ ０．２ ０．’３（１７４０，５０，６ｏ
７ｏ、ｇ ６ＡＰ（ｙｎｍ）第６（２） 匁 ↑
もので、第１図はタイワイヤ連結構造を備えた蒸気ター
ビン低圧ロータの部分概略図、第２図は第１図における
■−■線断面図である。第３図は従来のルースタイワイ
ヤの連結構造を示すもので、第２図のＩＩＩ −［１線
断面に対応する部分を示している。第４図は本発明の一
実施例を示し、これは第３図に示したのと同様な部分に
対応している。第５図は加速腐曳試験結果を示すグラフ
、第６図はタイワイヤに作用する曲げモーメントの説明
図、第７図はタイワイヤ径と穴径との関係における曲は
モーメントの変化を示すグラフである。 １・・・回転＠（タービン軸）、３・・・＃ｇ、５ ｂ
・・・動澗１則タイワイヤ穴。 代理人 弁理士 秋本正実 す 脣 弔３］ン１ 第４（図 第５図 ０ θ／ ０．２ ０．’３（１７４０，５０，６ｏ
７ｏ、ｇ ６ＡＰ（ｙｎｍ）第６（２） 匁 ↑
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 回転軸に組立てられた複数のｆＪＪＪＲを連結す
るために動翼の穴に連結棒をなすタイワイヤを通して構
成したタイワイヤ連結構造において、穴と故人を貫通す
るタイワイヤとの間にギャップを設けると共に、該ギャ
ップは、タイワイヤの外径をｄｌ、動翼がわの穴の内径
をｄ２とすると、ｄ１／ｄ！≦０．９７の関係になるよ
うに形成したことを特徴とするタイワイヤ連結構造。 ２、 前記タイワイヤの外径ｄ、と、ｍ１１ｇがわの穴
の内径ｄ２とが、概ね０．４ｇ≦ｄ２−ｄｌ≦１聴の関
係を有することを特徴とする特Ｉｆ′ｆ請求の範囲第１
項に記載のタイワイヤ連結構造。 ３、前記タイワイヤの外径ｄｌと動翼がわの穴の内径ｄ
２との差ｄ２−ｄ、が、０．６ ｍｍ 〜０．８ ｖａ
ｎの範囲にあることを特徴とする特許請求の範囲第２項
に記載のタイワイヤ連結構造。 ４、前記タイワイヤの外径ｄ１と動翼がわの穴ｄ２との
関係ｄ ｌ／ ｄ ２が、０．９２≦ｄ １／ ｄ ｘ
≦０．９７の範囲にあることを特徴とする特許請求の範
囲第１項乃至第３項のいずれかに記載のタイワイヤ連結
構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13128382A JPS5923002A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | タイワイヤ連結構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13128382A JPS5923002A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | タイワイヤ連結構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5923002A true JPS5923002A (ja) | 1984-02-06 |
| JPS6259204B2 JPS6259204B2 (ja) | 1987-12-10 |
Family
ID=15054322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13128382A Granted JPS5923002A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | タイワイヤ連結構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923002A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH039585U (ja) * | 1989-06-09 | 1991-01-29 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54104A (en) * | 1977-06-01 | 1979-01-05 | Hitachi Ltd | Fitting structure of tie wire |
-
1982
- 1982-07-29 JP JP13128382A patent/JPS5923002A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54104A (en) * | 1977-06-01 | 1979-01-05 | Hitachi Ltd | Fitting structure of tie wire |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH039585U (ja) * | 1989-06-09 | 1991-01-29 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6259204B2 (ja) | 1987-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2375589C2 (ru) | Ротор турбины, а также способ и приспособление для его изготовления | |
| CA2778053C (en) | Steam turbine with fork-type blade attachments | |
| EP0605152A1 (en) | Process for producing turbine bucket with water droplet erosion protection and realted product | |
| US8826535B2 (en) | Method for manufacturing an integrally bladed rotor | |
| DE69228718T2 (de) | Reparatur von Turbinenschaufeln | |
| US3851994A (en) | Blading for axial flow turbo-machine | |
| EP3043085A1 (de) | Schaufelanordnung für eine axial durchströmbare thermische Strömungsmaschine sowie Verfahren zur Montage eines Dämpferelements zwischen zwei Schaufeln eines Schaufelkranzes einer thermischen Strömungsmaschine | |
| JPS5923002A (ja) | タイワイヤ連結構造 | |
| US3549273A (en) | Blade for use in a fluid flow machine | |
| DE69205119T2 (de) | Verfahren zur Verbesserung der Belastbarkeit eines rotierenden Körpers. | |
| US3527546A (en) | Tie pins for turbine buckets | |
| DE2606891A1 (de) | Laufrad fuer eine axialturbine | |
| DE3109519A1 (de) | "schwingungsgedaempfte schaufel fuer turbomaschinen" | |
| JPS6149103A (ja) | タ−ビン動翼連結装置 | |
| JPS5857605B2 (ja) | 軸流タ−ビンの動翼固定装置 | |
| JPH03124901A (ja) | 蒸気タービン動翼連結構造 | |
| JPH06117201A (ja) | タ−ビン動翼の組立て方法 | |
| JPS5924244B2 (ja) | タイワイヤ取付構造 | |
| JPS597704A (ja) | タ−ビン羽根車の製造方法 | |
| US3067980A (en) | Rotating mechanism | |
| JPS62206202A (ja) | タ−ビン動翼 | |
| JPH01130001A (ja) | タービン動翼用タイワイヤ構造 | |
| JPS6045285B2 (ja) | 動翼連結装置 | |
| JP2006063894A (ja) | タービン動翼群 | |
| US2947066A (en) | Method of blade construction |