JPS59225796A

JPS59225796A - 嫌気反応器の制御

Info

Publication number: JPS59225796A
Application number: JP59103557A
Authority: JP
Inventors: ジヤワハ−ル・カ−ンデリア
Original assignee: Celanese Corp
Current assignee: Celanese Corp
Priority date: 1983-05-23
Filing date: 1984-05-22
Publication date: 1984-12-18

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、廃水処理用の嫌気フィルター（特に再循環式
嫌気フィルター）などの嫌気反応器の制御に関する。か
かる嫌気反応器は、たとえば米国特許第４，３５２．７
３８　；　　４，３４９，４３５および４，３６６．０
５９号に記載されている。米国特許第４，３５２，７３
８および４，３４９，４３５号は、反応器内で生産され
たメタン流量の測定の基づく制御方式を開示している。

本発明により、有機ＣＯＤ　（化学的酸素要求け）を有
する廃水の供給流よりメタン含有ガス流を発生させる再
循環式嫌気フィルターなどの嫌気反応器の操作の制御方
法および装置が提供される。

この制御は、発生ガス流におけるメタン生産速度の目標
値を定めておき、メタン生産速度の測定値がこの目標値
を下回ったときは供給流の流量を増加させ、逆に上回っ
たときは供給流量を減少させることにより行う。

本発明のいくつかの態様を以下図面を参照しながら詳述
する。

本発明の好適態様では、制御動作はマイクロプロセツサ
のようなディジタルコンピュータによって行い、コンピ
ュータのプログラミングは、第１図および第３図に示す
と共に以下に説明する各機能を実行させるようにコンピ
ュータ技術分野で周知のように実施しうる。

第１図に概略を示したように、本発明の制御系は再循環
式嫌気フィルター１１（本明細書において「反応器」と
いう場合もある）を含み、未処理廃水ば供給経路１２か
らこのフィルターに導入される。

反応器から出る流出液の大部分は経路１３を経て再循環
され、未処理廃水と混合されるが、流出液の残りは経路
１４から排出され、たとえば好気ダイジェスタへ送られ
る。反応器内で発生したガス（例、メタンおよび二酸化
炭素）は経路１５から取出される。

本発明のＩ制御系ではメタンのη゛産速度（生産流量）
を測定するか、これＩＩたとえば発ηユガスの全流量を
検知する計器１６およびカス中のメタン含イ１量を測定
するｄ１器１７によって行う。この両省のセンサの出力
を乗算回路１８で乗算すると、メタンの流量を表示する
信号Ｍ　Ｆ　Ｓか１１１られる。

このメタン流量の信号り、Ｊ制御部ＭＣ−＼送られ、こ
こてごの信号Ｍ　ＦＳは予め設定したメタン流量の目標
値信号ＭＳＰＳと比較される。制御部ＭＣの出力は信号
ＭＣ３であり、これは低セレクタ１、（後述）を介して
供給流制御部ＦＣを作動させろ。

供給流制御部ＦＣの出力は信号ＦＣ３てあり、ごの信号
ＦＣ３により、未処理廃水をポンプ搬送している（例、
定速運転の遠心ポンプにより）供給経路１２に設げた弁
■のような流量制御装置が制御される。ＦＣは適当な形
式のものでよく、たとえば比例→−柘分制御を行う形式
のものでよい。

系の構成は次のようになる（九）どじ後述の他の因子が
ない場合）。信号ＭＦＳか目標値信号ＭＳｐｓより有効
量で高くなると、’＋ｉＩ＋制御部ＭＣ（ＦＣに縦続接
続しである）が作動して（ｊ（給流量を減少させ、これ
によってメタンの生産量も下がる。逆の場合も同様であ
る。

未処理廃水制御部ＦＣへの入力は、低セレクタＩ７から
の信号（この信号ＬＳＰＳはＦＣに対する目標値として
作用する）および経路１２に設けた未処理廃水の流はを
測定するセンサ１９（センナ１９はもちろん弁■の下流
側ではなく上流側に位置させてもよい）からの信号ＦＳ
である。ＬＳＰＳがＦＳより大きい場合には、制御部Ｆ
Ｃは弁■に未処理廃水の流量を増加さゼる信号を出す（
逆の場合も同様）。

他の構成も採用しうろことは当然である。たとえば、未
処理の供給流を変速モーター駆動式のポンプにより供給
しでもよく、この場合の構成は次のようになる。この場
合、未処理供給流の流量番よモーターの速度に比例する
ので、低セレクタからの信号ＬＳＰＳは直接モーターの
速度制御装置に送ることもできる。

経路１２の供給流は、供給タンク（均質化タンクＴ）か
ら出る。この制御系は、タンクＴの液面が予め設定した
許容限界（４−＠・下限）の外側にある（すなわち、中
央デソトノ＼ンＦの上か下にある）か否かを検知する手
段２１、ならびにこの液面に応答してメタン流量目標値
を変化さ−１る手段Ｌ　Ｃを備えている。ずなわら、液
面がチットハントより上にあるときは、センサ２１は目
標イ直ＭＳＰＳを上昇（したがって供給流量を増大）さ
せる信号■７Ｃ８十を送る。逆に液面がデッドハンドよ
り下にあるときは、センサ２１はＭＳＰＳを下げる（未
処理廃水の供給流量を低下させる）信号Ｌ　ＣＳ−を送
る。好ましい操作法の１例では次のような構成になる。

液面制御信号ＬＣ３＋（または丁、Ｃ３−）がＭＳＰＳ
の予め設定した変化、たとえばＭＳＰＳの１０％の変化
を引き起こし、この新しいＭＳＰＳ値が制御部ＭＣの作
用下にある嫌気フィルターの全応答時間にほぼ相当する
期間有効に作用する。この応答時間は簡単な実験で測定
することかできる。第２図および第２Ａ図は制御部の目
標値の段階的増加の影客を示ずグラフてあって、第２図
はメタン流量目標値の段階変化を示し、第２八図はその
結果性ずる供給流量目標値とイ」（給流量の変化を示し
、これらの変化は第２図に示すメタン流量の変化と全発
生ガス流量の変化を生した。第２図および第２Δ図に示
すよ・うに、制御部ＭＣを比例＋積分制御により作動さ
せ（信号Ｌ　Ｓ　Ｉ）　Ｓを供給ポンプを駆動するモー
ターの速度制御部へ直接送り）ながら、ＭＳＰＳの段階
的な（ステップ状）増加が時刻５０分で起こると、メタ
ン流量は時刻約２００分で新しい平坦域に達した。した
がって、この間の全応答時間は約２．５時間であること
がわかった。

なお、この実験で目標値の上昇は瞬間的に行ったが、第
２図におけるステップは完全に垂直になってはいない。

これは図示のグラフの作成に利用した装置が６分ごとに
１回の各計量値の測定しか記録せず、そのため目標値の
上昇が６分間で徐々に起こったかのような印象を与える
からである。

同じことは、第７図の目標値のステップについてもいえ
る。

均質化タンクの液面に応答するＭＳＰＳの制御にはより
精巧な方法を使用しうる。たとえば、ＭＳＰＳの変化量
の設定は一定値である必要はない。

液面がデッドハンドを上回る（または下回る）程度に従
って、および／または液面の」二昇（または下降）速度
に従ってＭＳＰＳの変化量が変動するように設定しても
よい。

好適操作法の１例では、ＭＳＰＳ目標値は、制御０御系の始動時には、その時点でメタンの生産量に等しい
（または相当する）値、たとえばＭ　Ｆ　Ｓに等しい値
に設定する。均質化タンクの残量が所定のデッドハンド
の範囲内にある間は、（多連のように反応器に機能異常
の徴候がない限り、Ｍ　Ｓ　ｌ）　Ｓの目標値は変化さ
せない。

前述のように、この系の通常の操作では、メタン生産量
の減少は未処理廃水の供給量の増加を生じ、逆の場合も
同様である（すなわち、メタン生産量の上昇は供給量の
減少を生ずる）。好ｉｉ！ｊ態様の１例では、制御部Ｍ
Ｃの作動により、周知の「比例＋積分」型の制御、特に
好ましくはゲイン（増分）が比較的小さく　（例、メタ
ン１．ｃｃに対してＣＯＤ２０ｇ／６の供給流量０．１
．ｃｃのゲイン）、積分時間が比較的遅い（例、約３０
〜６０分／回）遅延型の制御を行う。

前述の方式は、異常組成の未処理廃水の供給または機能
異常を生ずるような他の状況時に反応器を保護する３系
統の乗り越え系（オーバーライド系統）と併用される。

第１のオーバーライ１″系はメタン目標値（信−ｑＭｓ
ｐｓで示される）と実際のメタン流Ｍ（信号ＭＦＳで示
される）との比較１（例、ＭＣでの）に応答する。この系は、ＭＦＳがＭＳ
ＰＳより著しく低くなった時に、メタン目標値を実際の
メタン流量よりかなり低い値に再設定する（２２て図式
的に示す）ように配置される。

たとえば、この系は、実際のメタン流量がＭＳＰＳの予
め設定した一定割合（例、８５％）まで下降したときは
、ＭＳＰＳをその時点でのメタン流量の値の予め設定し
た一定割合（例、９０％）に設定し直すように構成して
もよい。このような状況は、生物学的に分解されない高
濃度の材料または通常の供給流の組成と著しくかけ離れ
た高濃度の材料が反応器に供給されたため、メタンの生
産量が減少したような場合に起こりうる。このような減
少が検出されたときに起こるこの系本来の補正動作は、
未処理廃水流量目標値ＬＳＰＳの増加である。

その結果、未処理廃水の流量が増加すると、上記状況は
さらに悪化し、ＭＳＰＳと実際のメタン流量との不均衡
は一層拡大する。この不均衡が顕著になると、前述した
オーバーライド系の動作によって目標値ＭＳＰＳが低下
し、反応器が回復する機会が与えられる。それでも、メ
タン流量がなお減少し続ける場合には、反応器が回復す
るかまた２は未処理廃水の供給が完全に遮断されるまで、この手順
が必要に応じて何回も繰り返される。

第２の保護オーバーライド系は、メタン流口と未処理廃
水流量との関係（例、両者の比率、これは両者を単位時
間当たりのＣ０Ｄｌｉによって表した時に“動的効率パ
に相当する、ずなわら、米国特許第４　、３５２．７３
８号における’　Ｋ　Ｉ、゛と”○Ｉ、゛との比）に応
答する。このオーバーライド系は、メタン流量（信号Ｍ
ＦＳで示される）がその未処理廃水供給流量（信号ＦＳ
で示される）の予想値より著しく小さくなった時に、未
処理廃水の流量を減少させるように構成されている。図
示の態様では除算回路２３が配置され、これへの入力は
信号ＭＦＳおよびＦＳであり、出力は比率信号Ｒ３であ
る。信号Ｒ３ば計算ブロックＲＣへ送られ、このブロッ
クの入出力図は第３図に示す種類のものでよい。すなわ
ち、その入力がある値（■、）を上回った時にはその出
力は実質的に一定値になるが、入力がこの値■、より下
がると、出力もそれに応じて下がり、入力が予め設定し
たＩ、よりも小さいある値（■２）まで下降すると出力
は最小値に達する。この計算ブロックＲＣの出力信号Ｒ
３Ｏ８（比率オーバーライド信号）が、低セレクタしへ送
られる。低セレクタで、信号ＲＯ３は低セレクタＬへの
他の２つの入力信号、すなわち制御部ＭＣからの信号Ｍ
Ｃ３およびｐＨオーバーライド系（後述）からの信号Ｐ
Ｏ３（ｐＨオーバーライド信号）と比較される。この低
セレクタＩ、は、これに入力された３つの信号のうち最
も低いものを伝達する（信号Ｌ　Ｓ　Ｐ　Ｓとして）。

たとえば、比率オーバーライド信ＪｑＲｏｓの値がＭＣ
３およびＰＯ３のいずれの値よりも低い場合には、ＰＯ
８（もしくはこれに代わる何らかの信号）が供給流制御
部ＦＣへ送られることになる。

上述した第２の保護オーバーライド系は、たとえば反応
器への供給流が長時間にわたってバイオマスに対して有
毒なある種の物質を含有している場合に重要である。こ
のような状況では、反応器再循環路に蓄積された毒性物
質の量の増加につれて、反応器の総ＣＯＤ除去効率は低
下する。この効率低下は、メタン生産量の減少を伴う。

この生産量減少に対して系がとる本来の補正動作は、未
処理廃水の流量増加である。この供給流量の増加は、当
初は制御部ＭＣを満足させるだけの十分な４メタン生産はの増加を生Ｊ゛るごともある。しかし、こ
のような状況か続くと、反応器の毒物汚染はひどくなり
、その補正に過大な時間を要することになろう。この２
番目のオーバーライド系によって、回復不能の損害を受
ける前に有毒物質による緩慢な長期汚染から反応器を回
復させることができる。

第３の保護オーバーライド系は、反応器内容物のｐ　Ｈ
に応答する。ｐ■■の測定口、再循環経路１３で（例、
第１図のセンサ２５により）または反応器の導入部で（
例、未処理廃水と反応器再循環流が合流した流れにおい
て）行うのが好都合である。

このオーバーライド系は、ｐＨ（信号Ｐ　ＨＳで示され
る）が最）内植より著しく低くなると、未処理廃水供給
流量が減少するように構成する。図示の態様では、信号
Ｐ　Ｉ−Ｉ　Ｓを、たとえば第３図に示す種類の入出力
図を示す計算ブロックｐｃに送る。

すなわち、ｐ　Ｉ（がある値（例、ｐ　１１６．９）よ
り高い間は出力は一定であるが、ｐ）ｌがある最小値（
例、６．６）まで低下すると出力はセロ（または反応器
への新たな供給流の流量を無意味な最低量にする非常に
低い値）になり、この」ユニの限界の間では出力は入力
に（または入力の非直線関数に）５比例し、Ｉ）　Ｔ−１がたとえば６．９より下がると、
ＰＣの出力（信号ＰＯ３）もそれに応じて下がる。この
出力信号ＰＯ８が低セレクタしへ送られた３つの信号の
中で最も低い時には、信号ｐｏｓ　＜またはそれに代わ
る何らかの信号）が供給流量制御部ＦＣへ伝達され、制
御部ＦＣに対する目標値信号Ｌ　Ｓ　Ｐ　Ｓとして１ら
Ｊく。

この制御系はまた、低セレクタ■５の出力をメタン流量
制御部ＭＣに対する外部リセットフィードハックとして
使用するようにも構成されている。

すなわち、オーバーライド信号（ＰＯ３またはＰＯ３）
が低セレクタに送られた中で最も低い信号となり、低セ
レクタの出力ＬＳＰＳがこの最も低い入力に等しい時は
、外部リセットフィードバック（第１図に２６として図
式的に示す）が作動して信号ＭＣ３（メタン制御部ＭＣ
からの信号）をＬＳＰＳと等しい値にする。その後、信
号ＲＯ３またはＰＯ３がこのＭＣ３の新しく設定された
より低い値を上回るよう増大すると（したがってＭＣ８
を乗りこえなくなると）、制御部ＭＣが再び動作して、
ＭＣ３を前述のより低い値から変化させる。

６既に述べたよ・うに、ある時点でのＭＦＳ／ＦＳの比率
は、その時点での「動的効率」を表わす。

未処理廃水のＣＯＤ含有量がわかっていれば、このＭＦ
Ｓ／ＦＳ比およびメタンのＣ０Ｄｉが約２゜６２ｇＣ０
Ｄ／β（２５℃および標！（う大気圧での測定値）であ
ることを利用して動的効率を簡単に算出することができ
る。たとえば、供給流のＣＯＤが２０ｇ／βである場合
、ＭＦＳ／ＦＳ比が４　（ただしＭＦＳ（！：ＦＳはい
ずれも同じ単位時間当たり体積の単位で表わす）という
ことは、動的効率が約５２％（即ち、４　ｘ２．６２／
２０＝５２％）であることを意味する。同様に、供給流
のＣＯＤが１０ｇ／ｌであり、ＭＦＳ／ＦＳ比が３であ
れば、動的効率は３　ｘ２．６２／１０＝７９％となる
。この供給流ＣＯＤとＭＦＳ／ＦＳ比との関係を第１４
図にグラフとして示す。

第４図〜第１３図は本発明の１態様の実施結果を示すグ
ラフである。実験は各種条件下で、高さ約４フイート（
１２２ｃｍ）　、直径約６インチ（１５ｃｍ）、総容積
約２３１１（うち約１βばプラスチックリングのバンキ
ングが占める）の円筒形嫌気フィルターを使用してＣＯ
Ｄ量が２０ｇ／ｌ！の未処理廃水（供７給温）で行った。再循環流量は特に指定のない限り１３
３ｃｃ／ｍｉｎの一定値とした。図示の各試験において
、オーバーライド系２２の設定ば、ＭＦＳがＭＳＰＳの
８５％まで下がった時にＭＳＰＳをＭＦＳの９０％に再
設定し、それ以後はこの新しい設定値で一定に保つ（た
だしＭＦＳがこの新たなＭＳＰＳの設定値の８５％まで
さらに下がるか、Ｌ　ＣＳ信号によりＭＳＰＳの変化が
起こらない限り）ように行った。制御部ＭＣはメタンｌ
ｃｃに対して供給流０．０８ｃｃの比例ゲインと２９．
４分／回の積分時間になるように整調した。供給流は制
御部ＦＣを使わずにＬＳＰＳにより変速モーターを制御
することによって供給した。

第４図〜第７図に示す１つの試験では、均質化タンクの
液面が常にデッドバンドより上にくる、ずなわち常時信
号ＬＣ３＋となる条件（シミュレーション）を採用した
。このＬＣ３＋信号が（有効なオーバーライド信号がな
い場合）メタン流量目標値ＭＳＰＳを１０％だけ上げる
ように系を整調し、この整調はかかる１０％の変化が１
回起こるごとに液面制御部からの信号がその後約１２０
分間は無効になるように行った。それにより、液面制御
８部の信号か再び有りＪになるまでの間に、この結果とし
て生しる未処理廃水供給流量の変化か実質的にその全効
果を示すだけの局間的余裕ができる。

第４図かられかるよ・）に、最初のおよそ１０００分１
？、ｉｌ　ｉ；Ｉ、メタン流量１」標値Ｍ　Ｓ　ｌ）　
Ｓ、未処理廃水（Ｊｊ給給温用よびメタン流量はほぼ一
様に１．ＷＬ、オーバーライド信月ばなかった。

この最初の期間に、メタン流計／未処理廃水供給流量の
比率（第６図参照）は約１０％下降した。

た／どし、これらの流量の１直はいずれもｃｃ／ｍｉｎ
の単位（第４図参照）で示されている。既述のように、
「動的効率」は、未処理廃水のＣ０ｒ）含有計（この試
験では常に２０ｇＣ０Ｄ／ｆｆであった）に基いて算出
することかできる。したがって、約４゜７という最初の
比率（第６図）は約６２％の動的効率を意味し、この動
的効率の値は最初の１０００分間の操作で約５５％とい
う値に下降した。

第５図によりわかるように、計算ブロックＲＣは、正常
作動中におけるその出力信号ＲＯ３の数値（第３図に示
した入出力曲線の」二方の平坦部分に相当）が６０ｃｃ
／ｍｉｎの未処理廃水供給流量を要求する信号の数値に
等しくなるよ・うに設定した。

この設定は、Ｉ、（第３図）を４．０の比率（この場合
、約５２％の動的効率に相当する）とし、出力信号ＲＯ
３はこの比率のＩ、から■、への下降につれて直線的に
下降し、比率が３．０（＋２、この場合的３９％の動的
効率に相当）まで下がるとＲ○Ｓが０になるように行っ
た。

操作を続けると（試験開始から約１０００分後）、信号
ＲＯ３は６０ｃｃ／ｍｉｎの平坦域から初めて下降し、
約５５ｃｃ／ｍｉｎの値に下がった（第５図参照）。

しかし、この値はメタン流量制御部ＭＣから低セレクタ
Ｉ−に送られて（る制御信号ＭＣ３よりなお大きかった
ので、制御作用は起こらなかった。既述のように、ＲＯ
３はＭＦＳのノイズに影響される。

その後、メタン供給流量の比率がさらに降下するにつれ
て、比率オーバーライド信号ＲＯ３は一貫して下がり始
め、遂に（何回めかのＭＳＰＳの１０％増加の直後の約
２０８０分の時点、第７図参照）ＲＯ３はその時のＭＣ
３の値（約２７ｃｃ／ｍｉｎ　）を下回るような低い値
に達した。これによって即座に供給流量の若干の低下が
起こった。メタンの生産速度の変化は未処理廃水供給流
量の変化より遅１　ソれるので、この供給流量の低下によってすくにメタン流
量が比例して減少することは起きなかった。

そのため、メタン流量／供給流量の比率は一１ｘ昇し、
ＲＯ３Ｏ値も−に昇したので、比率オーバーライド系の
動作は停止した。ただし、リセットフィー１゛ハック２
６の作動によってメタン制御部の出力ＭＣ８はＲＯ３の
初めの低い値と等しい値まで下降し、その間メタン目標
値ＭＳＰＳは依然として前の高い値のままであった。そ
のため、次に制御部ＭＣが作動してＭＣ３を徐々に上昇
させて、未処理廃水供給流量が次第に増加した。約２２
００分でシミュレーションにより均質化タンクの液面が
高くなったのに応答して、ＭＳＰＳの予めプログラムさ
れた次回の一ヒ昇が起こった。約２２８０分まてメタン
流量／供給流量の比率は下降し続り、再ひオーバーライ
Ｉ信号ＲＯ３が作動する低さになった。このサイクルを
再度くり返すと、遂に（約２０８０分頃に）メタン流量
／供給流量の比率が約３．３（約４３％の動的効率に相
当）まで急に降下し、ＲＯ３（したがってＬＳＰＳも）
シ」約１７ｃｃ／川ｉｎの値まで下がった。その結果起
こった未処理廃水供給流量の低下しＪ、メタン生産流量
（信号ＭＦＳ、第４図参１０照）か、依然として高いメタン量目標値ＭＳＰＳに比へ
て１５％以トも低い値まで下降するような程度のもので
あった。これによって別のオーバーライド系、つまりＭ
ＦＳとＭＳＰＳとの関係に応答するオーバーライド系（
２２として表示）が作動するようになり、ＭＳＰＳをＭ
ＦＳの９０％に相当する値まで下げるようにこのオーバ
ーライド系が動作した。この新しいＭＳＰＳの値はすぐ
に高すぎることがわかり、同じオーバーライド動作が何
回か繰り返された。この期間中、予めプログラムされた
ＭＳＰＳの増加が起こったが（第７図の約２５８０分お
よび約２７２０分の時点でわかるように）、それらには
すべてオーバーライド系が動作した。最初のオーバーラ
イド系の動作によってＭＳＰＳが減少してからほぼ７７
０分後に、メタン流量は未処理廃水流量とよく均衡を保
つようになり、実質的なオーバーライド動作を行わない
でも液面制御が実質的に完全に肩代わりするようになり
、未処理廃水供給流量とメタン生産量はその後約１７３
０分間」二昇し続けた。その後、前と同様のオーバーラ
イドによる補正が周期的に起こった。（１０，０００分
頃０平坦部分は、ガス流量測定に伴って制御部が供２給温量を一定に保ってしま・うという問題か起こること
によるものであった。）高い処理■１ての１，０合効率
（未処理供給流および処理済７）流のＣＯＤ含有量に基
いて算出）は、この連続操作中に著しい上昇を示した。

第８図〜第１０図は、未処理廃水を有；好重金属すなわ
ち、５００　ｐｐｍの溶解塩化ニッケルを含有するよう
に変質させた場合の制御系の動作を示す。塩化ニッケル
の混入は、試験開始から約５０分後に始めた。まず、制
御系により未処理廃水供給流量が緩慢に増加した。これ
は反応器の動的り１率が徐々に低下して（第１０図に比
率で示すように）、そのため所定量のメタンを生産する
のにより多はの未処理廃水の供給が必要となるからであ
った。次いで未処理廃水供給流量の上昇はメタン量／供
給流量比率オーバーライド系の作動によって制限され、
その後メタン量／供給温量比率オーバーライｌ糸とメタ
ンＭ／目標値オーバーライ１−系との相互作用によって
供給流量は急激に低下し、さらにメタン■／目標値オー
バーライド系の動作によりその後も一層低下した。この
試験では、供給流のＣＯＤは２０ｇ／ｆｆであり、メタ
ンＮ／供給流比率オー３バーライドの計算ブロックＲＣば、メタンＭ／供給流量
の比率が３．５（約４６％の動的効率に相当）から２．
５（約３３％の動的効率に相当）まで減少する間に、そ
の出力信号が２０ｃｃ　／　ｍ　ｉ　ｎの最大値からゼ
ロまで減少するよ・うに設定してあった。

第１１図〜第１３図はクロロホルム１００　ｐｐｍを含
有するように未処理廃水を変質さセた場合の影客を示す
。クロロポルムはバイオマスに対して奪活作用を示すが
、にニッケルとは違って）残留作用はほとんどあるいは
まったく持たない。供給流のＣＯＤおよび計算ブロック
の設定はニッケルでの試験と同じであった。第１２図お
よび第１３図かられかるように、クロロポルムの混入は
試験開始から約５０分後に始めた。メタン量／供給／Ｉ
ｌｉ量の比率はほぼ瞬時に急激に下降しはじめた（第１
３図参照）。

最初、未処理廃水供給流量はメタン流量の低下に応答し
て増加したが、メタン量／目標値オーバーライド系が約
１００分の時点で有効に作動したため、未処理廃水供給
流量の減少が起こった。次いで未処理廃水供給流量はま
たしばらく増加したが（メタン生産速度かこのより低い
新しい目標値に合致するには不十分となったため）、同
じオーパーラ４イド糸が再び約１４００分に作動するようになったため
、供給流量は試験のその後の期間につい°ζは低下した
。約１４００分の時点てクロロポルムの供給流への導入
を停止した。メタン目標値信号の１−昇を生じさせる液
面センサからの信号はなかったので、制御系の作動によ
り未処理廃水流量を実質的に一定に保持した（第１図の
信号Ｌ　ＣＳ士によりＭＳＰＳを介して制御）。

第４図〜第１３図に示した試験で副、ｐ　＋（オーバー
ライド系の設定は、その出力信号１）ＯＳがｐｌ＋６．
９以」二である間はその最大値（第４図〜第７図の試験
では６０ｃｃ／ｍｉｎ　、残りの試験では２０ｃｃ／ｍ
１ｎ）で一定となるようにした。ｐ　Ｈがこれより低下
すると、その出力信号は直線的に下降し、ｐ　）１が６
．６まで低下したときに、０となるようにした。

この（信号ＰＯ８ばこれらの試験の期間中その最大値に
とどまった。第９図および第１２図は、ＰＯＳおよびＰ
ＯＳがいずれも２０．０ｃｃ／ｍｉｎの最大値に等しい
時は常に両者が重複することを示している。

」二連の各試験では、制御系は、均質化タンクの液面」
二昇が１０％のＭＳＰＳＪ−昇を誘起するよ・うに設定
しである。その結果、この変化（ＭＳＩ）Ｓ上５昇）のときに、ＭＦＳ／ＭＳＰＳの比率はＭＳＰＳが」
二記変化をする前の時点でのその値のほぼ９０％に当然
低下することになる。この比率の低下自体では、ＭＦＳ
／ＭＳＰＳ比の低下に応答するオーバーライド系を作動
させる必要はない。これは、このオーバーライド系力月
二記比率が０．８５に減少するまでは応答しないように
予め設定しであるためである。ＭＳＰＳを液面信号に応
答してステップ（階段）状に上昇させる代わりに、ＭＳ
ＰＳを坂道状に（または何らかの非直線状に）上昇させ
るか、またはより細かく段数の多いステップ状で」−昇
させるように構成してもよい。

コンピュータプログラム− 下記の表の作動コンピュータプログラムの例は、ＰＤＰ
−Ｉｆ−３４ミニコンピユータ用のＤＥＣフォートラン
コンパイラとＲ３Ｘ−１１Ｍ演算システムを使用してフ
ォートランで書いたものである。このプログラン・中、
左側に出てくるパＣ”の表示は、フォー１−ラン・コン
パイラ操作において周知のように「コメント」を示す。

このプログラムは最初に書かれたままの形でここに提示
しであるため、このプログラムでは利用しなかった項目
（例、均質化タン６りの面積およびこのタンクへの流量）およびプログラム
書き込みが進むにつれて変わっていった項目（１列、Ｅ
ＮＧＶ／ＩＬ　１０９６は最初ブラッグＦに、（多では
「比率」の一時的記録にあてられ、また、ＢＮＧＶＡＬ
　１０９８は最初タンク面積に、後では第１図のＲＯ８
信号を表わすＩＩＴＯＶＩ？Ｄにあてられている）、さ
らには後で必須ではないと決定された項目（例、走査期
間へのタブの保持に関する項目）を包含している。この
プログラムはまた、各種センサまたはその他の要素が出
力が不適当かどうかを、これらが予想範囲内にあるかど
うか試験することによってチェックするための項目も包
含している。このプログラムは、他の汎用プログラム、
たとえばセンサから得たか、オペレータが書き込んだ工
学単位じＥＮＧＶＡＬ　”プレイに記録）の値を、この
プログラムに供給するプログラムと組合ゼて作動するよ
うに設計されている。

７表−■フ乍グプみとＰＩ？ＯＧＲＡＭｌ’１ＬｃＯＮＣ０９，ＦＩＮ＝ＰＬＯ讐ＩＮＴＩＩＥＥ［ｌＵ八へ、
ＩＺ八へｌ０ＮＴ八ＮＫＣ，、、ＦＥＩＥＤ＝Ｆｌズ）
々０ＵＴＯＦＴＩＩＥＥＱＵＡＬＩＺ八Ｔｌ０ＮＴ八Ｎ
ＫＣ，、、ＯＲＭＴｏＴｌ（［４ＡＮ八ＥＲＯＢＩＣＦ
ＩＬＴＩＥＲＣ，、、ＦＩＮ　　　　　　＝　　　ＥＮ
ＧＶＡＬ（１，０９９）　　　ＣＣ／ＭＩＮＣ，、、Ｆ
ＥＩＥＤ＝Ｐ、ＮＧＶＡＬ（１０８７）ＣＣ／ＭＩＮＣ
９８，へＲＥへ　　　　−へＲＥへＯＦ　ＴＩＩＥ　Ｔ
ＡＮＫ　ＩＮ　ＳＱ、ＣＭ。

Ｃ，、、ＡＲＥＡ＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９８）ＳＱ、Ｃ
Ｍ。

Ｃ，、、ＬＥＶＥＩ、−１ＥＮＧＶＡＬ（１０９７）Ｃ
Ｍ。

Ｃ，、、ＦＩＮ　＆　へＲＥへへＲＥ　５Ｔｔ）ｌ？Ｅ
Ｄ　ＭＡＮＵＡＬＬＹ　ＩＮ　ＣＣ／ＭＩＮ　ＡＮＤ　
ＳＧ、ＣＭＳ。

Ｃ，、、ＲＥＳＰＥＣＴＩＶＥＬＹＣ，、、ＴＩＭＥＩ？＝ＥＮＧＶＡＬ（１０７８）ｃ、
、、　　ｐｃｌ１４　　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１
０７４）　　ＣＣ／ＭＩＮＣ，、、Ｐ　　　　　＝　　
　ＥＩＩＧＶＡＬ　（１０９６）　　；　０．ｌ０Ｒ−
１Ｃ，、、Ｃ１１４ＰＬＯ＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０
９４）Ｃ，、、ＶＥＮＴ　　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ
（１０８０）　　ＣＧ／ＭＩＮＣ，、、Ｃｌｌ４ＣＯＮ
−ＥＮＧＶＡＩ、（１０７１）　　％Ｃ，，，Ｃ１１４
ＳＥＴ＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９５）ＣＧ／ＭＩＮＣ，、
、Ｃｌｌ４ＤＩＦ＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９２）ＣＣ／Ｍ
ＩＮＣ，、、ＣＩ（４ＤＥＬ＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９１
）ｃｃ／ＭｒＮＣ，、、ＴＴＩＭＥＩ＝ＥＮＧＶＡＩ、
（１０９０）ＳＥＣＯＮＤＳＣ，、、ＩＴＩＭＥ２　　
　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０８９）　　５ＥＣＯＮＤ
ＳＣ，、、ＦＬＡＧＩＳＵＳＥＤＴＯＤＥＴＥＲＭＩＮ
Ｅ見１１ＥＴＩＩＥＲＴｏＩＮＩＴＩ八ＩＪＺＥＴＩＩ
ＥＣＯＮＴｌ？ＯＬＡＬＧＯＩＩＩＴＩＩＭＣ，、、Ｆ
ＬＡＧ　　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＩ、（１０８Ｂ）　
　５ＥＣＯＮＤＳＣ，、、ＣＯＮＣｏＮＴＲｏＬＬＥＲ
ＧＡＩＮＡＮＤＩＮＴＥＧＲＡＬＴＩ、、、ＧＡＩＮ＝
ＥＮＧＶＡＩ、（１０８５）Ｃ，、、ＲＥＳＥＴ＝ＥＮ
ＧＶＡＬ（１０８６）ＲＥＰＥＡＴＳ／ＭＴＮＵＴＥＣ
，、、ＦＥＥＤＳＴＡＮＤＳＦＯＲＯＲＧＡＮＩＣＬＯ
ＡＤＩＮＧ、ｌＴｌ５ＴＨＥＦＥＥＤＴｏＴ■ＥＦＩＬ
ＴＥＲ８ＴＮＴＥＧＥｌｌＦＬ＾ＧＳＲＥＡＬ　Ｍ＾ＸＦＬＯ，ＭＩＮＬＩＭωＭＩＸ）Ｎ／
Ｄｉ／ＥＮＧＶＡＬ　（２６８８）　、ＦＬ八へＳ　（
２６８８）　、ｌ５ＰＡＩＩＥ　（１２７）ＥＱＵＩＶ
ＡＬＥＮＣＥ　　（Ｃ１１４ＰＬＯ，ＥＮＧν八Ｌ　へ
（１０９４）　）。

１　　　　　　　　（ＣＨ４ＣＯＮ、ＥＮＧＶＡＩ、　
（１０７１）　）　。

１　　　　　　　　（Ｃｌ＋４ｓＥＴ、ＥＮＧＶＡＬ　
　（１０９５）　）　。

１（Ｃ１１４ＤＥＬ、ＥＮＧＶＡＬ（１０９１））。

１（ＶＥＮＴ、ＩＥＮＧＶＡＬ（１０８０））。

１　　　　　　　　（ＦＥＥＤ、　　ＥＮＧＶｆｌＬ　
　（１０８７）　）。

１（ＧＡＩＮ、ＥＮＧＶＡＬ（１０８５））。

１　　　　　　　（ＲＥｓＥＴ、　ＥＮＧＶＡＬ　　（
１０８６）　）　。

１（ＴＩＭＥＲ，ＥＮＧＶＡＬ（１０７８））。

１　　　　　　Ｆ）１４．　　ＥＮＧＶＡＬ　　（１０
７４）　）　。

１　　　　　　ｆｆ’ｌｌ、　　　ＢＮＧＶＡＬ　　（
１０８４））Ｃ，、、５ＥＴＩＮＴＴＩ八Ｌ　Ｃ０ＮＤ
ＴＴＩＯＮＳＣ，、、ＤＫＩＬＯＤ＝ＤＥＬＴＡＫＩＮ
ＥＴＩＣＬ０八ＤｒＮＧＣ，、、ＥＲＲＯＲ−（ＣＩ１
４３ＰＴ−Ｃｌ１４Ｆ１Ｏ）Ｃ，、、ＭＴＮＬＩＭＩＳ
ＴＩＩＥＭＩＮＴ）ＴＯ門ＦＥＥＤＦＬＯＷＩＩＥ口Ｕ
ＩＲＥＤＰｏｌｌＴＩＩＨＦＩＬＴＥＩ？ＤＡＴＡＭｌ
）ＪＬＴＭｌｏ、０／、ＭへＸＦＬＯ／６０．０／ＤＡ
ＴＡＴＡＳＫＢ／６１？ＴＡＳＫＢ／Ｃ，、、ＣＡＬＣ
ＵＬＩＩＴＥ　ＴＩＩＥ　Ｍ［ｆｆＨＡＮＥ　ＦＬＯＷ
ＩＰ　（ＣＨ４ＣＯＮ、ＬＴ、４０．０）　Ｇｏ　Ｔｏ
　２００ＩＦωＨＮＴ、ＬＴ、Ｏ，Ｏ）Ｇｏ　Ｔｏ　２
００ＩＦ　Ｇ’１１．ＬＴ、０．０　＞　Ｇｏ　Ｔｏ　
２００Ｃ，、、ＩＦＦＬＡＧＶＡＬＵＲ＜１．０ＩＮＩ
ＴＩＡＬＩＺＥＴＨＥＣＯＮＴＲＯＬＬｎＲＩＰ　（Ｅ
ＮＧＶＡｌ、　（１０８８）　、ＬＴ、１．Ｏ）　ＧＯ
Ｔｏ　１００Ｐｌ？ＥＦＬＯ＝　　　Ｃ１１４１’ＬＯ
ＣＩｔ４１１ＬＯ＝　　　ＶＥＮＴ＊ＣＨ４Ｃ０Ｎ／１
００．０ＩＰ（ＥＮＧＶＡＬ（１０８Ｂ）、Ｅｌｌ、１
．０）ＧＯＴＯ２００Ｃ，、、ＩＦＴＷＯＣＯＮＳＥＣ
ＵＴＴＶＥＶＡＬＵＥＳＯＦＣＨ４ＦＩＪＭＤＩＦＦＥ
ＲＢＹ１０％ＴＩＩＥＮＣ，、、ＤｏＮＯＴＣＡＬＣＵ
Ｌ八ＴＥＩＩＥ匈Ｃｌ１へＦＬＯＷＤＴＦＦ　　　　＝
　　　ＡＢＳ　　（（ＰＲＥＦＬＯ−ＣＨ４ＦＬｆ））
　／ＰＲＥＦＬＯ）１Ｆ　（ＩＩＴＦＦ、ＧＥ、Ｏ，］
Ｏ）　ＧＯＴＯ３００ＥＲＲＯＲ＝　　　（Ｃ１１４Ｓ
回−Ｃ１１４ＰＬＯ）Ｃ，、、ＩＦ　ＴＨＥ　ＣＨ４Ｆ
ｌ、ＯＷ　Ｉｓ　ＬＥＳＳ　ＴＨＡＮ　８５　％ＯＦ　
ＴＨＥ　ＳＥＴ　ＰＯＩＮＴ、’　ＴＩＩＥＮ　ＡＣＴ
ＴＶＡＴＥ　ＴＡＳＫ　ＢＣ，、、ＡＴ　ＡＮＹ　ＰＯ
ＩＮＴ　ＳＲＴ　ＰＯＩＮＴ　５ＩＩＯＵＬＤ　ＮＯＴ
　ＢＥＩＮＣＲＥＡＳＥＤ　ＢＹ　ＭＯＲＥ　ＴＩＩＡ
Ｎ　１０％ＤＥＶＩＡ＝Ｃ１４ＳＥＴ＊ＥＮＧＶＡＬ（
１０９２）／１［Ｘｌ、Ｏ１Ｆ■ＥＶＩＡ、ｌ、Ｔ、４
．０）　ＤＥＶＩＡ　＝４．０ＩＦ　（ＥＩ？ｌ？ＯＲ
，ＧＴ、ＤＥＶＩＡ）　ＣＡＬＬ　ＲＥＱＵＥＳ　　（
ＴＡＳＫＢ、、ｌｌｌ５）Ｃ，、、ＰＣＩ１４ＩｓＴＩ
ＩＥＥＲＲＯＲＡＴＴＨＥＰＲＥＶＩＯＵＳＴＮＳＴＡ
ＮＣＥＤＫＩＩ刀Ｄ　　−印１？０Ｒ−ＰＣ１１４ＰＣ
Ｈ４＝　　　ＥＲＲＯＲＧＯＴｏ　１１０Ｃ９，、ＩＮＩＴＩＡＬＩＺＡＴＩＯＮｌｏｏ　　Ｃｌ
１４Ｆ１．０−ＶＥＮＴ＊ｃ１１４ＣＯＮ／１００．０
ＥＲＲＯＲ＝　　　０．０ＤＫＴＬＯＤ　　　＝　　　０．０ＰＣ１１４＝０．０ＥＮＧＶＡＬ　（１０９３）　−ＰＥＥＤＣＩＩ４ＳＥ
Ｔ＝ＣＨ４ＰＬＯＣ，、、ＳＩＮＣＥＳＣＡＮＰＥＲＩＯＤＭＡＹＶＡｌ
？ＹＤＥＰＩＥＮＤＩＮＧＯＮＴＩＩＥＣＯＭＰＵＴ［
旧ｎＡＤＣ，，，ＬＥＴＵＳＫＥＥＰＴＡＢＯＮＴＩＩ
ＥＴＩＭＥＥＬＡＰＳＥＤＣ，、、ＤＯＲＬＯＤＳＴＡ
ＮＤＳＦＯＲＤＨＬＴ八０ＲＧＡＮＩＣＬＯ八Ｄ１１０
　５へＡＮ　　　　＝　　　ＳＥＣＮＤＳ（ＴＩＭＥＲ
）ＩＰ（ＳＣＡＮ、ＬＴ、０．０）ＳＣＡＮ＝ＳＣＡＮ
＋８６４００．０ＩＸｌＲＬＯＤ　　−ＧＡ■Ｎ＊　ω
ＫＩＬＯＤ＋５ＣＡＮ　＊ＲＥＳＥＴ　＊ＥＲＲＯＲ／
６０．　）０１？ＬＯＤ＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９３）＋
ＤＯＲＬＯＤＣ，，，＊＊＊＊ＴＥＭＰＯＲＡＲｖＳＴ
ＯＲＡＧＥ＊＊＊＊ＥＮＧＶＡＬ（１，０９７＞＝Ｏ１
？ＬＯＤＣ，，，＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊
Ｃ，、、Ｔｌｌｌ５ＩｓＴＩＩＩＥ１．０ＧＩＣＦ０１
？ＲＡＴＩＯｆｌＮＤＰＩｌＯＶＥｌｌｐＨｌＯＦ、Ｓ
Ｃ１，，１７ＥＥＩｌ＝６０ＷＩＩＩＥＮＩ’１ＡＩＯ
＝４．０．ＦＥＥＩ］＝Ｏ，ＯしＪＩＩＩＥＮｌｉ八Ｔ
ｌ０−３．へＣ，、、ＦＥＥＤ＝６０　ＷＩＩＥＮ　Ｐ
Ｈ＝６．９．　ＰＩ口印−０，ＯＷＩＩＥＮ　ｐＨ−６
，６ＩＩＡＴＩＯ＝ＣＩ１４Ｐ＋、、Ｏ／ＩＥＮＧＶＡ
Ｌ（１０９３）ＲＴＯＶｌ？Ｄ＝６０．０＊ｌ？ＡＴＩ
Ｏ−１８０，０ｐＨ０ＶＲＤ＝２００．Ｏ＊ＰＩ＋　−
１３２０，０ＩＰ　（ＲＴＯＶＲＤ、ＧＴ、６０．０）
　ＲＴＯＶＲＩ）−＝（ｉｏ、０ＩＦ　ＧＩＴＯＶＲＤ
、ＬＴ、Ｏ，Ｏ）ＩｌＴＯＶＲＩ）＝０．０ＩＰ　（１
？ＴＯＶＲＤ、ＬＴ、ＯＲ１，ＯＤ　）０１？ＬＯＤ　
＝Ｉ？ＴＯＶＲＤＩＰ　（１’１ｌＯＶＲＤ、ＧＦＴ、
６０．０　）　ＰＩＩＯＶＲＤ−６０，０ＩＰ　（ＰＩ
ＩＯＶｌｌＤ、ＬＴ、Ｏ，Ｏ）ＰＩＩＯＶＲＤ＝０．０
ＴＦ　（ＰＩＩＯνＩ？Ｄ、ＬＴ、ＯＲＩ刀Ｄ　）　０
ＩＩＬＯＤ　＝ＰＩＩＯ■ＤＣ，，，＋４１＊＊ＴＥＭ
ＰＯＲＡＲＹＳＴＯＲＡＧＥ＊＊＊＊ｒｉＮＧＶＡ１．
（１０９６）−＋１ＡＴＩＯＥＮＧＶＡＬ　（１０９８
）　＝Ｉ？ＴＯＶＲＤＥＮＧＶＡＬ（１０９９）＝ＰＩ
ＩＯＶＩＩＤＣ００，＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊
＊＊ＴＴＭＩＥＲ＝　　　５ＥＣＮＤＳ　（０，０）Ｅ
ＮＧＶＡＬ（１０９３）＝ＯＲＬＯ１ｌｌＥＮＧＶＡＬ
（１０８８）＝２．０Ｃ，、、ＳＦＴＴＩＩＥＬＴＭＩＴＳ、ＴＩＩＥＯ１？
ＧＡＮＴＣＦＬＯＷＳＩＩＯＵＬＤＮＯＴＩＩＥＬＩＥ
ＳＳＴｌｌ八ＮＣＥｌ？Ｔ八ＩＮＣ，、、ＭＩＩＩＴＭ
ＩＩＭＩＰ　（ＯＲＬＯＤ、ＬＴ、ＭＴＮＬＩＭ　）　Ｇｏ　
ＴＯ１２０Ｃ，、、ＴＨＥ　ＭＯＴＯ１？（’、０ＮＴ
ＲＯＬＬＩＮＧ　ＴＩＩＥ　ＦＩＥｌｉＤ　Ｆｌ刀Ｗ　
　（ＯＩｒＧＡＮＩＣＦＥ印）　Ｔｏ　ＴＩＩＥ　Ｆｌ
ＩＴＥＲＣ，、、Ｉ？ＥＣＥＩＶＥＳ４−２０ＭＡＳＩ
ＧＮＡＬ、ＩＦＯＣＯＵＮＴＩｓＳＥＮＴＴｏＴＩＩＩ
ＥＡＯＩＩＴＣＡＲＤＣ，、、４ＭＡ匈ＩＬＬ　ＢＥ　
ＲＥＣＩＥＩＶＥＤ　ＢＹ　ＴＩＩＥ　ＭＯＯＲ，ＩＩ
’　１０詔ω開Ｔ　Ｉｓ　５ＥＮＴ　Ｔｏ　Ｔｌ１ｒＩ
Ｃ１０，＾０ＵＴＣＡｌ？Ｉ）２０Ｍ八ＷへＬＩ、ＢＥ
ＲＥＣＥＴＶＩＥＤＢＹＴＩＩＥＭＯＴＯｌｌ。

１（ＸＩＵＮＴ　　　＝　　　８１８．４　＊ＯＲ１，
ｆ）ＩＩ　／ＭＡＸＦＬＯ４２０４，６ＩＰ　（ＩＣＯ
ＩＩＮＴ、ＧＴ、１０２３）　ＩＣ０ＩＪＮＴ＝１０器
ＣＡＬＩ、八５ＴＣＬＮ（ＬＩＳＴＡＴ、０）ＣへＬＬ
ＡＯ（１，、Ｏ，ＩＣ０ＵＮＴ、ＩＥＲ，１）ＣＡＬＬ
ＩＥＸＩＴ１２０　　ＷＲＩＴＩＥ　　（５，１２５）１２５　　
ＦＯＲＭＡＴ　（’　Ｃ０ＮＴＲ０ＩＬＥＲＩｓ　ＲＥ
ＱＵＲ３ＴＩＮＧ　ＬＥＳＳ　ＴＨＡＮ　ＭＩＮＴＭＩ
ＩＭ　Ｐｌ、ＯＷｌ、　ＴＩＩＥ　ＲＥＱＩＩＥＳＴ　
ｌｌＡｓ　ＢＥＥＮ　ＴＧＮＯＲＩＥＤ　’　）ＣＡＬ
Ｌ　ＥＸＩＴ２００　　ＴＩＭＥＩ？　　　＝　　　５ＥＣＮＤＳ（
０，０）曽ＩＴＥ　　（５，１２６）１２６　　ＦＯＲＭＡＴ　（’　ＥＲＲＯＲＣ０ＮＤＴ
ＴＩＯＮ　ＤＦＴＩＥ訂Ｅｒｌ、　Ｎｏ（１）ＮＴＲＯ
Ｌ　ＡσｒＯＮ　ＴΔＫＥＮゝ）ＣＡＬＬＥＸＩＴ３（Ｘ）　　Ｃ１１４１１ＬＯ−ＰＲＥＦＬＯＧＯＴｏ
　２００Ｅ冊Ｐｌ？ＯＣＲＡＭＴＡＳＫ八Ｃ，、、ＴＩＩＴＳ　ＰＲＯＧＲＡＭ　Ｉｓ　ＰＵＴ　
ＩＮ　Ａ　ＣＬＯＣＫ　ＱＵＥＵＥ。

Ｃ，、、ＴＩＩＴＳＰＲＯＧＲＡＭＳＥＴＳＴＩＩＥＶ
ＡＬＵＥＯＦＴＩＩＥＦＬＡＧＦＤＥＰＥＮＤＴＮＧＣ
，、、ＯＮ　Ｔｌ１Ｅ　ＬＩＥＶＥＩ、ＩＮ　ＴＨＥ　
ＥＱＵＡＬＴＺＡＴＩＯＮ　ＴＡＮＫ。

Ｃ，、、ＩＦ　ＴＩＩＲＬＥＶＥｌ、　Ｉｓ　ＷＩＴＩ
ＩＴＮ　６０　ＴＯ８０％、　ＴＩＩＲＦＬ＾ＧＦＩＳ
Ｃ，、、，５ＥＴＥＱＵＡＬＴＯＺＩ’ｉＲＯ。

Ｃ９，、ＩＦ　ＴＩＩＥ　Ｌ［！ＶＩＥＩ、Ｉｓ　ＩＩ
ＴＧＩＩＩＥＲＴＩＩＡＮ　８０％Ｔｌｌ［！Ｎ　Ｆ　
Ｉｓ　Ｓ′ＦＴＴｏ　＋　１Ｃ，、、ＩＦＴＩＩＥＬＥ
ＶＥＬＩｓＬＯＷＥＩ？ＴＩＩＡＮ７０％ＴＨＩＥＮＦ
ＩＳＳＥＴＴｏ−１Ｃ９，。

Ｃ０，。

ＲＥ＾１．１刀ＴＮＴ四ＥＲＦＬＡＧＳＣＯＭＭＯＮ／ＤＩＡＮＧＶＡＬ（２／Ｍ３＞、ＦＬＡ
ＧＳ（２６８８）、ｌ５ＰＡＩ’１Ｅ（１２７）ＤＡＴ
ＡＩ、０／６０．０／、ＩＬＬａＯ２０／ＩＦ　０ＥＮ
ＧＶＡＬ　（１０９７）　、Ｇａ、＋ｉ、ｏＮｏ、ｐＮ
ＧｖＡＬ（１０９７）　、＋、ｐ、＋１ｒ）Ｆ　＝０．
０ＩＦ　　０ＥＮＧＶＡＬ　（１０９７）’　、ＧＴ、
ＨＩ）　Ｆ　＝］、０Ｉｌｌ　　ＧｉＮＧＶＡＬ　（１
０９７）　　、ＬＴ、ＬＯ）　Ｆ　＝−１，０Ｃ，、、
５ＴＯＲＩＥＦＩＮＥＮＧＶＡＬ　　（１０９６）ＥＮ
ＧＶＡＬ（＋０９６）−ＦＩＦ伊、囮、０．０）　ＣＡＬＬ　ＥＸＩＴＩＴＩＭＥ
１＝ＩＮＴ（［１ＮＧＶＡＬ（１０９６））ＤＥＬＴＡ
＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９５）＊ＥＮＧＶＡＬ（１０９］
）／］、００．ＯＩＰ　　■ＥＬＴＡ、ＬＴ、２．０）
　ＤＥＬＴ八−２，０ＩＰ　（Ｆ、ＧＴ、０．０）　Ｉ
ＥＮＧＶＡＩ、　（１０９５）　　＝ｌＥＮＧＶＡ＋、
　（１０９５）　　＋　ｎｐＬＴＡＴＦ　（Ｐ、１．Ｔ
、０．０）　ＥＮＧＶＡＩ、（１０９５）　　−ＥＮＧ
ＶＡＬ　（１０９５）　　−ＤＩＥＬＴＡＣＡＬＬ　Ｍ
ＡＩ７Ｋ　　（２０，ＩＴＩＭＩＥＩ、３．ＩｒＴＴ　
）ＣＡＬＬＷ酊ＴＦＲ（２■ ＣへＬＬＥＸＩＴＮＩＩＰＲＯＧＲＡＭＴＡＳＫＢＣ，、、Ｔｈｉｓｐｒｏｇｒａｍｒｅｄｕｃａｓｔｈｅ
ｍｅｔｈａｎｅｆｌｏｗｓｅｔｐｏｉｎｔｗｈｉｃｈＣ
，、、ｕｌｔｉｍａｔｅｌｙ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｉｎ　
ｒｅｄｕｒ、ｅｄ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　
ｆｉｌｔｅｒ、　　Ｔｈ１ｓＣ，、、ｐｒｏｇｒａｍ　
ｉｓ　ａｃｔｉｖａｔｅｄ　ｂｙ　Ｐｒｏｇｒａｍ　Ｆ
Ｉｌ、ＣＯＮ。

Ｃ，０，八ｔ　ｆｉｒｓｔ　ｔｈｅ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎ
ｔ　　ｉｓ　ｓｅｔ　ｅｑｕａｌ　　ｔｏ　ｔｂｅ　ｃ
ｕｒｒｅｎｔＣ，、、ｍｅｔｈａｎｅ　ｆｌｏｗ　ｖａ
ｌｕｅ、　　Ｔｈｅｎ　　ｔｈｅ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ
　ｉｓ　ｄｅｃｒｅａｓｅｄ　ｂｙ　ａ　ｃｅｒｔａｉ
ｎＣ，、、ａｍｏｕｎｔ、　　Ｔｈｅ　ｐｒｏｇｒａｍ
　ｉｓ　ｔｅｒｍｉｎａｔｅｄ　ａｆｔｅｒ　ａ　ｆｉ
ｘｅｄ　ｗａｉｔｉｎｇ　ｐｅｒｉｏｄ。

Ｃ０，。

ｃ、、、　　ｐｉＮ　　　　　＝　　　　ｐｌ、０ＩＩ
ＩＩＮＴ＋ｍｕ八ＬＩＺＡＴＩＯＮ　ＴＡＮＫＣ，、，
０ＲＬ０１）＝ＦＬＯ凶０１１ＴＯＦＴＩＩＥＩＥＱＵ
八１、ＩＺＡＴＩＯＮＴＡＮＫＣ，、，０ＲＦｌｆｆｉ
ＴＯＴＩＩＥＡＮＡＥＩ？０ＢＩＣＦＩＬＴＥＲＣ，、
、ＦＩＮ　　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０９９）　
　ＣＧ／ＭＴＮＣ，、、０ＲＬＯＤ　　　＝　　　ＥＮ
ＧＶＡＬ（１０８７）　　ＣＣ／ＭＩＮＣ１８，へＲＥ
Ａ−ΔＲＥへ０ＦＴＩＩＥＴＡＮＫＩＮＳＱ、ＣＭ。

Ｃ，、、ＬＥＶＥＬ＝ＥＮＧＶＡＬ（１０９７）ＣＭ。

Ｃ，、、ＦＩＮ＆ＡＲＥＡ八ＩＩＥＳＴＯへ［ＤＭ八へ
ＵＡＬＬＹＩＮＣＧ／ＭＩＮＡＮＤＳＱ、ＣＭＳ。

Ｃ，、、ＲＥＳＰＥＣＴＩＶＥＬＹＣ，、、Ｆ、　　　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０９
６）　　；０．ｌ０Ｒ−１Ｃ，、、Ｃ１１４ＰＬＯ＝　
　　ＥＮＧＶＡＬ（１０９４）Ｃ，、：　　ＶＥＮＴ　
　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０８０）　　ＣＣ／Ｍ
ＴＮＣ，、、Ｃｌ１４ＣＯＮ　　　＝　　　ＥＮＧＶＡ
Ｌ（１０７１）％Ｃ，，，Ｃ１１４ＳＥＴ−ＥＮＧＶＡ
Ｌ（１０９５）Ｃ，、、Ｃｌ１４ＤＩＦ　　　＝　　　
ＥＮＧＶＡＬ（１０９２）Ｃ，、、Ｃｌ１４ＤＥＬ　　
　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０９１）ｃ、、、　　ＩＴ
ＩＭＥＩ　　　＝　　　ＥＮＧＶＡＬ（１０９０）　　
　５ＥＣＯＮＤＳＣ，、、ＴＴＩＭＥ２　　　＝　　　
ＥＮＧＶＡＬ（１０８９）　　５ＥＣＯＮＤＳＩＮＴ罷
ＥＲＦｌ、ＡＧＳＣＯＭＭＯＮ／り１．、’ＥＮＧＶＡＬ　（２６８８）
　、ＦＬＡＧＳ　（２６８Ｂ）　、ｌ５ＰＡＲＥ　　（
１２７）ＥＱＵＩＶＡＬＥＮＣＥ（ＣＨ４ＰＬＯ，ＥＮ
ＧＶＡＬ（１０９４））。

１（Ｃ１４ＳＥＴ、ＥＮＧＶＡＬ（１０９５））。

１　　　　　　　　（Ｃ１１４ＤＥＬ、ＥＮＧＶ７１１
　　Ｇ、０９１）　＞ＣＨ４５訂−Ｃ１１４ＦＩ力ＤＥＬＴ八−ＣＨ４ＳＥＴ＊ＣＩ＋４１１ＥＬ／１００
．０ＣＩ１４ＳＥＴ−ＣＨ４ＳＲＴ　−ＤＩＥＬＴへＣ
ＩＩＬＩ、ＥＸＩＴＮＤ前述の試験では、剖算（およびこれに応答する調整）は
３または〔１分間隔て行うように構成した。

もぢろん、もっと頻繁に、たとえば連続的に、または３
０秒ごとに行ってもよい。なお、Ｍｌ算と調整は１時間
に少なくとも１回、たとえは１時間４．１２回、好まし
くは（制御をより正６′１１”で有りＪにするために）
１時間に少なくとも６回行うのか望ましい。

即述のように、除算演算（除算回路２３として表示）に
よって実質的に反応器の動的効率を表示する信号Ｒ３が
与えられる。状況によっては他のタイプに計算を使用し
て実質的に動的効率を表示する別の信号を与えてもよい
ことば当然である。たとえばある状況では、ＦＳとＭＦ
Ｓとの差（いずれか−・方を比較可能な単位に変換した
場合）が、動的効率が望ましくない水準まで低下してし
まったかどうかの実質的な表示を与えよう。

液面指示器２１が動作する限界のデソトハント幅の設定
は、もちろん、周囲の状況（タンクＴの大きさ、予想さ
れる廃水流量など）に応じて異なってくる。たとえば、
デソドハン１−は、タンクＴが満水の８０％を越えた時
には信号Ｌ　ＣＳ十を、満水の６０％を下回った時にば
信号Ｌ　ＣＳ−を出ずよう５に設定しろる。

−」二連した試験では、供給流のＣＯＤ含有量は一定で
ある。しかし、多くの場合、供給流のＣＯＤ含有量は一
日のうちに、あるいはずっと短い期間をとっても、著し
く変動することがある。現状では、供給流のＣＯＤの連
続測定はもとより、頻繁な間隔で測定することすら実際
的でないことが多い。（現在のオンライン式の酸素要求
量分析器は、分析器を適正な検定伏態に保持するには、
高度の保全と特別に訓練された作業員を必要とする。）
ＲＣに入力されるのは、供給流中ＣＯＤに依存する値を
とる比率であるので（第１４図を参照）、ＲＣの入出力
グラフ（第３図）は供給流中ＣＯＤの予想変動幅を考慮
したものとすることが望ましい。

本発明の制御系は、供給流のＣＯＤ含有量が高（、動的
効率が危険なほど低い時には、この供給流の高いＣＯＤ
含有のためにＲＣへの入力信号が当てにならない程たと
え高くなっても、ＲＣの出力がゼロ（もしくはある最低
値）になることを保障したものとすべきである。また、
本発明の制御系は、供給流のＣＯＤ含有量が低く、動的
効率が正常な時には、この供給流の低いＣＯＤ含有量の
ために６ＲＣへの入力信号が当てにならないほど低くなってしま
うことによるＲＣの出力低下か起こらないように保障し
たものとずべきである。

計算ブロックＲＣの入出力グラフを決定するための好ま
しい計算法の１例を次に説明する。

このｄｉ算において、ＣＯＤｍｉｎおよびＣＯＤ　＋ｉ
ａＸはそれぞれ供給流中ＣＯＤの予想最小および最大値
を表し；ＲｍａｘおよびＲｍｉｎばそれぞれ第３図の入
力■１および＋２ａこ相当する比率（信号Ｒ３）の値を
表し；ＫＥは動的効率を表し；ＫＥｎｏｒは反応の自然
な、すなわち正常な効率を表し、ＫＥ釦ｉｎは、供給流
中ＣＯＤがＣＯＤｍａｘであるときにＲＣの出力がその
最小値となるべきときの効率を示す。正常効率は、同じ
供給流を使った反応器での経験から決定することができ
、これについては米国特許第４，３５２，７３８号、第
１７欄、３８行目以下の自然効率についての説明も参照
できる。この説明から次の式を導くことができるニアＲｍａｘは好ましくばＲｍｉｎより大きい（あるいは少
なくとも小さくはない）値をとるべきである。

ずなわら、Ｒｍａｘ　　：　Ｒｍｉｎの比率としては１
よりいくらか大きい、たとえば１．２といった値を選ぶ
のが有用である。したがって、Ｒｍｉｎ　　　　Ｋ　Ｅｍｉｎ　Ｘ　ＣＯＤｍａｘＫ　
Ｅｍｉｎについて解を求めると：１．２　Ｘ　ＣＯＤｍａｙたとえば、ＣＯＤｍａｘが２０ｇ／ｎおよびＣＯＤｍｉ
ｎが１５ｇ／ｆｆの供給流について、正常効率（この供
給流での）が７０％の反応器として上記計算を行うと、
ＫＥｍｉｎは約４４％の値をとる。簡単な計算により　
（または第１４図から）、この場合のＲｍａｘは約４．
０　、Ｒｍｉｎは約３．４であることがわかる。

ガス流量の測定におりるノイズ、あるいは供給流のＣＯ
Ｄ水準が低い時（この場合供給流量が大きいと不必要な
比率オーバーライド信号を生ずることがある）の正常操
業効率の微小な下方変動の余裕をみておくために、Ｒｍ
ａｘの実効値を上で算８出した値よりやや低く、たとえシ、ＩＲｍｉｎ　　　十　　　０．７５　　（Ｒｍａｘ　　−
Ｒｍｉｎ　　）に相当する値（Ｒ’ｍａｘとする）に設
定する力が好ましいことが多い。上記の状況（ＣＯＤが
１５〜２０ｇ／ｐ、、ＫＦ、ｎｏｒが７０％）では、Ｒ
’ｍａｙは約３．９になろう。これが第３図の１１に対
応する埴である。

出力−人力のグラフかＲ’ｍａＸより高い入力値で平坦
になる必要はない。この値より上での平坦域は、ディジ
タル型計算機よりアナログ型装置（この装置ではこの値
は飽和値に相当することがある）にとってより意義が大
きい。

ＣＯＤｍａｘとＣＯＤｍｉｎの間の予想値の幅（差）が
小さいほど、動的効率の低下の検出が良好になることば
理解されよう。ＣＯＤｍａｘ　／　ＣＯＤｍｉｎの比率
が操業期間中ずっと低いことが予測されうる場合には、
供給流酸素要求量の定期的測定は必要でないこともある
。この比率が高いことが予想される場合に６；１、オー
バーライド信号ＲＯ３が動作するよ・うになる前にＫＥ
が低い値に下降することもある。計算ブロックをその目
の供給流中ＣＯＤの実際の測定値を反映するように毎日
調整ず９ることによって、制御の有効性を著しく高めることがで
きる。短期間、例えば１日のうちの供給流中ＣＯＤの予
想変動幅は、一般に長期間についての予想変動幅より小
さい。もちろん、場合によっては、上記より短い間隔で
（例、４時間ごとに）測定した供給流中ＣＯＤ値を計算
機に供給する方が良いこともある。

本発明の制御系を、オーバーライド信号（ＰＯ８または
ＰＯ３）が低セレクタ（Ｌ　）に入力される信号のうち
最も低いものになった時に警告を発するように構成する
こともできる。これによって、オペレータに供給流のＣ
ＯＤ量を測定させる（特にオーバーライド信号がＰＯ３
の場合）ように改造することができる。

前掲のコンピュータプログラムは、２０ｇ／ｊ２の一定
の供給流中ＣＯＤを用いた試験用に作成したものである
。ＣＯＤが変動しうる場合には、このプログラムに子連
の計算を組み込んで、Ｒ３とＰＯ８Ｏ間の所望の関係（
即ち、ＲＣの入力−出力関係）を確立するようにプログ
ラムを修正（周知の方法で）ずべきであり、これはこの
プログラムの変数“ＲＴＯＶＲＤ”　　（ＰＯ３を表す
）ノコンホーネ０ント番号（前掲プログラムの’６０”および°１８０°
゛）を変えることによって行う。

供給流中ＣＯＤを考慮した修正はＲＣ以外の部位で行う
ことも当然できる。たとえば、供給流中ＣＯＤの予想最
低値と正常供給流中ＣＯＤとの比率を示す信号を使用し
て、信号ＦＳまたはＲ３を修正することもでき、こうず
ればＲＣを変化させる必要はない。また、供給流中ＣＯ
Ｄをかなり頻繁に測定し、この測定値を示す信号を系の
適当な地点に周期的に送って、ＰＯ３が動的効率の破壊
をより正確に表示するようにしてもよい。たとえば、こ
のようなＣＯＤ信号とＦＳ信号との積を（ＦＳの代わり
に）除算回路２３への入力として用いてもよく、あるい
はかかるＣＯＤ信号とＲ３信号との積を（Ｒ３の代わり
に）ＲＣへの入力として用いてもよい。

供給流の「難崩壊」成分、すなわちＣＯＤ値を示すがバ
イオマスによる消化または分壊を実質的に受けず、しか
も残りの供給流に対するバイオマスの作用に実質的な悪
影響をを及ぼざないような化合物、の増加が原因で反応
器の動的効率が減少することがある。難崩壊化合物の割
合の増加は、１一定ＣＯＤ量の供給流にとって、Ｒ３の減少、したがっ
てＰＯ３の減少を生ずることがある。このような減少は
オーバーライドを作動させるには十分ではないが、系全
体をオーバーライド状態に近づけることにはなる。本発
明の系は、適宜方法でこれをオペレータに知らせる手段
を包含することができる。この手段は、例えば、ＰＯ３
がその最大値より低くなるたびに知らせる記録計（また
は警報器）でよい。その後、実際のその時の供給流中Ｃ
ＯＤ値をオペレータに点検させることが望ましい。点検
の結果、供給流ＣＯＤ値の変動がＰＯ８低下の原因であ
った場合には、供給流中ＣＯＤのこの新しい値を反映す
るように適当な修正（例、計算ブロックＲＣの）をする
ことができる。そうでない場合には、オペレータは調査
を行って（化学分析または廃水供給源の調査によって）
、難崩壊物質の存在がＰＯ３低下の原因であるかどうか
決定すべきである。後者の場合にも、計算ブロックＲＣ
の適当な修正をすることができる。たとえば、ＫＥｎｏ
ｒＯ値をその時点のＫＥの現状水準まで下げることがで
き、それに応じてＲｍｉｎおよびＲ’ｍａｙが減少しよ
う。もちろん、装置の欠陥（２不調またはドリフト）がＲＣ３の変化を引き起こすこと
もある。

オーバーライド信号に対する系の感度は、その時の供給
流量に依存することがある。したがって、ＭＣ３が高い
（供給流量ＦＳもこれに応し−ζ高い）時にはある大き
さのオーバーライド信号（例、ＲＣ３またはＰＯ３）が
低セレクタＩ、の出力に作用するが、ＭＣ３が低い時に
は同じ大きさのオーバーライド信号が作用しないという
ことが起こりうる。ＰＯ３信号をＭＣ３（またはＦＳ）
信号の大きさに関係する因子により修正し、この修正Ｐ
Ｏ８信号（ＲＯ３’　　とする）を未修正信冒の代わり
に低セレクタしに送ることによって、系の感度をより均
一にすることも本発明の範囲内に包含される。この修正
は、たとえば、ＲＯ３’　　−ＲＯ３ＸＭＣ３／ＲＯ３
ｍａＸ　　Ｃただし、ＲＯ３ｍａｘは入力Ｉ、（すなわ
ち入力Ｒ’　ｍａｙ　）のときのＲＣの出力を意味する
〕とすることにより実施でき、リセットフィードバック
２６の作用で（ＲＯ３’　が作用するのに十分なほど低
い時）ＭＣ３は減少するが、それにより起こる供給流量
（ＦＳ）の低下によってＲ３，したがってＲＣ３が直ち
に」二昇する３限り、この作用で同様な減少が続いて起こることはなく
なる。系の感度をより均一にするための他　　　　　′
の方法も当業者には明らかであろう。たとえば、ＰＯ３
信号の同様な修正を、ＰＯ３（または修正ＰＯ３）信号
が再び作用するようになるまでに反応器に回復（供給流
量の減少によるＩ）　Ｈの自然上昇によって）のための
時間を与えるような長さの間隔で断続的に行うこともで
きる。

ＰＯＳオーバーライド信号が作動した時に、反応器に供
給されている液体に追加の緩衝剤（例、炭酸水素ナトリ
ウム、ギ酸す１−リウムまたは酸化マグネシウム）を自
動的に装入する設備を設けることもまた本発明の範囲内
である。

ＭＳＰＳを液面信号Ｌ　ＣＳ士に応答して設定する代わ
りに、場合によってば（タンクＴの液面が実際の供給流
残量の正しい表示を与えないような場合）、ＭＳＰＳを
予め設定した供給流１ｉ（ＦＳｐ）に応じた値に設定す
る（例、次式の設定によって）ことが望ましいこともあ
る：４（式中、ＭＳＰＳｎｅｗは新しい目標値、ＭＦＳａは現
在のＭＦＳの値、ＦＳｐは予め設定した望ましい供給流
量、ＦＳａは現在のＦＳの値をそれぞれ意味する）。

もちろん、ＭＳＰＳの増分はオーバーライド２２（第１
図）を作動させるほど大きくすべきではない。より大き
なＭＳＰＳの増分を得るには、ＭＳＰＳの増加を徐々に
、たとえば系のメタン制御ループの応答時間に適合した
間隔をとって段階的に行うべきである。

簡略化した制御系では、信号ＭＦＳを供給流量の制御に
は使わずに、効率または比率（Ｒ３）、したがってオー
バーライド信号ＲＯ３を決めるだけに使う。その場合、
供給流量は均質化タンクＴの液面により直接制御しても
よい。たとえばＬＣからの信号を低セレクタＬに直接送
り、制御部ＭＣ（およびこれとＬＣ１１８およびＬとの
接続部）を省略してもよい。

他の簡略化した系として、１つ以上のオーバーライド系
を省略することもできる。たとえば、低セレクタＩ、と
除算回路２３ならびにこれらへの接続部を省略して、Ｍ
Ｃの出力をＦＣへ直接送っても５よい。その場合、メタン目標値リセット２２が反応器の
急激な毒物蓄積に対するある程度の保護作用を行うであ
ろう。

オーバーライド系をすべて省略してもよく、特に未処理
廃水の変動が微生物バイオマスに供給流が毒性を与える
程度には達しないことが予想される場合にはそうである
。このような簡略化した系では、ＭＦＳの低下は供給流
量の増加を生じ、この流量増加により結局ＭＦＳが高く
なる（および／または均質化タンクの液面がデッドバン
ドの下まで低下して供給流量が減少する）。反対に、Ｍ
ＦＳの増大は供給流量の減少を生じ、これが結局ＭＦＳ
の低下（および／またはタンクＴの液面と液面デッドバ
ンドとの関係への影響）を生じよう。

これにより、たとえば、供給流中ＣＯＤの突然の動揺に
よる反応器の衝撃は和げられよう。

目標値ＭＳＰＳをタンクの液面（または所望の供給流量
）以外の他の因子により、または他の因子を付加して制
御するように、本発明の制御系を修正することもまた本
発明の範囲内である。たとえば、嫌気反応器の排出流を
好気グイジェスタへ送給する場合（米国特許第４，３６
６．０５９号のように６）、ＭＳＰＳを１つ以上の下流側因子（例、好気反応器
の溶存酸素濃度が所定の値を下回った時、好気反応系の
清澄槽内の懸濁固体分濃度が所定の値より上昇した時、
あるいは排出口での酸素要求量が所定の値を」二回った
時）に応答して低下するように制御することができる。

このような下流側因子をＭＳＰＳの変化のために利用す
る代わりに、この因子を低セレクタＬへのオーバーライ
ド信号（信号ＰＯ３に類似の）を発生させるために利用
してもよい。この種の自動的応答は、コンピュータプロ
グラムに簡単に組み込むことができる。

状況によっては、全ガス流量の測定値（計器１６からの
）をメタン生産速度の大まかな指標として利用すること
により系を簡略化することができる。

その場合、メタン含有量を測定する計器（１７）を省略
し、ガス流量計１６からの信号を信号ＭＦＳとして利用
することができる（ただし、たとえば発生ガスの予想さ
れる平均メタン含有率を８慮した適当な修正を行う）。

嫌気反応器の詳細およびその操作条件（制御系以外の）
は、即述の米国特許第４，３５２．７３８　；　　４．
３４９、４３５および４，３６６．０５９号に説明され
ている。ま７た、米国特許第４，３５２，７３８号の第２１欄７行目
以下に開示されているように、嫌気反応器にサルフェー
ト還元菌を使用してもよい。その場合、本発明の制御系
へのＭＦＳ入力は、メタン生産速度ではなく、Ｈ２Ｓの
生産速度（またはＨ２Ｓおよびメタンの合計生産速度）
に基づく値となる。

以上に本発明の詳細な説明したが、これは単に例示を目
的としたものであり、本発明の範囲内で変更をなしうろ
ことは当然である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の制御系の略式系統図；第２図および
第２Ａ図は、制御部の目標値の段階的増加の影響を示す
グラフ、具体的には第２図はメタン流量目標値の段階変
化を示すグラフ、第２Ａ図は、全発生ガス流量および第
２図に示したメタン流量の変化を生じたときの供給流量
目標値および供給流量に生じた変化を示すグラフ、第３
図は、計算ブロックの入出力応答曲線の形を示すグラフ
、第４図〜第７図は、高い供給タンク液面に応答した制御
系の作用を示すグラフ（ただし第７図では座標軸の目盛
がそれ以外のグラフと異なってい８る）、第８図〜第１０図は、供給流のニッケル汚染に応答した
制御系の作用を示すグラフ、第１１図〜第１３図は、供給流中のクロロポルムの存在
に応答した制御系の作用を示すグラフ（ただし第１１図
の座標軸の目盛は他のグラフとは異なる）、ならびに第１４図は、各種供給流中ＣＯＤ量での、動的効率とメ
タン流量／供給流量の比率との関係を示すグラフである
。第１図において：１１　　嫌気フィルター（反応器）１６　　ガス流量計
１７　　メタン含有量測定器　　　　１８　　乗算回路
１９　　未処理廃水流量センサ　　　２１　　液面セン
サ２３　　除算回路　　　　　　　　　２５ｐＨセンサ
ＭＣメタン流制御部　　　　　　ＬＣ液面制御部Ｌ　低
セレクタ　　　　　　　　ｐｃ　　供給流制御部ＲＣ，
ＰＣ計算ブロック　　　　　Ｔ　供給流タンク出願人　
　セラニーズ・コーポレーション代理人　　弁理士　広
　瀬　章　− ９Ｆｉｇ、Δ

Claims

【特許請求の範囲】

（１）有機ＣＯＤを含む廃水の処理方法であって：前記
廃水流をメタン産生菌を入れた嫌気反応器に供給して、
メタンを含有するガス流とＣＯＤ量が供給流より低下し
た排水流とを生成させ、前記ガスにおけるメタン生産速
度の目標値を設定し、前記ガスにおけるメタン生産速度を測定し、測定した生
産速度が目標値より低い場合には供給流の流量を増加さ
せ、逆に測定した生産速度が目標値より高い場合には供
給流の流量を減少させることよりなる廃水の処理方法。
（２）該供給流が廃水貯蔵帯域から反応器に流れ、この
廃水貯蔵帯域の廃水液面が予め設定した最大値を越えた
場合に該目標値を上げる特許請求の範囲第１項記載の方
法。
（３）廃水貯蔵帯域の廃水液面が該所定最大値より高い
間は該目標値を上げ続ける特許請求の範囲■ ５２３第２項記載の方法。
（４）廃水液面が予め設定した最小値を下回った場合に
該目標値を下げる特許請求の範囲第２項記載の方法。
（５）該目標値に対するメタン生産速度測定値の比率が
予め設定した最小値を下回った場合に前記目標値を下げ
る特許請求の範囲第１項記載の方法。
（６）該比率が該所定最小値を下回った場合に、該目標
値を該メタン生産速度測定値より低い値に下げる特許請
求の範囲第５項記載の方法。
（７）該供給流量に対するメタン生産速度測定値の比率
が、予め設定した最小値を下回った場合に該供給流量を
下げる特許請求の範囲第１項記載の方法。
（８）反応器内のｐＨが予め設定した最小値を下回った
場合に該供給流量を下げる特許請求の範囲　　　　　　
　□第１項記載の方法。
（９）該反応器が再循環式嫌気フィルターであり、該測
定および流量の増減を少なくとも１時間に１回行い、未
処理供給流のＣＯＤが約５〜５０ｇ／７！であり、さら
に供給流量と該反応器への再循環流量との容量比が約１
：４〜１：１５である特許請求の範囲第１項記載の方法
。
（１０）有ｔＪＭ　ｃ　Ｏｎを含む廃水の処理方法であ
って：廃水貯蔵帯域から送られてくる廃水流をメタン産
生菌を入れた嫌気反応器に供給して、メタンを含有する
ガス流とＧＯＤＩが供給’／ＡＬ　、ｔ′、り低下した
排水流とを生成さゼ、前記供給流の流量の目標値を設定し、供給流の流量が目標値を下回った場合には供給′／Ｎ、
■を−１−げ、逆に」二回った場合には供給流量を下げ
、前記廃水貯蔵帯域内の廃水液面か予め設定した最大値を
越えた場合には、前記目標値を上げ、前記ガス流におけ
るメタン生産速度を測定し、前記供給流量に対する前記
メタン生産速度測定値の比率が予め設定した最小値を下
回った場合には前記目標値を下げることよりなる廃水の処理方法。
（１１）有ＨＭ　ＣＯＤを含む廃水の処理装置てあって
；メタン産生菌を入れた嫌気反応器、前記廃水流を前記嫌気反応器に供給して、メタンを含有
するガス流およびＣ０Ｄｉが供給流より低下した排水流
を生成する手段、前記ガス流におりるメタン生産速度を測定する手段、な
らびに前記生産速度の測定値が予め設定した目標値を下回った
場合には前記供給流の流量を自動的に増加さ・已、前記
生産速度の測定値がこの目標値を」二回った場合には供
給流量を自動的に減少さ・Ｕる手段、よりなる廃水処理装置。
（１２）該反応器へ供給する供給流を貯蔵する廃水貯蔵
帯域、およびこの廃水貯蔵帯域内の廃水液面が予め設定
した最大値を越えた場合に該目標値を自動的に上げる手
段をさらに包含する特許請求の範囲第１１項記載の装置
。
（１３）該廃水液面が予め設定した最小値を下回った場
合に該目標値を自動的に下げる手段をさらに包含する特
許請求の範囲第１２項記載の装置。
（１４）該目標値に対する該メタン生産速度測定値の比
率が予め設定した最小値を下回った場合に目標値を自動
的に下げる手段をさらに包含する特許請求の範囲第１１
項記載の装置。
（１５）該比率が該所定最小値を下回った場合に、目標
値をメタン生産速度測定値より低い値まで自動的に下げ
る手段をさらに包含する特工′ｌｊｉ求の範囲第１４項
記載の装置。
（１６）廃水供給流量に対する該メタン生産速度測定値
の比率が予め測定した最小値を下回った場合に供給流量
を下げる手段をさらに包含する１１，１許請求の範囲第
１１項記載の装置。
（１７）反応器のｐ　Ｈが予め設定した最小値を下回っ
た場合に廃水供給流量を下げる手段をさらに包含する特
許請求の範囲第１１項記載の装置。