JPS59222607A - 流体輸送管の防振方法 - Google Patents
流体輸送管の防振方法Info
- Publication number
- JPS59222607A JPS59222607A JP9887783A JP9887783A JPS59222607A JP S59222607 A JPS59222607 A JP S59222607A JP 9887783 A JP9887783 A JP 9887783A JP 9887783 A JP9887783 A JP 9887783A JP S59222607 A JPS59222607 A JP S59222607A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- perforated plate
- pipe
- flow
- pressure loss
- perforated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
- F15D1/00—Influencing flow of fluids
- F15D1/0005—Baffle plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、タービン、軸流ポンプあるいはターボ圧Ｉｆ
ａ機の吐出側に接続した流体薊送管の流動による振動を
抑制する方法に関する。 タービン、軸流ポンプ、ターボ圧縮機からの吐出流は激
しく旋回しており、殊にエルボ−におりて渦流中心が動
いて、管の振動が異常に大きくなる。 そこで、管内に
網等の整流共を設けて、旋回流動を抑えようと考えたが
、単純に整流共を設けるだけでは、ある程度の効果を奏
するものの未だ十分でなく、いかにすれば、効果的に振
動を抑制でき、圧力損失を可及的に抑えられ、整流具の
破損を防止できるかという定量的な解析が、実用的技術
としては望ましい。 本発明の目的は、上記実情に鑑みて、整流具をいかなる
形状及び寸法にすれば、タービン、軸流ポンプ及びター
ボ圧縮機の吐出流に対して、管の異常振動を、十分かつ
確実に、さらには、圧力損失ｆｔ、ＯＪ及的に抑えると
共ｔζ、整流共の破損を防止した状態で抑制できるかを
、定量的に解析して、性能の良い流体輸送設備を容易確
実に得られるようにする点にある。 本発明による防振方法の特徴手段は、タービン、軸流ポ
ンプあるいはターボ圧縮機の吐出側に接続した管内に、
板厚と孔径との相関が、θ、／ｄ（ｔ ＜ ０−ダｄ に設定された多孔板を横断配置することにあシ、その作
用効果は、次の通りである。 つまシ、各種形状の整流具を試作して、それらの整流効
果、圧力損失及び流動に対する強度を調べたところ、第
１図に示すような多孔板β）が優れていることが判明し
、そこで、板厚（１１ト孔径（ｄｌの相関について、流
出角係数、圧力損失及び流動に対する強度への影響につ
いて調べたところ、 ０、 ／ｄ （ｔ （０，Ｖｄ の条件の時に、流出角係数が０．９１〜θ０．ｒになっ
て、十分かつ良好な整流効果が得られると共に、圧力損
失を実用上問題となちない程度に抑えられ、かつ、多孔
板部）の流動門こよる変形や破壊を確実に防止できるこ
とがヤｌｌ５４した。 尚、流出角係数とは、第２図に示すように、多孔板（Ｂ
の上流側及び下流側夫々における軸方向流速ベクトル（
ｖｌ）と周方向流速ベクトル（マ、）の成す角度（φ５
）−Ｃｆｚ）の比（−意／−０）である。 ４他方、多
孔板串）の流出角係数と配管の振巾との相関を、最大流
量がＨｏ Ｔｏｎ／Ｈｒの求心型タービンの吐出側にお
いて、かつ、流量を変化させて調べたところ、第８図に
示す結果が得られた。 尚、実線が多孔版ｔＢｌの無い場合であシ、点線が多孔
板（Ｂ） ７個の場合であり、一点鎖線が多孔板追１複
数個の場合であり、複数個の多孔板（８）の場合の流出
角係数は多孔板（ＢＪ犬々の流出角係数の積である。 第８図から多孔板（Ｂ）の流出角係数ｔｌ−０，９１−
０，１にすると、１個の多孔板（Ｂｌだけでも、望まし
くは複数個の多孔板（Ｂｌ ＝（、全体としての流出角
係数が０．ダ以下になるように並設すると、十分に配管
の振巾を減小できることがやｊ男した。 ちなみに、多孔板（Ｂ）７個当りの流出角係数をｏ、ｙ
以下にすると、多孔板（Ｂｌの上流側に別の不安定流動
が発生して、かえって防振効果が損われ、かつ、多孔板
β）による圧力損失増大が顕著になる欠点があり九。
また、板厚ＩＩを孔径（ｄｌの０．１倍以下にすると、
多孔板（Ｂｌの強度上のトラブルを生じやすかった〇 以上要するに、前述のように整流具の形状及び寸法を設
定することによって、タービン、軸流ポンプ及びターボ
圧ＮＩａからの旋回吐出流に起因する管の異常振動を、
状況に応じた適度の範囲に容易ｄｌ実に抑制でき、また
、その九めに、実害がある程の圧力損失増大を生じたり
、ある杓は、構造的トラブルを生じたりすることも防止
でき、全体として、良好な流体輸送を容易確実に行える
ようになった。 次に１４図ないし第６図により実施例を示す。 液化天然ガスをタンク（１）から冷熱回収装置１２１に
ポンプ（３１で供給し、発電機（４）を駆動する求心型
ガスタービンＩＩＩに冷熱回収装置（２）で気化され次
天然ガスを供給し、タービン＋６１からの天然ガスをガ
ス昇氾装置（６）から適宜設備へのガス供給用パイプラ
イン（１１に送る。 タービン（６）の吐出側に接続し
穴管＜ｄ内に、パルプやベント部７等の渦流により振動
発生源となる箇所の上流側に位置させて防振装置ｔＡｌ
設けて、タービンから吐出される旋回流による流体輸送
管の異常振動を防止する。 防振装置囚を構成するに、連結相７ランジ（８！１人（
８ｂ）を備えた管（８）に、−個の多孔板（］１１を横
断配置し、多孔板（Ｂｌ犬々において、板厚（ｔ）と孔
径（ｄｌの相関を、 σ、／ｄ（ｔ （０，９６ に設定する。 次に、別の実施例を示す。 多孔飯田）の設置箇所は、各種流体輸送管のタービン（
６Ｉ、軸流ポンプ、ターボ圧縮機の吐出側に接続した管
（８）内であれば−ずれでもよく、ま九、多孔板（５）
の膜量個数は状況に応じて１個でも３個以上でもより。 多孔板（Ｂｌの開口率はｏ、ｔ〜０．Ｉの範囲が望まし
く、また、多孔板（Ｂｌの孔径（ｄＪ ｄ管１８７の内
径■］のｔ／ｌ以下が望ましい。 対象となる流体は気体でも液体でもよく、ま九、その櫨
＠は不問である。
ａ機の吐出側に接続した流体薊送管の流動による振動を
抑制する方法に関する。 タービン、軸流ポンプ、ターボ圧縮機からの吐出流は激
しく旋回しており、殊にエルボ−におりて渦流中心が動
いて、管の振動が異常に大きくなる。 そこで、管内に
網等の整流共を設けて、旋回流動を抑えようと考えたが
、単純に整流共を設けるだけでは、ある程度の効果を奏
するものの未だ十分でなく、いかにすれば、効果的に振
動を抑制でき、圧力損失を可及的に抑えられ、整流具の
破損を防止できるかという定量的な解析が、実用的技術
としては望ましい。 本発明の目的は、上記実情に鑑みて、整流具をいかなる
形状及び寸法にすれば、タービン、軸流ポンプ及びター
ボ圧縮機の吐出流に対して、管の異常振動を、十分かつ
確実に、さらには、圧力損失ｆｔ、ＯＪ及的に抑えると
共ｔζ、整流共の破損を防止した状態で抑制できるかを
、定量的に解析して、性能の良い流体輸送設備を容易確
実に得られるようにする点にある。 本発明による防振方法の特徴手段は、タービン、軸流ポ
ンプあるいはターボ圧縮機の吐出側に接続した管内に、
板厚と孔径との相関が、θ、／ｄ（ｔ ＜ ０−ダｄ に設定された多孔板を横断配置することにあシ、その作
用効果は、次の通りである。 つまシ、各種形状の整流具を試作して、それらの整流効
果、圧力損失及び流動に対する強度を調べたところ、第
１図に示すような多孔板β）が優れていることが判明し
、そこで、板厚（１１ト孔径（ｄｌの相関について、流
出角係数、圧力損失及び流動に対する強度への影響につ
いて調べたところ、 ０、 ／ｄ （ｔ （０，Ｖｄ の条件の時に、流出角係数が０．９１〜θ０．ｒになっ
て、十分かつ良好な整流効果が得られると共に、圧力損
失を実用上問題となちない程度に抑えられ、かつ、多孔
板部）の流動門こよる変形や破壊を確実に防止できるこ
とがヤｌｌ５４した。 尚、流出角係数とは、第２図に示すように、多孔板（Ｂ
の上流側及び下流側夫々における軸方向流速ベクトル（
ｖｌ）と周方向流速ベクトル（マ、）の成す角度（φ５
）−Ｃｆｚ）の比（−意／−０）である。 ４他方、多
孔板串）の流出角係数と配管の振巾との相関を、最大流
量がＨｏ Ｔｏｎ／Ｈｒの求心型タービンの吐出側にお
いて、かつ、流量を変化させて調べたところ、第８図に
示す結果が得られた。 尚、実線が多孔版ｔＢｌの無い場合であシ、点線が多孔
板（Ｂ） ７個の場合であり、一点鎖線が多孔板追１複
数個の場合であり、複数個の多孔板（８）の場合の流出
角係数は多孔板（ＢＪ犬々の流出角係数の積である。 第８図から多孔板（Ｂ）の流出角係数ｔｌ−０，９１−
０，１にすると、１個の多孔板（Ｂｌだけでも、望まし
くは複数個の多孔板（Ｂｌ ＝（、全体としての流出角
係数が０．ダ以下になるように並設すると、十分に配管
の振巾を減小できることがやｊ男した。 ちなみに、多孔板（Ｂ）７個当りの流出角係数をｏ、ｙ
以下にすると、多孔板（Ｂｌの上流側に別の不安定流動
が発生して、かえって防振効果が損われ、かつ、多孔板
β）による圧力損失増大が顕著になる欠点があり九。
また、板厚ＩＩを孔径（ｄｌの０．１倍以下にすると、
多孔板（Ｂｌの強度上のトラブルを生じやすかった〇 以上要するに、前述のように整流具の形状及び寸法を設
定することによって、タービン、軸流ポンプ及びターボ
圧ＮＩａからの旋回吐出流に起因する管の異常振動を、
状況に応じた適度の範囲に容易ｄｌ実に抑制でき、また
、その九めに、実害がある程の圧力損失増大を生じたり
、ある杓は、構造的トラブルを生じたりすることも防止
でき、全体として、良好な流体輸送を容易確実に行える
ようになった。 次に１４図ないし第６図により実施例を示す。 液化天然ガスをタンク（１）から冷熱回収装置１２１に
ポンプ（３１で供給し、発電機（４）を駆動する求心型
ガスタービンＩＩＩに冷熱回収装置（２）で気化され次
天然ガスを供給し、タービン＋６１からの天然ガスをガ
ス昇氾装置（６）から適宜設備へのガス供給用パイプラ
イン（１１に送る。 タービン（６）の吐出側に接続し
穴管＜ｄ内に、パルプやベント部７等の渦流により振動
発生源となる箇所の上流側に位置させて防振装置ｔＡｌ
設けて、タービンから吐出される旋回流による流体輸送
管の異常振動を防止する。 防振装置囚を構成するに、連結相７ランジ（８！１人（
８ｂ）を備えた管（８）に、−個の多孔板（］１１を横
断配置し、多孔板（Ｂｌ犬々において、板厚（ｔ）と孔
径（ｄｌの相関を、 σ、／ｄ（ｔ （０，９６ に設定する。 次に、別の実施例を示す。 多孔飯田）の設置箇所は、各種流体輸送管のタービン（
６Ｉ、軸流ポンプ、ターボ圧縮機の吐出側に接続した管
（８）内であれば−ずれでもよく、ま九、多孔板（５）
の膜量個数は状況に応じて１個でも３個以上でもより。 多孔板（Ｂｌの開口率はｏ、ｔ〜０．Ｉの範囲が望まし
く、また、多孔板（Ｂｌの孔径（ｄＪ ｄ管１８７の内
径■］のｔ／ｌ以下が望ましい。 対象となる流体は気体でも液体でもよく、ま九、その櫨
＠は不問である。
第１図は多孔板の概念図、第２図は流出角係数の説明図
、第８図は実験結果を示すグラフである。 第４図ない
し第６図は本発明の実施例を示し、第４図は７０−シー
ト、第５図は要部断面図、第６図は第５図のＶｌ−ｖｉ
線矢視図である０ （６１・・・・・・クーピン、（８１・・・・・・管、
（Ｂ）・・・・・・多孔板。 神戸市中央区脇浜町１丁目３番 １８号株式会社神戸製鋼所内 ０発 明 者 阿佐美春夫 神戸市中央区脇浜町１丁目３番 １８号株式会社神戸製鋼所内 ■出 願 人 株式会社神戸製鋼所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番 １８号
、第８図は実験結果を示すグラフである。 第４図ない
し第６図は本発明の実施例を示し、第４図は７０−シー
ト、第５図は要部断面図、第６図は第５図のＶｌ−ｖｉ
線矢視図である０ （６１・・・・・・クーピン、（８１・・・・・・管、
（Ｂ）・・・・・・多孔板。 神戸市中央区脇浜町１丁目３番 １８号株式会社神戸製鋼所内 ０発 明 者 阿佐美春夫 神戸市中央区脇浜町１丁目３番 １８号株式会社神戸製鋼所内 ■出 願 人 株式会社神戸製鋼所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番 １８号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ タービン（６）、軸流ポンプあるいはターボ圧縮機
の吐出側に接続した管（８１内に、板厚（ｔｌと孔径（
ｄ）との相開が、 ０、 ／ｄ（ｔ （０，グｄ に設定された多孔板の）を横断配置する流体輸送管の防
振方法。 ■ 前記多孔板β）の複数個を並べて、それら多孔板（
Ｂ１群金体としての流出角係数をθ、Ｆ以下にする特ｌ
ｆｆ請求の範囲第０項に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9887783A JPS59222607A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 流体輸送管の防振方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9887783A JPS59222607A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 流体輸送管の防振方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59222607A true JPS59222607A (ja) | 1984-12-14 |
| JPH0448970B2 JPH0448970B2 (ja) | 1992-08-10 |
Family
ID=14231392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9887783A Granted JPS59222607A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 流体輸送管の防振方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59222607A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5137022A (ja) * | 1974-09-11 | 1976-03-29 | Tokyo Cheen Ankaa Kk | Kokochoryokuseinoankaa |
-
1983
- 1983-06-01 JP JP9887783A patent/JPS59222607A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5137022A (ja) * | 1974-09-11 | 1976-03-29 | Tokyo Cheen Ankaa Kk | Kokochoryokuseinoankaa |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0448970B2 (ja) | 1992-08-10 |
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