JPS59200501A - 周波数帯共用移相器 - Google Patents
周波数帯共用移相器Info
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- JPS59200501A JPS59200501A JP7449583A JP7449583A JPS59200501A JP S59200501 A JPS59200501 A JP S59200501A JP 7449583 A JP7449583 A JP 7449583A JP 7449583 A JP7449583 A JP 7449583A JP S59200501 A JPS59200501 A JP S59200501A
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- 230000004323 axial length Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 abstract 1
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/165—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation
- H01P1/17—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation for producing a continuously rotating polarisation, e.g. circular polarisation
- H01P1/173—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation for producing a continuously rotating polarisation, e.g. circular polarisation using a conductive element
Landscapes
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えば４ Ｇ Ｈｚ帯と６ＧＨｚ帯、あるい
は２０ＧＨ２帯と３ＱＧＨｚ帯という２つの周波数帯を
共用して、導波管内を伝搬する互いに直交する２つの方
向に偏波した電磁波の間に、特定の位相差を与える導波
管移相器に関するものである。
は２０ＧＨ２帯と３ＱＧＨｚ帯という２つの周波数帯を
共用して、導波管内を伝搬する互いに直交する２つの方
向に偏波した電磁波の間に、特定の位相差を与える導波
管移相器に関するものである。
このような移相器の応用例としては、直線偏波を円偏波
に又は円偏波を直線偏波に変換する円偏波発生器（９０
’移相器）、あるいは偏波回転器（１８０°移相器）が
良く知られており、マイクロ波帯又はミ’）波帯の通信
用アンテナの給電回路に使用されている。
に又は円偏波を直線偏波に変換する円偏波発生器（９０
’移相器）、あるいは偏波回転器（１８０°移相器）が
良く知られており、マイクロ波帯又はミ’）波帯の通信
用アンテナの給電回路に使用されている。
このような目的で、２周波数帯域内にわたって比較的平
坦な周波数特性を有する移相器として、第１図（ａ）及
び（ｂ）に示す構造の移相器が従来より用いられている
。
坦な周波数特性を有する移相器として、第１図（ａ）及
び（ｂ）に示す構造の移相器が従来より用いられている
。
第１図に於いて、１は円形導波管でありその管軸はＺで
凌）す、２は複数の導体棒で、これらは管軸Ｚに平行し
、かつ互いに対向する円形導波管１の管内壁に、特定の
間隔で一列に配列された複数個の棒状の導体である。な
お、円形導波管の両端寄りの導体棒２１Ｍは、突出長さ
が徐々に小さくなっている。
凌）す、２は複数の導体棒で、これらは管軸Ｚに平行し
、かつ互いに対向する円形導波管１の管内壁に、特定の
間隔で一列に配列された複数個の棒状の導体である。な
お、円形導波管の両端寄りの導体棒２１Ｍは、突出長さ
が徐々に小さくなっている。
ここで、対向する導体棒２群を結ぶ軸線をＸ軸線、軸線
Ｘと直交する軸線をＹ軸線、軸線Ｘと４５度の角度をな
して入射する電磁波をＥ１電磁波ＥのＸ成分をＥＸ１Ｙ
成分をＥＹ１導体棒２の直径をＤ１導体棒２の挿入長を
４１および導体棒２の装荷されている円形導波管１の管
軸長をＬと定める。また同図（Ｃ）において、２つの使
用周波数帯域の上限と下限の周波数をそれぞれｆｌ、１
１ ｆＬ２ ｔｒＨ，Ｉ ｒＨｌと定める。
Ｘと直交する軸線をＹ軸線、軸線Ｘと４５度の角度をな
して入射する電磁波をＥ１電磁波ＥのＸ成分をＥＸ１Ｙ
成分をＥＹ１導体棒２の直径をＤ１導体棒２の挿入長を
４１および導体棒２の装荷されている円形導波管１の管
軸長をＬと定める。また同図（Ｃ）において、２つの使
用周波数帯域の上限と下限の周波数をそれぞれｆｌ、１
１ ｆＬ２ ｔｒＨ，Ｉ ｒＨｌと定める。
まず、第１図の電磁波Ｅの電界成分Ｅｘに対する導体棒
２の効果を説明する。導体棒２は電界成分ＥＸに対して
容量性サセプタンスを呈することがよく知られている。
２の効果を説明する。導体棒２は電界成分ＥＸに対して
容量性サセプタンスを呈することがよく知られている。
このサセプタンスの大きさは、導体棒２の挿入長ｌによ
って調整でき、ｌが大きいほど大きな容量性サセプタン
スとなるが、とのサセプタンスの周波数特性は、周波数
が高くなる程大きな容量性サセプタンスを呈し、挿入長
ｌが大きいほど周波数特性が著しくなる。
って調整でき、ｌが大きいほど大きな容量性サセプタン
スとなるが、とのサセプタンスの周波数特性は、周波数
が高くなる程大きな容量性サセプタンスを呈し、挿入長
ｌが大きいほど周波数特性が著しくなる。
従って、このような導体棒２を特定の間隔ｄで管軸線Ｚ
に平行して一列に、複数本配列した場合の電界成分ＥＸ
の位相は、配列された複数本の導体棒２がないときの位
相に比較して、周波数が高くなるにつれて大きく遅れる
ようになり、この様子は第１図（Ｃ）の曲線３のように
なる。
に平行して一列に、複数本配列した場合の電界成分ＥＸ
の位相は、配列された複数本の導体棒２がないときの位
相に比較して、周波数が高くなるにつれて大きく遅れる
ようになり、この様子は第１図（Ｃ）の曲線３のように
なる。
次に、電界成分ＥＹに対する導体棒２の効果を説明する
。導体棒２は電界成分Ｅに対して、誘導性サセプタンス
を呈することがよく知られている。
。導体棒２は電界成分Ｅに対して、誘導性サセプタンス
を呈することがよく知られている。
このサセプタンスの大きさは導体棒２の直径りによって
調整でき、径の太い導体棒２はど大きな誘導性サセプタ
ンスとなるが、とのサセプタンスの周波数特性は周波数
が低くなるほど大きな誘導性サセプタンスを呈し、直径
りが大きいほど周波数特性が著しくなる。
調整でき、径の太い導体棒２はど大きな誘導性サセプタ
ンスとなるが、とのサセプタンスの周波数特性は周波数
が低くなるほど大きな誘導性サセプタンスを呈し、直径
りが大きいほど周波数特性が著しくなる。
従って、このような導体棒２を特定な間隔ｄで管軸線Ｚ
に平行して一列に、複数本配列した場合の電界成分ＥＹ
の位相は、配列された複数本の導体棒２がないときの位
相に比較して、周波数が低くなるにつれて大きく進むよ
うになり、この様子は第１図（Ｃ）の曲線４のようにな
る。
に平行して一列に、複数本配列した場合の電界成分ＥＹ
の位相は、配列された複数本の導体棒２がないときの位
相に比較して、周波数が低くなるにつれて大きく進むよ
うになり、この様子は第１図（Ｃ）の曲線４のようにな
る。
電界成分ＥＸと電界成分ＥＹとの間に生ずる偏波間の２
４ＩＩ（１線方向の相対位相φは、電界成分ＥｘとＥＹ
に対するそれぞれの伝搬波長をλｇ！及びλｇｙとして
（１）式で求められる。
４ＩＩ（１線方向の相対位相φは、電界成分ＥｘとＥＹ
に対するそれぞれの伝搬波長をλｇ！及びλｇｙとして
（１）式で求められる。
（１）式で求められる偏波間の相対位相が、所要の位相
φ０からの偏差が少ない平坦な周波数特性を持つことか
望ましいが、先に述べた導体棒２のもつ容量性サセプタ
ンスと誘導性サセプタンスとの周波数特性によって、偏
差の少ない平坦な位相特性を２周波数帯域にわたって得
ることは難かしい。
φ０からの偏差が少ない平坦な周波数特性を持つことか
望ましいが、先に述べた導体棒２のもつ容量性サセプタ
ンスと誘導性サセプタンスとの周波数特性によって、偏
差の少ない平坦な位相特性を２周波数帯域にわたって得
ることは難かしい。
しかしながら、所要の位相φ０からの偏差を２周波数帯
にわたって概ね等しくすることができる。
にわたって概ね等しくすることができる。
第２図（ａ） 、 （ｂ）は導体棒２の挿入長ｌを変え
た場合の容量性サセプタンスと誘導性サセプタンスとの
変化の一例と、これによって生ずる偏波間の相対位φを
示したものである。第２図に於いて、大きい挿入長を！
、小さい挿入長をｊ、としてい冨 る。図から判るように挿入長ｌＩからｌｘに変えること
により、偏波間の相対位相φの大きさが変５− 化する。また、特に高い周波数帯域の上限周波数ｆＨ２
近傍での容量性サセプタンスの周波数特性が著しく変化
し、急しゅんな曲線５が得られる。従って偏波間相対位
相φも楡２近傍の周波数で大きくなり、立上りの急な曲
線６となる。一方、第３図（ａ） 、 （ｂ）は導体棒
２の直径りを変えた場合の容量性サセプタンスと誘導性
サセプタンスとの変化の一例と、これによって生ずる偏
波間の相対位相φを示したものである。第３図に於いて
、大きい直径ＤＩ、小さい山径をＤＩとしている。図か
ら判るように直径り、から山径り、に変えることにより
、低い周波数帯域の下限周波数ｆＬ、近傍で、誘導性サ
セプタンスが著しく変化し、急しゅんな曲縁７が得られ
る。従って偏波間の相対位相φもｆＬ。
た場合の容量性サセプタンスと誘導性サセプタンスとの
変化の一例と、これによって生ずる偏波間の相対位φを
示したものである。第２図に於いて、大きい挿入長を！
、小さい挿入長をｊ、としてい冨 る。図から判るように挿入長ｌＩからｌｘに変えること
により、偏波間の相対位相φの大きさが変５− 化する。また、特に高い周波数帯域の上限周波数ｆＨ２
近傍での容量性サセプタンスの周波数特性が著しく変化
し、急しゅんな曲線５が得られる。従って偏波間相対位
相φも楡２近傍の周波数で大きくなり、立上りの急な曲
線６となる。一方、第３図（ａ） 、 （ｂ）は導体棒
２の直径りを変えた場合の容量性サセプタンスと誘導性
サセプタンスとの変化の一例と、これによって生ずる偏
波間の相対位相φを示したものである。第３図に於いて
、大きい直径ＤＩ、小さい山径をＤＩとしている。図か
ら判るように直径り、から山径り、に変えることにより
、低い周波数帯域の下限周波数ｆＬ、近傍で、誘導性サ
セプタンスが著しく変化し、急しゅんな曲縁７が得られ
る。従って偏波間の相対位相φもｆＬ。
近傍の周波数で大きくなり、立上りの急な曲＠８となる
。このようにして、円形導波管１に装荷する導体棒２の
挿入長ｌと直径りを選択することにより、２周波数帯に
わたって所要の位相φ０からの偏差を概ね等しくするこ
とができる。さらに導体棒２の全体の数を、所要の位相
φ０からの許要６一 偏差を考慮して選ぶことにより、最終的に偏波間の相対
位相φの周波数特性を、概ね第４図に示す曲線９のよう
にでき、２周波数帯域において、φ０からの偏差の比較
的少ない平坦な周波数特性が得られる。
。このようにして、円形導波管１に装荷する導体棒２の
挿入長ｌと直径りを選択することにより、２周波数帯に
わたって所要の位相φ０からの偏差を概ね等しくするこ
とができる。さらに導体棒２の全体の数を、所要の位相
φ０からの許要６一 偏差を考慮して選ぶことにより、最終的に偏波間の相対
位相φの周波数特性を、概ね第４図に示す曲線９のよう
にでき、２周波数帯域において、φ０からの偏差の比較
的少ない平坦な周波数特性が得られる。
しかしながら、以上述べて来た第１図（ａ） 、 （ｂ
）に示す従来の構造の移相器では曲線９以上の優れた平
坦な周波数特性を得ることは困難で、実現するとなると
、導体棒２の数をさらに増してやれば得られなくもない
が、管軸長りが大きくなり、移相器の大形化となり望ま
しくない。従って他の構造にせざるを得ないが、その構
造等が特許公報（特許出願公告昭５０−２０８２５ ）
に詳細に記載されているものもあるが、該移相器の構造
は、円形導波管１の外側に、導体棒２が配列されている
管壁に対して、９００の用量をなす管壁に複数個の副導
波管を付加したもので、全体の構造が大きい。ゆえに例
えばマルチビームアンテナ等のクラスターフィードの給
電回路を構成する為に、ある限られた場所に複数個の該
移相器を配置することは、物理的に困難となり、Ｎ畳も
重くなる。このように従来の移相器では小形４！：量化
を企るのが困難であるという欠点があった。
）に示す従来の構造の移相器では曲線９以上の優れた平
坦な周波数特性を得ることは困難で、実現するとなると
、導体棒２の数をさらに増してやれば得られなくもない
が、管軸長りが大きくなり、移相器の大形化となり望ま
しくない。従って他の構造にせざるを得ないが、その構
造等が特許公報（特許出願公告昭５０−２０８２５ ）
に詳細に記載されているものもあるが、該移相器の構造
は、円形導波管１の外側に、導体棒２が配列されている
管壁に対して、９００の用量をなす管壁に複数個の副導
波管を付加したもので、全体の構造が大きい。ゆえに例
えばマルチビームアンテナ等のクラスターフィードの給
電回路を構成する為に、ある限られた場所に複数個の該
移相器を配置することは、物理的に困難となり、Ｎ畳も
重くなる。このように従来の移相器では小形４！：量化
を企るのが困難であるという欠点があった。
本発明は、これらの従来の移相器の欠点を除去すること
を目的に、従来の移相器に改良を加え、より周波数特性
の優れた移相器を提供することである。
を目的に、従来の移相器に改良を加え、より周波数特性
の優れた移相器を提供することである。
以下、図面について詳細に説明する。
第５図（ａ） 、 （ｂ）は本発明の一実施例を示すも
ので、図に於いて１〜２は第１図（ａ） 、 （ｂ）と
同じものである。１０は導体棒２の径１）１とは異なる
径Ｄ２の導体棒である。ｄｌは導体棒２の配列間隔であ
り、ｄ、は導体棒１０の配列間隔である。すなわち本発
明の移相器は、間隔ｄ１に配列された径り、の複数個の
導体棒２と、間隔ｄ！に配列された径Ｄ２の複数個の導
体棒１ｏを合せ備えた構造のものである。ここではＤ
Ｉ＞ Ｄ ｘ及びｄｔ＞ｄ、の関係に選ぶことにより、
偏波間相対位相の周波数特性の改善を企る″とともに管
軸長り、を従来のものより短かくし小形化を企った。
ので、図に於いて１〜２は第１図（ａ） 、 （ｂ）と
同じものである。１０は導体棒２の径１）１とは異なる
径Ｄ２の導体棒である。ｄｌは導体棒２の配列間隔であ
り、ｄ、は導体棒１０の配列間隔である。すなわち本発
明の移相器は、間隔ｄ１に配列された径り、の複数個の
導体棒２と、間隔ｄ！に配列された径Ｄ２の複数個の導
体棒１ｏを合せ備えた構造のものである。ここではＤ
Ｉ＞ Ｄ ｘ及びｄｔ＞ｄ、の関係に選ぶことにより、
偏波間相対位相の周波数特性の改善を企る″とともに管
軸長り、を従来のものより短かくし小形化を企った。
以上の結果が得られる様子を示したのが、第６図（ａ）
Ｉ （ｂ）である。第６図（ａ） ＊ （ｂ）は導体
棒の径及び挿入長を一定に保ち、導体棒の配列間隔ｄｌ
＋Ｇを変化させた場合の容量性ササプタンス、誘導性サ
セプタンスの変化の一例を、またその変化によって生ず
る偏波間の相対位相φの変化をグラフ化したものである
。第６図に於いて％ ｆＬｌ ｌ ｆＩＪ １’Ｈｊ
＊ ’Ｈ＊は第１図（Ｃ）と同じものである。ｄ、及
びｄＩはそれぞれの導体棒の配列間隔を示し、ｄＩ）ｄ
、の関係にある。図から判るように、導体棒の配列間隔
を小さくすると、容量性サセプタンスが小さくなり、そ
の周波数特性は高い周波数はど著しく、第６図（ａ）の
曲線１１のようになる。一方、誘導性サセプタンスは、
導体棒の配列間隔を変えてもほとんど変化はみられず、
第６図（ａ）の曲＆１１２のようになる。従って偏波間
の相対位相φは、容量性サセプタンスの減少効果に伴な
い第６図（ｂ）の曲ｉ１３から曲線１４へと変化する。
Ｉ （ｂ）である。第６図（ａ） ＊ （ｂ）は導体
棒の径及び挿入長を一定に保ち、導体棒の配列間隔ｄｌ
＋Ｇを変化させた場合の容量性ササプタンス、誘導性サ
セプタンスの変化の一例を、またその変化によって生ず
る偏波間の相対位相φの変化をグラフ化したものである
。第６図に於いて％ ｆＬｌ ｌ ｆＩＪ １’Ｈｊ
＊ ’Ｈ＊は第１図（Ｃ）と同じものである。ｄ、及
びｄＩはそれぞれの導体棒の配列間隔を示し、ｄＩ）ｄ
、の関係にある。図から判るように、導体棒の配列間隔
を小さくすると、容量性サセプタンスが小さくなり、そ
の周波数特性は高い周波数はど著しく、第６図（ａ）の
曲線１１のようになる。一方、誘導性サセプタンスは、
導体棒の配列間隔を変えてもほとんど変化はみられず、
第６図（ａ）の曲＆１１２のようになる。従って偏波間
の相対位相φは、容量性サセプタンスの減少効果に伴な
い第６図（ｂ）の曲ｉ１３から曲線１４へと変化する。
このことは、低い周波数帯域に於いてはほとんど変化さ
せずに、高い周波数帯域に於いてのみ偏波間の ９− 相対位相φを制御できることを意味する。
せずに、高い周波数帯域に於いてのみ偏波間の ９− 相対位相φを制御できることを意味する。
第５図（ａ） 、 （ｂ）に示す本発明の一実施例は、
以上に述べた導体棒の持つ効果に加え、第３図に示した
導体棒の径の変化に依る効果に着目し構成したものであ
る。すなわち、 （１）導体棒の挿入長及びその配列間隔を変えることな
く、導体棒の径Ｄ！を小さくすれは、ｆＬｏからｆＬ２
の帯域で相対位相φの周波数特性が少なくなる。
以上に述べた導体棒の持つ効果に加え、第３図に示した
導体棒の径の変化に依る効果に着目し構成したものであ
る。すなわち、 （１）導体棒の挿入長及びその配列間隔を変えることな
く、導体棒の径Ｄ！を小さくすれは、ｆＬｏからｆＬ２
の帯域で相対位相φの周波数特性が少なくなる。
（２） ｍ体棒の径及び挿入長を変えることなく、導
体棒の配列間隔ｄ２を小さくすれば、第６図の如く、ｆ
Ｈｌから’Ｈ２の帯域で相対位相φの周波数特性が少な
くなる。
体棒の配列間隔ｄ２を小さくすれば、第６図の如く、ｆ
Ｈｌから’Ｈ２の帯域で相対位相φの周波数特性が少な
くなる。
第７図を用いて具体的に説明する。第７図は、本発明の
一実施例を示す円偏波発生器（９ｏ６移相器）の実測例
を示すものである。図に於いて縦軸は偏波間の相対位相
（度）を示し、横軸は周波数を示す。ｆＬｌからｆＬ２
は１７．７ＧＨｚから１９．４５Ｇ Ｈ’ｚ帝域（以下
、２０ＧＨ２帯と称す）を、ｆＨｌ からｆＨｌは２７．５ＧＨｚから２９．２５ ＧＨｚ帯
域（以１０− 下、３０ＧＨｚ帯と称す）を示す。曲称１５は従来の２
０／３０ＧＨｚ帯共用の円偏波発生器の実測例を示し、
例えば直径約０．０８波長の導体棒を間隔的０．２５波
長で約２０本配列したものの特性である。また曲線１６
は本発明に依る円偏波発生器の実測例を示し、その構成
は、直径約０．０６波長の導体棒を間隔的０．２波長で
円形導波管の中央部に約１０本配列し、その両端側に５
本づつ、直径約０．０８波長の導体棒を間隔的０．２５
波長で配列したものである。まず、半数の導体棒の径を
０．０８波長から０．０６波長に相対的に変えることに
より、前述した導体棒の効果（１）によって、２０ＧＨ
２帯に於いて誘導性サセプタンスの周波数特性が減り、
相対位相特性が平坦になる。しかしながら同時に３９Ｇ
Ｈｚ帯に於いては、わずかながら容量性サセプタンスが
大きくなり、位相が所要の相対位相９０°から大きくず
れると共にその周波数特性も劣化し、第７図曲線１７の
ようになる。そこで、前記１０本の径０．０６波長から
なる導体棒の配列間隔を０．２５波長から０．２波長に
変える。すると前述した導体棒の効果（２）の理由によ
り、３０ＧＨｚ帯に於いて容量性サセプタンスが減ると
共に、導体棒の径の小さくしたことに起因する前記周波
数特性の劣化を、より補償する方向に働き、その結釆、
第７図の曲線１６が得られる。但しここで注意しなけれ
ばならないのは、導体棒の径を相対的に小で＜シたこと
によって起る前記周波数特性の劣化を、より補償する方
向に働くよう、導体棒の配列間隔を選ぶことの外、その
導体棒の数を選ぶことである。例えば、数が少ないと２
０ＧＨ２帯の位相特性が余り改善されないだろうし、−
勇敢が多過ぎ゛ると３０ＧＨｚ帯の位相特性の補償がで
きないことになる。従ってここが、本発明の要点である
と共に、構成上制限される点であり、注意を袈する。と
もあれ、こうすることにより、従来の特性（同図曲線１
５）に比べて、位相特性の良好な値が得られる。また物
理的にも、一部分の導体棒の配列間隔が小さくなったこ
とにより円偏波生器の全長は、従来のものに比較して約
８４％の長さにすることができる。
一実施例を示す円偏波発生器（９ｏ６移相器）の実測例
を示すものである。図に於いて縦軸は偏波間の相対位相
（度）を示し、横軸は周波数を示す。ｆＬｌからｆＬ２
は１７．７ＧＨｚから１９．４５Ｇ Ｈ’ｚ帝域（以下
、２０ＧＨ２帯と称す）を、ｆＨｌ からｆＨｌは２７．５ＧＨｚから２９．２５ ＧＨｚ帯
域（以１０− 下、３０ＧＨｚ帯と称す）を示す。曲称１５は従来の２
０／３０ＧＨｚ帯共用の円偏波発生器の実測例を示し、
例えば直径約０．０８波長の導体棒を間隔的０．２５波
長で約２０本配列したものの特性である。また曲線１６
は本発明に依る円偏波発生器の実測例を示し、その構成
は、直径約０．０６波長の導体棒を間隔的０．２波長で
円形導波管の中央部に約１０本配列し、その両端側に５
本づつ、直径約０．０８波長の導体棒を間隔的０．２５
波長で配列したものである。まず、半数の導体棒の径を
０．０８波長から０．０６波長に相対的に変えることに
より、前述した導体棒の効果（１）によって、２０ＧＨ
２帯に於いて誘導性サセプタンスの周波数特性が減り、
相対位相特性が平坦になる。しかしながら同時に３９Ｇ
Ｈｚ帯に於いては、わずかながら容量性サセプタンスが
大きくなり、位相が所要の相対位相９０°から大きくず
れると共にその周波数特性も劣化し、第７図曲線１７の
ようになる。そこで、前記１０本の径０．０６波長から
なる導体棒の配列間隔を０．２５波長から０．２波長に
変える。すると前述した導体棒の効果（２）の理由によ
り、３０ＧＨｚ帯に於いて容量性サセプタンスが減ると
共に、導体棒の径の小さくしたことに起因する前記周波
数特性の劣化を、より補償する方向に働き、その結釆、
第７図の曲線１６が得られる。但しここで注意しなけれ
ばならないのは、導体棒の径を相対的に小で＜シたこと
によって起る前記周波数特性の劣化を、より補償する方
向に働くよう、導体棒の配列間隔を選ぶことの外、その
導体棒の数を選ぶことである。例えば、数が少ないと２
０ＧＨ２帯の位相特性が余り改善されないだろうし、−
勇敢が多過ぎ゛ると３０ＧＨｚ帯の位相特性の補償がで
きないことになる。従ってここが、本発明の要点である
と共に、構成上制限される点であり、注意を袈する。と
もあれ、こうすることにより、従来の特性（同図曲線１
５）に比べて、位相特性の良好な値が得られる。また物
理的にも、一部分の導体棒の配列間隔が小さくなったこ
とにより円偏波生器の全長は、従来のものに比較して約
８４％の長さにすることができる。
以上は、実施例及び実測例ともに円形導波管を使ったも
のとして説明したが、導波管形状は円形に限られるもの
ではなく、例えば、楕円導波管。
のとして説明したが、導波管形状は円形に限られるもの
ではなく、例えば、楕円導波管。
方形導波管でもよい。また導体棒の径及びその配列間隔
は２ａｉ類に限定されるものではなく、３種類以上でも
同様の効果が期待できる。また、以上は２周波数帯に限
定されるものではなく、帯域の広い単一周波数帯、ある
いは３つ以上の多周波数帯の場合に於いても同様の効果
が期待できる。
は２ａｉ類に限定されるものではなく、３種類以上でも
同様の効果が期待できる。また、以上は２周波数帯に限
定されるものではなく、帯域の広い単一周波数帯、ある
いは３つ以上の多周波数帯の場合に於いても同様の効果
が期待できる。
以上のように、導波管の管軸縁に平行しかつ互いに対向
する管内壁に特定の間隔で一列に配列した複数個の導体
棒とその導体棒とは径が異なり、前期配列とは異なる間
隔で配列した導体棒を併用する本発明の移相器によれば
、偏波間の相対位相の周波数特性を、２つの周波数帯域
を共用しても平坦にできるばかりか、簡単な構造で全長
が短く小形化できる大きな利点がある。特に、例えばマ
ルチビームアンテナ等のクラスターフィードの給電回路
等に使用する場合に、大きな効果がある。
する管内壁に特定の間隔で一列に配列した複数個の導体
棒とその導体棒とは径が異なり、前期配列とは異なる間
隔で配列した導体棒を併用する本発明の移相器によれば
、偏波間の相対位相の周波数特性を、２つの周波数帯域
を共用しても平坦にできるばかりか、簡単な構造で全長
が短く小形化できる大きな利点がある。特に、例えばマ
ルチビームアンテナ等のクラスターフィードの給電回路
等に使用する場合に、大きな効果がある。
１３−
第１図は従来の２周波帯共用移相器の構造及びその動作
原理を示すもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は縦断面図
、（Ｃ）は動作原理を示す図である。第２図は前記移相
器を構成する導体棒の持つ効果を示すもので（ａ）はサ
セプタンスの周波数特性を示す図、（ｂ）は相対位相を
示す図である。第３図は前記移相器に係わる導体棒の持
つ効果を示すもので、（ａ）はサセプタンスの周波数特
性を示す図、（ｂ）は相対位相を示す図である。第４図
は前記移相器の位相特性を示す図、第５図はこの発明の
一実施例を示すもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は縦断
面図である。第６図はこの発明に係わる導体棒の持つ効
果を示すもので、（ａ）はサセプタンスの周波数特性を
示す図、（ｂ）は位相特性を示す図である。第７図はこ
の発明の実測例を示す図である。 図中、１・・・・・・円形導波管、２・・・・・・導体
棒、３゜４．５．６．７．８．９・・・・・・特性曲線
、１０・・・・・・導体棒２とは異なる導体棒、１１，
１２，１３１１４＊１５１１６．１７・・・・・・特性
曲線。 １４− 尚、図中、同一あるいは和尚部分には同一の符号を付し
である。 （Ｃ） 帥艷型 鰺楡母 ヤυ°〉曝・）凶 位 異玄憂 １ 蓼 ■寂匂場■ 部端＠ 賓電母 Ａ＝〉〕≧３’５ ＼ノゝ＼ ！冥（ せ 理契醋異ミ 検誇母 肴愉（社） ￥層°ひ区へＸ 母 卑寛旬Ｗち
原理を示すもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は縦断面図
、（Ｃ）は動作原理を示す図である。第２図は前記移相
器を構成する導体棒の持つ効果を示すもので（ａ）はサ
セプタンスの周波数特性を示す図、（ｂ）は相対位相を
示す図である。第３図は前記移相器に係わる導体棒の持
つ効果を示すもので、（ａ）はサセプタンスの周波数特
性を示す図、（ｂ）は相対位相を示す図である。第４図
は前記移相器の位相特性を示す図、第５図はこの発明の
一実施例を示すもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は縦断
面図である。第６図はこの発明に係わる導体棒の持つ効
果を示すもので、（ａ）はサセプタンスの周波数特性を
示す図、（ｂ）は位相特性を示す図である。第７図はこ
の発明の実測例を示す図である。 図中、１・・・・・・円形導波管、２・・・・・・導体
棒、３゜４．５．６．７．８．９・・・・・・特性曲線
、１０・・・・・・導体棒２とは異なる導体棒、１１，
１２，１３１１４＊１５１１６．１７・・・・・・特性
曲線。 １４− 尚、図中、同一あるいは和尚部分には同一の符号を付し
である。 （Ｃ） 帥艷型 鰺楡母 ヤυ°〉曝・）凶 位 異玄憂 １ 蓼 ■寂匂場■ 部端＠ 賓電母 Ａ＝〉〕≧３’５ ＼ノゝ＼ ！冥（ せ 理契醋異ミ 検誇母 肴愉（社） ￥層°ひ区へＸ 母 卑寛旬Ｗち
Claims (1)
- 少なくとも２つの使用周波数帯域内で、互いに直交する
２つの方向に偏波された電磁波の間に、特定の位相差を
与える導波管移相器に於いて、該導波管の対向する内壁
に、該導波管の管軸方向に平行で、かつ特定の間隔で一
列に配列されてなる複数個の棒状の導体群の少なくとも
一部が、太さが異なると共に配列の間隔が異なる複数個
の棒状の導体群であることを特徴とした周波数帯共用移
相器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7449583A JPS59200501A (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 周波数帯共用移相器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7449583A JPS59200501A (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 周波数帯共用移相器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59200501A true JPS59200501A (ja) | 1984-11-13 |
| JPH0151201B2 JPH0151201B2 (ja) | 1989-11-02 |
Family
ID=13548936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7449583A Granted JPS59200501A (ja) | 1983-04-27 | 1983-04-27 | 周波数帯共用移相器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59200501A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6333206U (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-03 | ||
| KR100763579B1 (ko) | 2006-11-17 | 2007-10-04 | 한국전자통신연구원 | 밀리미터파 대역 응용에 적합한 콤 편파기 |
| RU2764572C1 (ru) * | 2021-07-12 | 2022-01-18 | Публичное акционерное общество "Радиофизика" | Волноводный преобразователь поляризации для двух рабочих диапазонов частот |
-
1983
- 1983-04-27 JP JP7449583A patent/JPS59200501A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6333206U (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-03 | ||
| KR100763579B1 (ko) | 2006-11-17 | 2007-10-04 | 한국전자통신연구원 | 밀리미터파 대역 응용에 적합한 콤 편파기 |
| US7768362B2 (en) | 2006-11-17 | 2010-08-03 | Electronics And Telecommunications Research Institute | Comb polarizer suitable for millimeter band applications |
| RU2764572C1 (ru) * | 2021-07-12 | 2022-01-18 | Публичное акционерное общество "Радиофизика" | Волноводный преобразователь поляризации для двух рабочих диапазонов частот |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0151201B2 (ja) | 1989-11-02 |
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