JPS59174246A - タ−ビンプレ−ドの加圧成形方法及びその装置 - Google Patents
タ−ビンプレ−ドの加圧成形方法及びその装置Info
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- JPS59174246A JPS59174246A JP4600283A JP4600283A JPS59174246A JP S59174246 A JPS59174246 A JP S59174246A JP 4600283 A JP4600283 A JP 4600283A JP 4600283 A JP4600283 A JP 4600283A JP S59174246 A JPS59174246 A JP S59174246A
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- Japan
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- pressing
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K3/00—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like
- B21K3/04—Making engine or like machine parts not covered by sub-groups of B21K1/00; Making propellers or the like blades, e.g. for turbines; Upsetting of blade roots
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/008—Incremental forging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J9/00—Forging presses
- B21J9/02—Special design or construction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はタービン及びコンプレッサ等に用いられるブレ
ードの鍛造方法、およびその装置に関するものである。
ードの鍛造方法、およびその装置に関するものである。
本発明・の名称においてタービンブレードとはコンプレ
ッサのブレードを含む意である。
ッサのブレードを含む意である。
第１図は生産目的物であるタービンブレードの斜視図、
第２図は同平面図である。
第２図は同平面図である。
タービンブレードは、蒸気タービンの構成部材の中で最
も重要な部材で、その製造コストはタービン全体の約３
０チを占め、タービンの性能、信頼性、耐久性を決定す
る要因の一つである。ガスタービン、コンプレッサ等に
おいても、そのブレードは最も重要な構成部材である。
も重要な部材で、その製造コストはタービン全体の約３
０チを占め、タービンの性能、信頼性、耐久性を決定す
る要因の一つである。ガスタービン、コンプレッサ等に
おいても、そのブレードは最も重要な構成部材である。
第１図、第２図に示すごとく、タービンブレード１は、
プロフィル部２とプラットフォーム３及び根部４より構
成されており、材質は通常１２Ｃ’ｒ不銹鋼である。ま
た第２図に示す如く、プロフィル部２はプロフィル根元
６からプロフィル先端５にかけて大きく捩れている。
プロフィル部２とプラットフォーム３及び根部４より構
成されており、材質は通常１２Ｃ’ｒ不銹鋼である。ま
た第２図に示す如く、プロフィル部２はプロフィル根元
６からプロフィル先端５にかけて大きく捩れている。
該プロフィル部２の軸直角断面形状は、流体力宇土の観
点から、複雑な非対称形状であυ、プロフィル根元６か
らプロフィル先端５にかけてプロフィル肉厚・形状とも
大幅に変化している。
点から、複雑な非対称形状であυ、プロフィル根元６か
らプロフィル先端５にかけてプロフィル肉厚・形状とも
大幅に変化している。
上に説明したように、タービンブレードのプロフィル部
２は複雑な３次元形状をしているので、その成形加工は
従来、次に述べるごとく大規模な装置と専用治具を必要
とした。
２は複雑な３次元形状をしているので、その成形加工は
従来、次に述べるごとく大規模な装置と専用治具を必要
とした。
第３図はタービンブレードの製造工程を示すフロー図に
、タービンブレードの素材および生成品をそれぞれ対応
せしめて（仮想線の往復矢印で結んで）示したものであ
る。所定の長さの丸棒素材から、予備成形によりブレー
ド根元部４から、プロフィル部となるべき部分２′の成
形を行ない、その後板）成形を施し、機械加工を行って
完成部品となる。
、タービンブレードの素材および生成品をそれぞれ対応
せしめて（仮想線の往復矢印で結んで）示したものであ
る。所定の長さの丸棒素材から、予備成形によりブレー
ド根元部４から、プロフィル部となるべき部分２′の成
形を行ない、その後板）成形を施し、機械加工を行って
完成部品となる。
上述の各工程の内で、技術的にも経済的にも最も重要な
工程はプロフィル成形である。
工程はプロフィル成形である。
即ち、予備成形は従来の自由鍛造でも充分にその目的を
達成することができ、また第４図に示すように一対のポ
ンチ２０で素材７を回転させながら挾圧することによっ
ても行ない得る。同図（Ａ）はプロフィールとなるべき
個所の根元付近の成形方法を示し、同図（Ｂ）は同先端
部付近の成形方法を示している。
達成することができ、また第４図に示すように一対のポ
ンチ２０で素材７を回転させながら挾圧することによっ
ても行ない得る。同図（Ａ）はプロフィールとなるべき
個所の根元付近の成形方法を示し、同図（Ｂ）は同先端
部付近の成形方法を示している。
また、捩り成形は、第５図に示す如くタービンブレード
１を根部４でチャック２１によりクランプし、更に捩り
形状をえたい、適当なプロフィル位置をチャック２２に
よシフランプし、根部４のチャック２１に回転力を加え
ながら両チャックの中間を適当に加熱して成形すること
ができる。
１を根部４でチャック２１によりクランプし、更に捩り
形状をえたい、適当なプロフィル位置をチャック２２に
よシフランプし、根部４のチャック２１に回転力を加え
ながら両チャックの中間を適当に加熱して成形すること
ができる。
しかし乍ら、プロフィル部２は相当の面積を有している
ので、これを例えば型打鍛造しようとすると、大形プレ
スを用い、かつ、各ブレード形状に対応したプレス型を
用いなければならないので加工設備費や治具費が膨大と
なる。
ので、これを例えば型打鍛造しようとすると、大形プレ
スを用い、かつ、各ブレード形状に対応したプレス型を
用いなければならないので加工設備費や治具費が膨大と
なる。
本発明の目的は、タービンブレード及びコンプレッサブ
レード等の複雑な形状を有する多種少量生産部品を総型
を用いず鍛造する方法及び装置を提供することにある。
レード等の複雑な形状を有する多種少量生産部品を総型
を用いず鍛造する方法及び装置を提供することにある。
上記の目的を達成するため、本発明のタービンブレード
加圧成形方法は、所定の長さに切断した素材を熱間で抑
圧加工してタービンブレードのプロフィル部を３次元形
状に成形する方法において、素材の一部分を局部的に加
熱して、この加熱部を一対のポンチで押圧し、プロフィ
ル部を成形すべき区域を順次に所望の形状に塑性変形せ
しめることを特徴とする。
加圧成形方法は、所定の長さに切断した素材を熱間で抑
圧加工してタービンブレードのプロフィル部を３次元形
状に成形する方法において、素材の一部分を局部的に加
熱して、この加熱部を一対のポンチで押圧し、プロフィ
ル部を成形すべき区域を順次に所望の形状に塑性変形せ
しめることを特徴とする。
また、本発明のタービンブレード加圧成形方法は、上記
の加工方法を容易に実施してその効果を充分に発揮せし
めるため、所定の長さに切断した素材を把持する手段と
、把持した素材を局部的に加熱する手段と、加熱された
部分の素材を挾圧する一対のポンチとを備え、かつ、上
記の加熱個所と挟圧個所と挾圧ストロークとを制御する
自動制御装置を設けたことを特徴とする。
の加工方法を容易に実施してその効果を充分に発揮せし
めるため、所定の長さに切断した素材を把持する手段と
、把持した素材を局部的に加熱する手段と、加熱された
部分の素材を挾圧する一対のポンチとを備え、かつ、上
記の加熱個所と挟圧個所と挾圧ストロークとを制御する
自動制御装置を設けたことを特徴とする。
次に、本発明の実施例を第６図乃至第１２図について説
明する。
明する。
本実施例は、第６図（Ａ）に斜線を附して示した部分１
０を部分的に加熱し、この加熱部ＩＯのみをいわゆる鍛
造温度（当該素材の再結晶温度よりも高＠）とし、この
加熱部１０を上下からポンチ２０で挾圧して所望の形状
に塑性変形させる。
０を部分的に加熱し、この加熱部ＩＯのみをいわゆる鍛
造温度（当該素材の再結晶温度よりも高＠）とし、この
加熱部１０を上下からポンチ２０で挾圧して所望の形状
に塑性変形させる。
上記の加熱はプロフィル部２の全面でなく、ポンチ２０
で鍛圧するに必要な部分のみを加熱し、順次に隣接個所
へ移動してポンチ２０による鍛圧を続行する。
で鍛圧するに必要な部分のみを加熱し、順次に隣接個所
へ移動してポンチ２０による鍛圧を続行する。
本成形において重要になるのは、加圧部のみ、所要形状
に変形し、非加圧部に変形を生じさせないことであシ、
更にタービンブレードｌの如き非対称成形における材料
面がりの防止である。
に変形し、非加圧部に変形を生じさせないことであシ、
更にタービンブレードｌの如き非対称成形における材料
面がりの防止である。
すなわち第６図（Ｂ）に系す如く、−回の成形における
加圧条件、加圧幅ａＩｂ％加圧量δ、加圧方向θＹによ
り、適正条件を与えることによし、加圧部のみ材料流動
を与えることが第１条件である。
加圧条件、加圧幅ａＩｂ％加圧量δ、加圧方向θＹによ
り、適正条件を与えることによし、加圧部のみ材料流動
を与えることが第１条件である。
第７図（Ａ）に示すタービンブレード半成品を鍛圧する
と、同図（Ｂ）のように曲がシを生じ易い。
と、同図（Ｂ）のように曲がシを生じ易い。
素材を局部的に加圧した場合の材料内部の相当ひずみ分
布を第８図について次に説明する。同図（Ａ）は局部的
鍛圧を考えるためのモデルである。
布を第８図について次に説明する。同図（Ａ）は局部的
鍛圧を考えるためのモデルである。
加圧幅ｂ ＝ ６ ｍ、圧縮率δ／ ｔ ｏ ＝ ０．
１の場合で部分加圧した場合のひずみ分布を同図（Ｂ）
に示し、ｂ ＝ ｌ Ｏｍｍ、δ／１ｏ＝０．２の場合
を同図（Ｃ）に示す。加圧幅すと圧縮率δ／ｌｏが大き
くなるにつれて、底面のひずみが非加圧面側にも及んで
いることが解る。
１の場合で部分加圧した場合のひずみ分布を同図（Ｂ）
に示し、ｂ ＝ ｌ Ｏｍｍ、δ／１ｏ＝０．２の場合
を同図（Ｃ）に示す。加圧幅すと圧縮率δ／ｌｏが大き
くなるにつれて、底面のひずみが非加圧面側にも及んで
いることが解る。
このため、第７図（Ｂ）のような曲がりを防ぐには、成
形する素材に対して、１回の加圧幅（ａ。
形する素材に対して、１回の加圧幅（ａ。
ｂ）及び加圧量δをある値以下とすることが肝要である
。
。
本発明者らの実験により、有害な曲がりを発生せしめな
いためには、素材体積に対する１回の加圧部分体積を３
チ以下とする必要の有ることが確認された。
いためには、素材体積に対する１回の加圧部分体積を３
チ以下とする必要の有ることが確認された。
また、非対称断面形状品を、部分毎に順次に鍛圧変形せ
しめることも全体形状に曲がりを発生させる原因となる
。第９図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）。
しめることも全体形状に曲がりを発生させる原因となる
。第９図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）。
（Ｄ）、（Ｅ）は、そのモデルとして、矩形ビレット１
２よシ、非対称断面帯状品１３を、局部順次加工により
成形する場合を示す。即ちｂ 、＞ ｂ。
２よシ、非対称断面帯状品１３を、局部順次加工により
成形する場合を示す。即ちｂ 、＞ ｂ。
の場合、同じ加圧部ｔ１５で加圧するとｂ】側の曲がり
量が大きいため、第９図（Ｃ）の如＜ｂ＋側を凸にして
曲がる。
量が大きいため、第９図（Ｃ）の如＜ｂ＋側を凸にして
曲がる。
この曲がシを防止するために、第９図（Ｄ）の如く、加
圧幅の広いｂｌ側の加圧部ｔ／２と長くし曲がりを小さ
くし、逆に加圧幅の狭いｂ２側の加圧部ｔ／１０と短く
して、曲がυを大きくとシ、全体としての曲がシを抑止
する。又加圧幅を分割することによ９曲がシ量は減少す
る。即ち第９図（Ｅ）の如く、加圧幅の広いｂｌ側′５
ｃ３分割し、加圧幅ｂ１／３と短くすることにより曲げ
を抑止する。従って実際のブレードの成形においては、
加圧部ａと加圧幅すを断面形状に応じて、前述の原理に
基づいて制御することにより、曲がシを抑止することが
できる。上述した如く、プロフィル成形において、加圧
長ａ、加圧幅す、加圧量δ。
圧幅の広いｂｌ側の加圧部ｔ／２と長くし曲がりを小さ
くし、逆に加圧幅の狭いｂ２側の加圧部ｔ／１０と短く
して、曲がυを大きくとシ、全体としての曲がシを抑止
する。又加圧幅を分割することによ９曲がシ量は減少す
る。即ち第９図（Ｅ）の如く、加圧幅の広いｂｌ側′５
ｃ３分割し、加圧幅ｂ１／３と短くすることにより曲げ
を抑止する。従って実際のブレードの成形においては、
加圧部ａと加圧幅すを断面形状に応じて、前述の原理に
基づいて制御することにより、曲がシを抑止することが
できる。上述した如く、プロフィル成形において、加圧
長ａ、加圧幅す、加圧量δ。
加圧方向θＹを制御することにより、加圧部のみ変形さ
せ、曲がシを抑止することで所要の形状に成形する。
せ、曲がシを抑止することで所要の形状に成形する。
第１０図は、上述の本発明方法を実施するために構成し
たタービンブレード加圧成形装置の一例の斜視図である
。図示の７はタービンブレードの素材で、数値制御６軸
マニピユレータ３ｏに把持されており、マニピュレータ
３ｏは、プロクラムで制御されると共に計測データに基
づいてフィードバック制御もできる。即ち素材７を形状
計測装置３２からの計測データをフィードバックして加
圧位置を決定し、高速・高精度に位置決めする。
たタービンブレード加圧成形装置の一例の斜視図である
。図示の７はタービンブレードの素材で、数値制御６軸
マニピユレータ３ｏに把持されており、マニピュレータ
３ｏは、プロクラムで制御されると共に計測データに基
づいてフィードバック制御もできる。即ち素材７を形状
計測装置３２からの計測データをフィードバックして加
圧位置を決定し、高速・高精度に位置決めする。
次いで素材７を旋回フレームプレス３１のポンチ２０に
より」測データよシ加圧長ａ、加圧幅す。
より」測データよシ加圧長ａ、加圧幅す。
加圧量δ、加圧方向θＹ （プレス旋回角）を決定し、
材料の流動を制御する。この際、加圧部を素材加熱装置
３３によって局部的に加熱し、変形抵抗を下げ、材料流
動制御を容易にする。尚６軸マニピユレ一タ３０．旋回
フレームグレス３１及び素材加熱装置３３は各々制御盤
３６，３７．３８によシ制御される。又プレス３１の駆
動とマニピュレータ３０の位置制御との連動制御及び形
状計測装置３２からのプレス３１及びマニビュｖ−ｐ３
０への計測データフィードバック及び加熱装置３３の制
御を、総合的に行なうためシステム制御装置３４を有し
ておシ、それに伴ない操作盤３５によシ運転される。
材料の流動を制御する。この際、加圧部を素材加熱装置
３３によって局部的に加熱し、変形抵抗を下げ、材料流
動制御を容易にする。尚６軸マニピユレ一タ３０．旋回
フレームグレス３１及び素材加熱装置３３は各々制御盤
３６，３７．３８によシ制御される。又プレス３１の駆
動とマニピュレータ３０の位置制御との連動制御及び形
状計測装置３２からのプレス３１及びマニビュｖ−ｐ３
０への計測データフィードバック及び加熱装置３３の制
御を、総合的に行なうためシステム制御装置３４を有し
ておシ、それに伴ない操作盤３５によシ運転される。
本加工装置における、タービンブレード１のプロフィル
加工々程を第１１図に示す。
加工々程を第１１図に示す。
まず素材７を把持し、加圧位置、加圧長ａ、加圧幅す、
加圧量δ、加圧方向θＹ１及び加熱条件を素材７の部位
毎に設定、プログラムし、軸方向断面成形を行ない、タ
ービンブレード軸方同各断面における面積の決定を行な
う。次いで、タービンブレード１のプロフィル形状を計
測し、捩シ成形前の所要形状との偏差を演算し、その偏
差を許容値（約１ ｒｕｎ ）以内におさえる様に、部
分的に鍛造曲げ成形を加えて、逐次近似して行く。この
成形は、計測情報をフィードバックしていくことにより
トライアルアンドエラー的に行なわれる。
加圧量δ、加圧方向θＹ１及び加熱条件を素材７の部位
毎に設定、プログラムし、軸方向断面成形を行ない、タ
ービンブレード軸方同各断面における面積の決定を行な
う。次いで、タービンブレード１のプロフィル形状を計
測し、捩シ成形前の所要形状との偏差を演算し、その偏
差を許容値（約１ ｒｕｎ ）以内におさえる様に、部
分的に鍛造曲げ成形を加えて、逐次近似して行く。この
成形は、計測情報をフィードバックしていくことにより
トライアルアンドエラー的に行なわれる。
第１２図人乃至第１２図りは、上記の実施例において、
プロフィル部となるべき素材部分２′が順次プロフィル
部２に成形されてゆく状態を示した説明図で、各図にお
いて（ロ）はローロ断面、０）は・・−ハ断面をそれぞ
れ表わしている。
プロフィル部となるべき素材部分２′が順次プロフィル
部２に成形されてゆく状態を示した説明図で、各図にお
いて（ロ）はローロ断面、０）は・・−ハ断面をそれぞ
れ表わしている。
本実施例によれば、標準的金型を用いて、素材を局部順
次加圧し、材料流動を自動制御することによシ、タービ
ンブレードを高精度に成形することができ、加圧力は総
型鍛造の１１５０以下になると共に、多種ブレードに対
してそれに対応して金型を製作することなくフレキシブ
ルな成形ができ、加工コストの大幅な低減を計ることが
できる。
次加圧し、材料流動を自動制御することによシ、タービ
ンブレードを高精度に成形することができ、加圧力は総
型鍛造の１１５０以下になると共に、多種ブレードに対
してそれに対応して金型を製作することなくフレキシブ
ルな成形ができ、加工コストの大幅な低減を計ることが
できる。
以上詳述したように、本発明のタービンブレード加圧成
形方法は、素材の一部を局部的に加熱して、この加熱部
を一対のポンチで挾圧し、プロフィル部を成形すべき区
域を順次に所望の形状に塑成変形せしめることにより、
タービンブレードやコンプレッサブレード等の複雑な形
状を有する多種少量生産部品を、総１！１を用いずに鍛
造するととができる。
形方法は、素材の一部を局部的に加熱して、この加熱部
を一対のポンチで挾圧し、プロフィル部を成形すべき区
域を順次に所望の形状に塑成変形せしめることにより、
タービンブレードやコンプレッサブレード等の複雑な形
状を有する多種少量生産部品を、総１！１を用いずに鍛
造するととができる。
また、本発明のタービンブレード加圧成形装置は、所゛
定の長さに切断した素材を把持する手段と、把持した素
材を局部的に加熱する手段と、加熱された部分の素材を
挾圧する一対のポンチとを備え、かつ、上記の加熱個所
と挟圧個所と挾圧ストロークとを制御する自動制御装置
を設けることにより、前記の加圧成形方法を容易に実施
して該発明方法の長所を充分に発揮せしめることができ
る。
定の長さに切断した素材を把持する手段と、把持した素
材を局部的に加熱する手段と、加熱された部分の素材を
挾圧する一対のポンチとを備え、かつ、上記の加熱個所
と挟圧個所と挾圧ストロークとを制御する自動制御装置
を設けることにより、前記の加圧成形方法を容易に実施
して該発明方法の長所を充分に発揮せしめることができ
る。
第１図はタービンブレードの斜視図、第２図は同平面図
である。第３図はタービンブレードの成形工程の説明図
、第４図はタービンブレードの予備成形工程の説明図、
第５図はタービンブレードの捩シ成形工程の説明図であ
る。第６図（Ｎ）。 （Ｂ）は本発明方法における成形原理の説明図、第７図
（Ａ）、（Ｂ）は成形における曲がシ発生状態の説明図
である。第８図（Ａ）乃至（Ｃ，）および第９図（Ａ）
乃至（Ｅ）は本発明方法における成形原理の説明図、第
１ｏ図は本発明装置の一実施例の斜視図、第一１１図は
上記の実施例装置による成形ノ用工の工程を表わす区表
、第１２図人乃至第１２図りは同じく素材の酸形順序を
示す説明図である。 １・・・タービンブレード、２・・・プロフィル部、２
′・・・プロス１ル部となるべ＠素材の部分、７・・・
素材、ｌＯ・・・加熱部、２０・・・ポンチ、３０・・
・多自由にマニピュレータ、３１・・・旋回フレームプ
レス、３３・・・素材加熱装置、３４・・・システム制
御装置。 代理人 升居士 秋不正実 ％′＋ ３図 高４図 沿５図 ２
である。第３図はタービンブレードの成形工程の説明図
、第４図はタービンブレードの予備成形工程の説明図、
第５図はタービンブレードの捩シ成形工程の説明図であ
る。第６図（Ｎ）。 （Ｂ）は本発明方法における成形原理の説明図、第７図
（Ａ）、（Ｂ）は成形における曲がシ発生状態の説明図
である。第８図（Ａ）乃至（Ｃ，）および第９図（Ａ）
乃至（Ｅ）は本発明方法における成形原理の説明図、第
１ｏ図は本発明装置の一実施例の斜視図、第一１１図は
上記の実施例装置による成形ノ用工の工程を表わす区表
、第１２図人乃至第１２図りは同じく素材の酸形順序を
示す説明図である。 １・・・タービンブレード、２・・・プロフィル部、２
′・・・プロス１ル部となるべ＠素材の部分、７・・・
素材、ｌＯ・・・加熱部、２０・・・ポンチ、３０・・
・多自由にマニピュレータ、３１・・・旋回フレームプ
レス、３３・・・素材加熱装置、３４・・・システム制
御装置。 代理人 升居士 秋不正実 ％′＋ ３図 高４図 沿５図 ２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、所定の長さに切断した素材を熱間で抑圧加工してタ
ービンブレードのプロフィル部を３次元形状に成形する
方法において、素材の一部分を局部的に加熱して、この
加熱部を一対のポンチで挾圧し、プロフィル部を成形す
べき区域を順次に所望の形状に塑性変形せしめることを
特徴とするタービンブレードの加圧成形方法。 ２、所定の長さに切断した累月を把持する手段と、把持
した素材を局部的に加熱する手段と、加熱された部分の
素材を挾圧する一対のポンチとを備え、かつ、上記の加
熱個所と挟圧個所と挾圧ストロークとを制御する自動制
御装置を設けたことを特徴とする、タービンブレードの
加工装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4600283A JPS59174246A (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | タ−ビンプレ−ドの加圧成形方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4600283A JPS59174246A (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | タ−ビンプレ−ドの加圧成形方法及びその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59174246A true JPS59174246A (ja) | 1984-10-02 |
Family
ID=12734868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4600283A Pending JPS59174246A (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | タ−ビンプレ−ドの加圧成形方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59174246A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4838069A (en) * | 1988-02-12 | 1989-06-13 | United Technologies Corporation | Apparatus for fabricating integrally bladed rotors |
| US4841614A (en) * | 1988-02-12 | 1989-06-27 | United Technologies Corporation | Method for fabricating integrally bladed rotors |
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