JPS59162248A - 加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板 - Google Patents
加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板Info
- Publication number
- JPS59162248A JPS59162248A JP3781783A JP3781783A JPS59162248A JP S59162248 A JPS59162248 A JP S59162248A JP 3781783 A JP3781783 A JP 3781783A JP 3781783 A JP3781783 A JP 3781783A JP S59162248 A JPS59162248 A JP S59162248A
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- JP
- Japan
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- steel
- hot rolled
- hardenability
- hot
- steel plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は極低Ｃ−Ｏ系からなる加工性、浸炭焼入れ性
の優れた軟質の熱延鋼板に係わる。
の優れた軟質の熱延鋼板に係わる。
熱延鋼板は種々の形に加工され最終製品となる。
この加工にも絞り〜張出し、曲は、穴拡は等多くの種類
がある。特に大仏けで代表される伸ひフランツ加工が熱
延鋼板の加工性を左右する場合が多条ある。さらに加工
度が厳しくなるとしばしば中間の工程でひずみ取焼鈍が
行われる。このひずみ取焼鈍で異常粒成長等が生ずると
その後の加工が不良となったり、最終製品の性能が不十
分であったりする。従ってこのひずみ取焼鈍で異常粒成
長等が生じないことも広い意味で鋼板の加工性に属する
問題と考えられる。
がある。特に大仏けで代表される伸ひフランツ加工が熱
延鋼板の加工性を左右する場合が多条ある。さらに加工
度が厳しくなるとしばしば中間の工程でひずみ取焼鈍が
行われる。このひずみ取焼鈍で異常粒成長等が生ずると
その後の加工が不良となったり、最終製品の性能が不十
分であったりする。従ってこのひずみ取焼鈍で異常粒成
長等が生じないことも広い意味で鋼板の加工性に属する
問題と考えられる。
また、熱延鋼板は最終製品の強度を高めたり耐摩耗性を
高めるために浸炭（浸窒）して焼入れすることも多い。
高めるために浸炭（浸窒）して焼入れすることも多い。
この浸炭性や焼入れ性も鋼板の組成や金属組織に大きく
係わっており素材の持つべき重要な性能の一つと考えら
れる。
係わっており素材の持つべき重要な性能の一つと考えら
れる。
このように熱延鋼板は様々な用途に神々の加工や熱処理
を受けなおかつ所定の性能を持つことを素材性能として
要求されている。
を受けなおかつ所定の性能を持つことを素材性能として
要求されている。
これに対して従来のリムド、キャソゾド鋼では基本的に
伸びや穴拡げ性等の加工性が劣っており、一方加工性の
良いＡｔキルド鋼では浸炭焼入れ性に問題があり、また
しＱよしはひずみ取焼鈍で異常粒成長によるトラブルが
生じていた。このよりに現状では一般的な用途に対して
万能の熱延鋼板はなく、加工の程度や中間焼鈍、浸炭焼
入れの有無等の用途に応じ鋼種を選択したり製造条件を
変えた）の処置を取っている。特に近年連続鋳造の普及
が目覚しくそれに伴いリムド、キャップド鋼が減少する
と、キルド鋼主体の連続鋳造熱延鋼板では幅広い用途に
対応できなくなってきていた・以上のような状況下で創
出されたのが本発明でありその骨子とするところｉ：ｃ
’： ０．００５０ ％以下、Ｍｎ ： ０．８ ％以
下、Ｏ： ０．０１６〜０．０３５ ％必要に応じてＢ
：０．００５０％以下を含み残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板で
みる。
伸びや穴拡げ性等の加工性が劣っており、一方加工性の
良いＡｔキルド鋼では浸炭焼入れ性に問題があり、また
しＱよしはひずみ取焼鈍で異常粒成長によるトラブルが
生じていた。このよりに現状では一般的な用途に対して
万能の熱延鋼板はなく、加工の程度や中間焼鈍、浸炭焼
入れの有無等の用途に応じ鋼種を選択したり製造条件を
変えた）の処置を取っている。特に近年連続鋳造の普及
が目覚しくそれに伴いリムド、キャップド鋼が減少する
と、キルド鋼主体の連続鋳造熱延鋼板では幅広い用途に
対応できなくなってきていた・以上のような状況下で創
出されたのが本発明でありその骨子とするところｉ：ｃ
’： ０．００５０ ％以下、Ｍｎ ： ０．８ ％以
下、Ｏ： ０．０１６〜０．０３５ ％必要に応じてＢ
：０．００５０％以下を含み残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板で
みる。
本発明鋼はｋｔＮのように５００〜１２００℃で溶解析
出しそれが原因で鋼の硬化や、異常粒成長、浸炭焼入れ
不良を起こす有害析出物を含捷ないのでこれら不良は生
じない。
出しそれが原因で鋼の硬化や、異常粒成長、浸炭焼入れ
不良を起こす有害析出物を含捷ないのでこれら不良は生
じない。
本発明鋼の場合Ｃ，Ｏの量を特定することで鋼中Ａ７を
ほぼ零としている。ここで零というのは分析精度以下と
いう意味で０．００３ ％以下と推定される。また本発
明鋼で規定しているＣ、Ｏ範囲では酸化物は比較的小さ
な球状の介在物となり如工性をそれほど劣化させない。
ほぼ零としている。ここで零というのは分析精度以下と
いう意味で０．００３ ％以下と推定される。また本発
明鋼で規定しているＣ、Ｏ範囲では酸化物は比較的小さ
な球状の介在物となり如工性をそれほど劣化させない。
さらにこれら球状酸化物系介在物は熱延時に粒の粗大化
を防いだり、ユーザーでの中間焼鈍時の異常粒成長や低
ひずみ焼鈍による結晶粒の粗大化も防ぐ役割を果す。金
属組織的には極低Ｃとすることで・ぐ−ライト組織はな
く球状酸化物系介在物による結晶粒調整で適度な大きさ
の整粒フェライトが主体である。
を防いだり、ユーザーでの中間焼鈍時の異常粒成長や低
ひずみ焼鈍による結晶粒の粗大化も防ぐ役割を果す。金
属組織的には極低Ｃとすることで・ぐ−ライト組織はな
く球状酸化物系介在物による結晶粒調整で適度な大きさ
の整粒フェライトが主体である。
次に本発明構成要件の数値限定理由について述べる。
Ｃは加工性に有害な元素であり溶鋼真空脱ガス処理等に
て徹底的に下ける必要がある。特に本発明においては酸
化物を有効に利用するためＣの有害度は大きく七のため
Ｃは０．００５０％以下としなければならない。熱延銅
板の場合、熱延巻取後コイル状で徐冷されるのでＣは熱
延鋼板の状態では通常はとんど析出するがＣが０．００
２０〜０．０１５％になると析出のための過冷度が少な
くなり固溶Ｃが残存する。この固溶Ｃによりひずみ時効
が生ずることがある。このようなひずみ時効が問題にな
るような場合はＣを０．００３０％以下とすることが好
ましい。
て徹底的に下ける必要がある。特に本発明においては酸
化物を有効に利用するためＣの有害度は大きく七のため
Ｃは０．００５０％以下としなければならない。熱延銅
板の場合、熱延巻取後コイル状で徐冷されるのでＣは熱
延鋼板の状態では通常はとんど析出するがＣが０．００
２０〜０．０１５％になると析出のための過冷度が少な
くなり固溶Ｃが残存する。この固溶Ｃによりひずみ時効
が生ずることがある。このようなひずみ時効が問題にな
るような場合はＣを０．００３０％以下とすることが好
ましい。
Ｍｎは鋼中不純物であるＳと結びつき熱間脆性を防止す
るため、また酸化物をつくる必要があるため必要である
が硬化作用もあり０．８％を越えると硬化のため延性劣
化が著しくなる。
るため、また酸化物をつくる必要があるため必要である
が硬化作用もあり０．８％を越えると硬化のため延性劣
化が著しくなる。
０は通常と異なり本発明の場合有用元素であり微細なＭ
ｎ等との酸化物となシ熱延時の結晶粒調整や異常粒成長
防止に００１６％は必要である。しかしＯ−ｉが００３
５％を越えると大型酸化物系介在物が多くなり加工性を
劣化させる。この大型介在物はＣｉが００３０％を越え
ると散見されるようになるため加工性を重視する場合は
Ｏ量は０．０３０φ以下とすることが好ましい。
ｎ等との酸化物となシ熱延時の結晶粒調整や異常粒成長
防止に００１６％は必要である。しかしＯ−ｉが００３
５％を越えると大型酸化物系介在物が多くなり加工性を
劣化させる。この大型介在物はＣｉが００３０％を越え
ると散見されるようになるため加工性を重視する場合は
Ｏ量は０．０３０φ以下とすることが好ましい。
次にＮの時効が問題になる場合にはＢを添加しＮをＢＮ
として固定する。Ｂは０．０００１％未満では効果な（
０，００５０％を越えるとスラブ割れ等の不良を生ずる
。
として固定する。Ｂは０．０００１％未満では効果な（
０，００５０％を越えるとスラブ割れ等の不良を生ずる
。
以上が本発明構成要件であるが本発明鋼の０２０範囲で
は溶鋼の気泡が生じないため、この意味でスラブ表面肌
が美麗で生産性の高い連続鋳造法でスラブとすることが
好ましい。また溶鋼の脱ガス法はＲＨ、ＤＨ等問わない
。スラブは通常の方法で加熱、熱延してもよく、また温
片スラブから加熱しても熱片スラブを直接熱延してもよ
い。加熱する場合、加熱温度は問うところではないが省
エネルギーで経済性を追求する場合には１１５０℃以下
の低温加熱が好ましい。仕上圧延終了温度はＡｒ３変態
点以上であることが好ましいが多少変態点以下で圧延し
ても材質劣化はそれほど大きくない。次に巻取温度であ
るが巻取温度を特に高温まだは低温に制限する必要がな
いことも本発明鋼の一つの特徴であり、通常の巻取温度
である５００〜７００℃でよい。高温巻増では酸洗性不
良が、低温巻取では冷却能の観点で熱延の生産性劣化が
生じるため、この特徴も本発明鋼の大きな効果の一つで
ある。
は溶鋼の気泡が生じないため、この意味でスラブ表面肌
が美麗で生産性の高い連続鋳造法でスラブとすることが
好ましい。また溶鋼の脱ガス法はＲＨ、ＤＨ等問わない
。スラブは通常の方法で加熱、熱延してもよく、また温
片スラブから加熱しても熱片スラブを直接熱延してもよ
い。加熱する場合、加熱温度は問うところではないが省
エネルギーで経済性を追求する場合には１１５０℃以下
の低温加熱が好ましい。仕上圧延終了温度はＡｒ３変態
点以上であることが好ましいが多少変態点以下で圧延し
ても材質劣化はそれほど大きくない。次に巻取温度であ
るが巻取温度を特に高温まだは低温に制限する必要がな
いことも本発明鋼の一つの特徴であり、通常の巻取温度
である５００〜７００℃でよい。高温巻増では酸洗性不
良が、低温巻取では冷却能の観点で熱延の生産性劣化が
生じるため、この特徴も本発明鋼の大きな効果の一つで
ある。
次に実施例の説明を行う。
表１に実施例の熱延鋼板の組成を示す。
Ａ −Ｃの鋼は、まず転炉で溶製後ＲＨ真空脱ガスを行
い、Ｓｉで予備脱酸後Ａｔ添加して所定の成分を得（鋼
ＢについてはＢ添加した）、続いて連続鋳造にてスラブ
とした。スラブ表面にはブローホール欠陥は認められな
かった。鋼Ａ、Ｂは本発明鋼であシ、鋼ＣはＯが低く、
従ってＡｔが含まれる比較鋼である。このスラブを１１
００℃に加熱後熱延を行い３，２叫厚に仕上げた。熱延
終了温度は９１０℃、巻取温度は５８０℃であった。
い、Ｓｉで予備脱酸後Ａｔ添加して所定の成分を得（鋼
ＢについてはＢ添加した）、続いて連続鋳造にてスラブ
とした。スラブ表面にはブローホール欠陥は認められな
かった。鋼Ａ、Ｂは本発明鋼であシ、鋼ＣはＯが低く、
従ってＡｔが含まれる比較鋼である。このスラブを１１
００℃に加熱後熱延を行い３，２叫厚に仕上げた。熱延
終了温度は９１０℃、巻取温度は５８０℃であった。
鋼ＤＳＥは従来のＡｔキルド鋼およびキャッグド鋼であ
り同じ（３，２＋ｉｎ厚まで熱延した。なお熱延終了温
度、巻取温度は鋼りで８９０℃および７２０℃、鋼Ｅで
８９０℃、６８０℃であった。コイル状のこれらの鋼を
酸洗後１．０−の伸び率で調質圧延し、続いて切板とし
た。
り同じ（３，２＋ｉｎ厚まで熱延した。なお熱延終了温
度、巻取温度は鋼りで８９０℃および７２０℃、鋼Ｅで
８９０℃、６８０℃であった。コイル状のこれらの鋼を
酸洗後１．０−の伸び率で調質圧延し、続いて切板とし
た。
これらの材料の機械試験値、ひずみ焼鈍抵抗度、浸炭焼
入れ性の試験結果を表２に示す。
入れ性の試験結果を表２に示す。
引張試験片はＪＩＳ ５号試験片を用いた。穴拡げ試験
は初期穴径２０．３＋ｍｎの打抜き穴を３０°円錐ポン
チで押し広げて行い、クラックが板厚を貫通した時点で
の板厚中心穴径と初期穴径の比を穴拡げ比として示しだ
。
は初期穴径２０．３＋ｍｎの打抜き穴を３０°円錐ポン
チで押し広げて行い、クラックが板厚を貫通した時点で
の板厚中心穴径と初期穴径の比を穴拡げ比として示しだ
。
冴だ、ひずみ焼鈍抵抗度は熱延鋼板を１０％冷延および
７０％冷延したのちそれぞれ７００℃、３０分、２・よ
ひ８００℃、３０分の焼鈍を行い結果をＪＩＳのフェラ
イト結晶粒度番号で示した。この粒度抽号で７〜９番な
ら正常である。
７０％冷延したのちそれぞれ７００℃、３０分、２・よ
ひ８００℃、３０分の焼鈍を行い結果をＪＩＳのフェラ
イト結晶粒度番号で示した。この粒度抽号で７〜９番な
ら正常である。
さらに浸炭焼入れ性は１５％ＣＮンルト中に８５０℃、
３０分浸せさ後油冷し続いて２６０℃、９０分の焼戻し
を行った鋼板の表面硬度で示した。
３０分浸せさ後油冷し続いて２６０℃、９０分の焼戻し
を行った鋼板の表面硬度で示した。
表２より明らかなように本発明鋼Ａ、Ｂは高い伸びと穴
拡げ性を示しまた種々の熱処理に対して結晶粒の粗大化
も認められない。さらに浸炭焼入れ後の硬度もロックウ
ェルＣスケールで５０以上と良好である。これに対し比
較の鋼ｄでは結晶の粗大化が著しくまた浸炭焼入れ性も
悪い。また従来のＡ７ギルド鋼（鋼Ｄ）、キャップド鋼
（鋼Ｅ）は加工性、粗大化、浸炭焼入れ性のいずれかに
は問題がある。
拡げ性を示しまた種々の熱処理に対して結晶粒の粗大化
も認められない。さらに浸炭焼入れ後の硬度もロックウ
ェルＣスケールで５０以上と良好である。これに対し比
較の鋼ｄでは結晶の粗大化が著しくまた浸炭焼入れ性も
悪い。また従来のＡ７ギルド鋼（鋼Ｄ）、キャップド鋼
（鋼Ｅ）は加工性、粗大化、浸炭焼入れ性のいずれかに
は問題がある。
このように本発明は用途に制限なく使える連続鋳造鋼と
して位置付けられ、省エネルギー、歩留向上のだめに進
められている連続鋳造法の普及に炎天の貢献を果すこと
が期待される。
して位置付けられ、省エネルギー、歩留向上のだめに進
められている連続鋳造法の普及に炎天の貢献を果すこと
が期待される。
また実施例から明らかなよ、うに本発明鋼は従来鋼以上
の良好な穴拡げ性を示しており、穴拡げ加工等の伸びフ
ランツ加工用新材料としても期待される。
の良好な穴拡げ性を示しており、穴拡げ加工等の伸びフ
ランツ加工用新材料としても期待される。
さらに寸だ、本発明鋼は極低Ｃのため熱延鋼板中で固溶
Ｃを先金になくすことはできず少量残留する。この残留
固溶Ｃは常温ではあまり材質劣化をもたらさないが１５
０〜２５０℃の時効により降伏強度を５〜１０ ｋｇｆ
Ａｎｎ２増す。この温度は塗装焼付温度に相当するため
塗装焼付強化が期待でき、こういった用途にも適してい
る。
Ｃを先金になくすことはできず少量残留する。この残留
固溶Ｃは常温ではあまり材質劣化をもたらさないが１５
０〜２５０℃の時効により降伏強度を５〜１０ ｋｇｆ
Ａｎｎ２増す。この温度は塗装焼付温度に相当するため
塗装焼付強化が期待でき、こういった用途にも適してい
る。
本発明鋼板は黒皮まま、または酸洗ないしショツトブラ
ストされ、コイル状′または切板にて供される。また、
小径ないしは中径の溶接鋼管用に向けてもよい。
ストされ、コイル状′または切板にて供される。また、
小径ないしは中径の溶接鋼管用に向けてもよい。
−−
代理人 谷 山 輝 雄ｊｌ！、ｉ、Ｌ・ トヨ
本 多 ′」゛ 平１ □゛□；°：１１．２−
１二：
１二：
Claims (1)
- Ｃ： ０．００５０％以下、Ｍｎ ： ０．８ ’％以
下、０゜０．０１６〜００３５％必要に応じてＢ ：
０．００５０％以下を゛含み残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3781783A JPS59162248A (ja) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | 加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3781783A JPS59162248A (ja) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | 加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59162248A true JPS59162248A (ja) | 1984-09-13 |
| JPH0427288B2 JPH0427288B2 (ja) | 1992-05-11 |
Family
ID=12508073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3781783A Granted JPS59162248A (ja) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | 加工性、浸炭焼入れ性の優れた熱延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59162248A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61288016A (ja) * | 1985-06-13 | 1986-12-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 浸炭焼入れ性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-03-08 JP JP3781783A patent/JPS59162248A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61288016A (ja) * | 1985-06-13 | 1986-12-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 浸炭焼入れ性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0564210B2 (ja) * | 1985-06-13 | 1993-09-14 | Nisshin Steel Co Ltd |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0427288B2 (ja) | 1992-05-11 |
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