JPS591611A - 製鋼炉ダストの処理法 - Google Patents
製鋼炉ダストの処理法Info
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- JPS591611A JPS591611A JP57109870A JP10987082A JPS591611A JP S591611 A JPS591611 A JP S591611A JP 57109870 A JP57109870 A JP 57109870A JP 10987082 A JP10987082 A JP 10987082A JP S591611 A JPS591611 A JP S591611A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/02—Working-up flue dust
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は製鋼炉ダストの処理法に関する。
一般に、製鉄所で発生するダスト類は、鉄分の含有率が
高いので製鉄原料に再利用するのが望寸しいが、種々の
制約によりその利用が十分に行なわれていない場合が多
い。例えば製鋼炉（代表的にａ転炉、平炉、電気炉など
］の排ガス処理系統力）らげＺｎｉ含有したダスト類が
捕集され、これは湿式集塵機で捕取されたあと沈降濾過
されてシソクナーケーキニサれるのが通常であるが、こ
のシンフナ−ケーキを製鉄原料に供すべく焼結鉱の製造
原料に利用すると、通常の焼結法ではこのケーキ中のＺ
ｎが殆んど除去できないので、Ｚｎ含有率の高い焼結鉱
となり、これを高炉に装入すると高炉内のある領域に、
いわゆるアンザンツ全生成させる原因となる゛。したが
って、このようなＺｎバランスの上から製鉄原料の利用
が制約される。
高いので製鉄原料に再利用するのが望寸しいが、種々の
制約によりその利用が十分に行なわれていない場合が多
い。例えば製鋼炉（代表的にａ転炉、平炉、電気炉など
］の排ガス処理系統力）らげＺｎｉ含有したダスト類が
捕集され、これは湿式集塵機で捕取されたあと沈降濾過
されてシソクナーケーキニサれるのが通常であるが、こ
のシンフナ−ケーキを製鉄原料に供すべく焼結鉱の製造
原料に利用すると、通常の焼結法ではこのケーキ中のＺ
ｎが殆んど除去できないので、Ｚｎ含有率の高い焼結鉱
となり、これを高炉に装入すると高炉内のある領域に、
いわゆるアンザンツ全生成させる原因となる゛。したが
って、このようなＺｎバランスの上から製鉄原料の利用
が制約される。
このため、このような含Ｚｎ物質を脱Ｚｎ処理する方法
として、炭材１ｃよる還元焙焼や塩化カルシウムｉｃ、
ｃる塩化焙焼法などが提案されている。し力）し２．従
来提案された方法では、前者の方法ではロータリーキル
ンの如き大規模な設備を要する割にけ脱Ｚｎ効来が十分
に期待できず、また後者の方法でに排ガス処理系統に大
きな設備投資を必要とする。
として、炭材１ｃよる還元焙焼や塩化カルシウムｉｃ、
ｃる塩化焙焼法などが提案されている。し力）し２．従
来提案された方法では、前者の方法ではロータリーキル
ンの如き大規模な設備を要する割にけ脱Ｚｎ効来が十分
に期待できず、また後者の方法でに排ガス処理系統に大
きな設備投資を必要とする。
本発明に、製鉄所で発生する含Ｚｎ物質のうち、特ＶＣ
製鋼炉から発生する含Ｚｎ物質全有利に処理することを
目的としてなされたもので、その製鋼炉操業にあわせて
、Ｚｎ濃度が高い部分とＺｎ濃度が低い部分に分別採取
し７、Ｚｎ濃度の低い部分はその−ｔｔ製鉄原料に供す
ることができるようにすると共１ｃ、 Ｚｎ濃度が高い
部分を効果的に脱Ｚｎ処理しながら低Ｚｎ焼結鉱とする
方法全開発したものであるｎすなわち、本発明げ、製鋼
炉の排ガス処理系統から製鋼炉操業に対応して連続的に
ダスト類全採取するさいに、Ｚｎ発生量の多い時間帯の
ものを他の時間帯のものから分別して高Ｚｎ含有物質を
選択的に採取し、この高Ｚｎ含有物質に炭素分が５〜１
６重量（（６）となるように粉状の可燃性炭材を配合し
て平均径が２〜８朋のベレン）Ｋ造粒し、予め火格子上
に形成した点火層の上にこのベレン）’１１５０〜３５
０朋の厚さに敷設して０．０５〜０．２５ （ｍ’／ｋ
ｌｉｌベレント）の上向き通気量のもとてこのペレット
を還元焙焼しながら焼結することからなる製鋼炉ダスト
の処理法を提供するものである。以下に本発明の詳ＭＢ
を転炉ダストヲ例として詳細に説明する。
製鋼炉から発生する含Ｚｎ物質全有利に処理することを
目的としてなされたもので、その製鋼炉操業にあわせて
、Ｚｎ濃度が高い部分とＺｎ濃度が低い部分に分別採取
し７、Ｚｎ濃度の低い部分はその−ｔｔ製鉄原料に供す
ることができるようにすると共１ｃ、 Ｚｎ濃度が高い
部分を効果的に脱Ｚｎ処理しながら低Ｚｎ焼結鉱とする
方法全開発したものであるｎすなわち、本発明げ、製鋼
炉の排ガス処理系統から製鋼炉操業に対応して連続的に
ダスト類全採取するさいに、Ｚｎ発生量の多い時間帯の
ものを他の時間帯のものから分別して高Ｚｎ含有物質を
選択的に採取し、この高Ｚｎ含有物質に炭素分が５〜１
６重量（（６）となるように粉状の可燃性炭材を配合し
て平均径が２〜８朋のベレン）Ｋ造粒し、予め火格子上
に形成した点火層の上にこのベレン）’１１５０〜３５
０朋の厚さに敷設して０．０５〜０．２５ （ｍ’／ｋ
ｌｉｌベレント）の上向き通気量のもとてこのペレット
を還元焙焼しながら焼結することからなる製鋼炉ダスト
の処理法を提供するものである。以下に本発明の詳ＭＢ
を転炉ダストヲ例として詳細に説明する。
転炉への原料装入力）ら出鋼に至る寸で、もしくは連続
操業の場合ＶＣは原料装入から次回原料装入１での１サ
イクル操業間において、転炉から発生する含塵ガスに連
続的にベンチュリースクラバーに導力）れ、ここで洗浄
水と接触して除塵ガスとダストを含む転炉ガス洗浄水と
に分けられる。転炉ガス洗浄水は、シックナー、スラッ
ジタンクおよびフィルターを経て製鋼ダストとして回収
される。
操業の場合ＶＣは原料装入から次回原料装入１での１サ
イクル操業間において、転炉から発生する含塵ガスに連
続的にベンチュリースクラバーに導力）れ、ここで洗浄
水と接触して除塵ガスとダストを含む転炉ガス洗浄水と
に分けられる。転炉ガス洗浄水は、シックナー、スラッ
ジタンクおよびフィルターを経て製鋼ダストとして回収
される。
そのさい、転炉ガス″！、たは転炉ガス洗浄水の経時的
な連続流れは、転炉操業の経時変化に対応させることが
できるから、この転炉ガスまたに転炉ガス洗浄水の連続
流れを任意に切替操作て′きるようにしておけば、転炉
操業の１サイクル時間のうち任意の時間帯に対応する転
炉ガスまたに転炉ガス洗浄水を選別して取出すことがで
きる。この選別されπものけ、シックナー、スラッジタ
ンクおよびフィルターを経て製鋼ダストとして常法に従
い採取すればよい。
な連続流れは、転炉操業の経時変化に対応させることが
できるから、この転炉ガスまたに転炉ガス洗浄水の連続
流れを任意に切替操作て′きるようにしておけば、転炉
操業の１サイクル時間のうち任意の時間帯に対応する転
炉ガスまたに転炉ガス洗浄水を選別して取出すことがで
きる。この選別されπものけ、シックナー、スラッジタ
ンクおよびフィルターを経て製鋼ダストとして常法に従
い採取すればよい。
このような処法にエリ、転炉操業における任意の時間帯
の製鋼ゲス）Ｔｈ捕集することができることになるが、
この処法に従い、転炉の実操業中の製鋼ダストの発生量
とそのＺｎ含有量の経時変化音調べたところ、第１図お
よび第２図の如き、結果が得られた。第１図は・くツチ
操業結果、第２図は連続操業結果を示しており、製鋼ダ
ストはスラッジの段階で採取したものである。
の製鋼ゲス）Ｔｈ捕集することができることになるが、
この処法に従い、転炉の実操業中の製鋼ダストの発生量
とそのＺｎ含有量の経時変化音調べたところ、第１図お
よび第２図の如き、結果が得られた。第１図は・くツチ
操業結果、第２図は連続操業結果を示しており、製鋼ダ
ストはスラッジの段階で採取したものである。
第１図および第２図の結果から、転炉操業の１サイクル
の時間帯において、製鋼ダストの発生量並びにそのＺｎ
含有量に規則的な太きｌ変化を示すことがわ〃）る。す
なわち、製鋼ダストの発生量ｄ吹錬開始と同時に急激に
増加し、約５分後のところでピークを示したあと漸次低
下するのに対し、製鋼ダスト中のＺｎ含有蝦は転炉への
原料装入開始より約２分抜力・ら急激に増加し、吹錬開
始時またはその直前あたりにピークを示したあとは再び
急激に低下し、およそ吹錬開始後７分を経過（５たあと
はもはやＺｎ含有量は極めて少量の値Ｖｒ−マで低下し
てしまい、次回サイクルまでその増加は認められなＧｏ
このような規則性は、製鋼原料中にＺｎを含有する場合
（特にスクラップ中ＶＣＺｎ ｆ多く含有する場合）に
おいて普遍的ＩＣ観測されることがわかった。
の時間帯において、製鋼ダストの発生量並びにそのＺｎ
含有量に規則的な太きｌ変化を示すことがわ〃）る。す
なわち、製鋼ダストの発生量ｄ吹錬開始と同時に急激に
増加し、約５分後のところでピークを示したあと漸次低
下するのに対し、製鋼ダスト中のＺｎ含有蝦は転炉への
原料装入開始より約２分抜力・ら急激に増加し、吹錬開
始時またはその直前あたりにピークを示したあとは再び
急激に低下し、およそ吹錬開始後７分を経過（５たあと
はもはやＺｎ含有量は極めて少量の値Ｖｒ−マで低下し
てしまい、次回サイクルまでその増加は認められなＧｏ
このような規則性は、製鋼原料中にＺｎを含有する場合
（特にスクラップ中ＶＣＺｎ ｆ多く含有する場合）に
おいて普遍的ＩＣ観測されることがわかった。
したがって、転炉操業の原料装入から出鋼まで（パッチ
操業）筐たけ次回原料装入まで（連続操業）の１サイク
ルの時間帯において、吹錬開始後数分を過ぎたところを
境としてこの時間帯を分割し、第１番目の時間帯に対応
して発生した製鋼ダストと、それ以外の時間帯に対応し
て発生した製鋼ダストとを、前述のように転炉ガス″１
．たは転炉ガス洗浄水の流路切替によって分別して捕集
すると、前者でＩｄＺｎ含有量の著しく高い少量の製鋼
ダストが、１だ後者で１ｄＺｎ含有量が著しく低い多量
の製鋼ダストが分別して捕集できる。
操業）筐たけ次回原料装入まで（連続操業）の１サイク
ルの時間帯において、吹錬開始後数分を過ぎたところを
境としてこの時間帯を分割し、第１番目の時間帯に対応
して発生した製鋼ダストと、それ以外の時間帯に対応し
て発生した製鋼ダストとを、前述のように転炉ガス″１
．たは転炉ガス洗浄水の流路切替によって分別して捕集
すると、前者でＩｄＺｎ含有量の著しく高い少量の製鋼
ダストが、１だ後者で１ｄＺｎ含有量が著しく低い多量
の製鋼ダストが分別して捕集できる。
第１表に、このような分別採用によって、転炉操業ＶＣ
おける原料装入から吹錬開始後２分１でに対応して捕集
（−だもの（ダスト１）と、それ以後の時間帯に対応し
て捕集したもの（ダスト２）の化学組成を示したもので
ある。なお表中のダスト３に、タースト１とダスト２の
加重平均値である。
おける原料装入から吹錬開始後２分１でに対応して捕集
（−だもの（ダスト１）と、それ以後の時間帯に対応し
て捕集したもの（ダスト２）の化学組成を示したもので
ある。なお表中のダスト３に、タースト１とダスト２の
加重平均値である。
唸た第２表は、ａ、ｂ％Ｃの３回の連続操業における場
合に、第１表と同じくダスト１、ダスト２お工びダスト
３の化学組成を示したものである。
合に、第１表と同じくダスト１、ダスト２お工びダスト
３の化学組成を示したものである。
第 １ 表 （バッチ）
第 ２ 表 （連続３回操業）
第１表および第２表力）ら明らかなよう圀、ダスト２は
Ｚｎ含有量が極めて低く、製鉄原料にこの１ま供し得る
ものであり、高Ｚｎ含有物質（ダスト１）だけを、その
発生量σ低Ｚｎ分よりも少いが、選択的に分別採取でき
ることがわかる。この高Ｚｎ含有物質だけを集積すれば
、従来のように製鋼ダストの全体（ダスト３）を脱Ｚｎ
処理する場合に比べて、その処理量が少い上に高Ｚｎ濃
度であるから、効率のよい処理が可能となる。
Ｚｎ含有量が極めて低く、製鉄原料にこの１ま供し得る
ものであり、高Ｚｎ含有物質（ダスト１）だけを、その
発生量σ低Ｚｎ分よりも少いが、選択的に分別採取でき
ることがわかる。この高Ｚｎ含有物質だけを集積すれば
、従来のように製鋼ダストの全体（ダスト３）を脱Ｚｎ
処理する場合に比べて、その処理量が少い上に高Ｚｎ濃
度であるから、効率のよい処理が可能となる。
このように分別採取された高Ｚｎ含有物質の処理につい
て種々の試験研究を行なった結果、可燃性の炭材全これ
に過敏配合してペレットを作り、これ全特定の条件下で
還元焙焼兼焼結処理すると脱Ｚｎと焼結が同時に達成で
きることがわかった。
て種々の試験研究を行なった結果、可燃性の炭材全これ
に過敏配合してペレットを作り、これ全特定の条件下で
還元焙焼兼焼結処理すると脱Ｚｎと焼結が同時に達成で
きることがわかった。
以下にこの処理について説明する。
一般ｖｃ酸化鉄と酸化亜鉛が共存する系において、ＣＱ
還冗を行なう場合、 ＺｎＯ−ト Ｃｏ −） ＣＯ２−１−Ｚｎ ↑
（＋１’ＦｅＯ１−Ｃｏ
−＋ Ｃｏ２＋Ｆｅ （２）に従う
還元反応のうち、（１）式が（２）式Ｖｒ−優先して進
行するＶＣは熱力学的には約１１ｏ０ｔＺ’以北が必要
であるが、実際ｌＦ−ハ反応温度のみならず、各種の反
応条件が必要となる。前記の高Ｚｎ含有物質について種
々の試験を行なった結果、この高Ｚｎ含有物質に炭素分
が５〜１６重量（％）となるように粉状の可燃性炭利全
配合して平均径が２〜８朋のペレットＩｃ造粒し、予め
火格子上に形成した点火層の上にこのベレッ： トｉ
１５０〜３５０關の厚さニ敷設して０．０５〜０．２５
（ｄ／に９ペレツト）の上向き通気量のもとてこのペ
レソトヲ還元焙焼しながら焼結するならば、酸化亜鉛の
還元反応全十分に進行させると同時に、良好な焼結晶が
得られることがわかった。そのさい、点火層を形成する
ＶＣは、火格子上にまず焼結鉱返り鉱、ペレット、ある
いは塊状の天然鉱石などを使用した床敷層を形成したう
えでこの上に該ペレント全２０〜５０ｍ、の厚ごに敷設
して下向き吸引通気下で点火することによって形成する
とよい。そして、この点火層に該ペレットを１５０〜５
５０朋の厚さに敷設して反応を進行させるさいｖｃハ通
気方向全上向きに切換えて０．０５〜０．２５ｔｍ／ｋ
ｇペレット）の通気量制御を行なう。
還冗を行なう場合、 ＺｎＯ−ト Ｃｏ −） ＣＯ２−１−Ｚｎ ↑
（＋１’ＦｅＯ１−Ｃｏ
−＋ Ｃｏ２＋Ｆｅ （２）に従う
還元反応のうち、（１）式が（２）式Ｖｒ−優先して進
行するＶＣは熱力学的には約１１ｏ０ｔＺ’以北が必要
であるが、実際ｌＦ−ハ反応温度のみならず、各種の反
応条件が必要となる。前記の高Ｚｎ含有物質について種
々の試験を行なった結果、この高Ｚｎ含有物質に炭素分
が５〜１６重量（％）となるように粉状の可燃性炭利全
配合して平均径が２〜８朋のペレットＩｃ造粒し、予め
火格子上に形成した点火層の上にこのベレッ： トｉ
１５０〜３５０關の厚さニ敷設して０．０５〜０．２５
（ｄ／に９ペレツト）の上向き通気量のもとてこのペ
レソトヲ還元焙焼しながら焼結するならば、酸化亜鉛の
還元反応全十分に進行させると同時に、良好な焼結晶が
得られることがわかった。そのさい、点火層を形成する
ＶＣは、火格子上にまず焼結鉱返り鉱、ペレット、ある
いは塊状の天然鉱石などを使用した床敷層を形成したう
えでこの上に該ペレント全２０〜５０ｍ、の厚ごに敷設
して下向き吸引通気下で点火することによって形成する
とよい。そして、この点火層に該ペレットを１５０〜５
５０朋の厚さに敷設して反応を進行させるさいｖｃハ通
気方向全上向きに切換えて０．０５〜０．２５ｔｍ／ｋ
ｇペレット）の通気量制御を行なう。
本処理法で配合する炭材は、０．２５〜２ｍｍ程度の径
の粉状のもの、好壕しくにコークス粉を使用する。この
ような粉状の可燃性炭材の使用に代えて、炭素含有量の
高いダスト類、例えば高炉排ガス処理系統から採取され
る高炉ダストのシソクナーケ−キの使用も検討したが、
この場合に、後記実施例に示すように脱Ｚｎ率が低下す
ることがある。
の粉状のもの、好壕しくにコークス粉を使用する。この
ような粉状の可燃性炭材の使用に代えて、炭素含有量の
高いダスト類、例えば高炉排ガス処理系統から採取され
る高炉ダストのシソクナーケ−キの使用も検討したが、
この場合に、後記実施例に示すように脱Ｚｎ率が低下す
ることがある。
し友がって炭材としては、遊離の可燃性粉状物全使用す
るのが好１しく、これの使用も良好な脱Ｚｎ率を得る上
で重要な要件のうちの１つである。なお、粒径が０．２
５朋りり細刀＼い炭材でげＣＯ雰囲気の保持が短かくな
るためであろうと推察されるが、脱Ｚｎ率は低下し、寸
た、粒径が２ ｍｒｒｔを超えるような大きな炭材で汀
、部分的な温度上昇が起り、焼結晶の性状面で問題が生
ずる。この炭材の配合敏ニついては、ａ原料中の可燃性
固定炭素含有量が５〜１６重敏（％）になるようにする
ことが重要である１、炭素含有量が１６％を超えるよう
に多量の炭素全含有させると却って脱Ｚｎ効里が低下す
る。
るのが好１しく、これの使用も良好な脱Ｚｎ率を得る上
で重要な要件のうちの１つである。なお、粒径が０．２
５朋りり細刀＼い炭材でげＣＯ雰囲気の保持が短かくな
るためであろうと推察されるが、脱Ｚｎ率は低下し、寸
た、粒径が２ ｍｒｒｔを超えるような大きな炭材で汀
、部分的な温度上昇が起り、焼結晶の性状面で問題が生
ずる。この炭材の配合敏ニついては、ａ原料中の可燃性
固定炭素含有量が５〜１６重敏（％）になるようにする
ことが重要である１、炭素含有量が１６％を超えるよう
に多量の炭素全含有させると却って脱Ｚｎ効里が低下す
る。
これは反応時に生ペレットの溶融軟化が生じ、反応界面
の面積が極端に低下することに原因があると考えられる
。一方、可燃性固定炭素含有量が５チ未満では脱Ｚｎが
不十分となる。これは（１）式の反応におけるＣｏ濃度
が不足することになるからであろう。
の面積が極端に低下することに原因があると考えられる
。一方、可燃性固定炭素含有量が５チ未満では脱Ｚｎが
不十分となる。これは（１）式の反応におけるＣｏ濃度
が不足することになるからであろう。
このように可燃性固定炭素含有量を調整した粉状含Ｚｎ
物質の造粒に際しては生ベレットのサイズ全２〜８朋径
とする必要がある。８朋より大きな径に造粒すると脱Ｚ
ｎ効果が著しく低下する。
物質の造粒に際しては生ベレットのサイズ全２〜８朋径
とする必要がある。８朋より大きな径に造粒すると脱Ｚ
ｎ効果が著しく低下する。
これは通気性が大となることにより、（１）式の反応に
必要な００分圧が低下するからであると考えられる。ま
た２朋より小さな径の生ペレットに造粒すると、生ペレ
ットの溶融軟化が進行してやはり脱Ｚｎ率が悪くなると
ともに、焼結鉱の歩留品質ともに低下する。
必要な００分圧が低下するからであると考えられる。ま
た２朋より小さな径の生ペレットに造粒すると、生ペレ
ットの溶融軟化が進行してやはり脱Ｚｎ率が悪くなると
ともに、焼結鉱の歩留品質ともに低下する。
焼結処理に際しては目的に応じ移動の可能な火格子を用
いて行ない、上向き通風によって行なうことができる。
いて行ない、上向き通風によって行なうことができる。
発生ガス中のダスト捕集のために集塵装置ケ組込み、そ
の排ガス経路の途中てターストヲ捕集丁れば、亜鉛製錬
用原料として高Ｚｎ含有の２次ダストが利用できる。
の排ガス経路の途中てターストヲ捕集丁れば、亜鉛製錬
用原料として高Ｚｎ含有の２次ダストが利用できる。
この焼結処理にあたって、目的に応じ移動の可能な火格
子上に、まず焼結鉱、ペレットあるいは天然鉱石の１種
もしくｒ１２種以上からなる床敷層を形成した上で、前
記の粒径建造粒された生ペレットに点火層として２０〜
５０朋未溝に敷設するが、この点火層の厚さが２０朋未
満では七の後敷設するペレット（１５０〜５ｓｏｍｍｌ
への着火が不十分となることや、これが５０ｍ、以上と
なっても着火への影響はなく、むしろ着火時間の延長を
伴なうので、この範囲の厚さにするのがよい。ざらにこ
の点火層の上Ｆ前記したペレツ）−（ｉ７１５０〜３５
０ｍｍの厚ｇ［敷設し、通気方向を上向きに変えるが、
この厚ざが５５０ｍｒｒｆｓ：超える層厚にすると焼結
不十分となり、′１．た脱Ｚｎ率が低下する。１だ、あ
１り層厚全低くしても十分な焼結反応が得られず１５０
ｍｍ以」二とするのがよい。
子上に、まず焼結鉱、ペレットあるいは天然鉱石の１種
もしくｒ１２種以上からなる床敷層を形成した上で、前
記の粒径建造粒された生ペレットに点火層として２０〜
５０朋未溝に敷設するが、この点火層の厚さが２０朋未
満では七の後敷設するペレット（１５０〜５ｓｏｍｍｌ
への着火が不十分となることや、これが５０ｍ、以上と
なっても着火への影響はなく、むしろ着火時間の延長を
伴なうので、この範囲の厚さにするのがよい。ざらにこ
の点火層の上Ｆ前記したペレツ）−（ｉ７１５０〜３５
０ｍｍの厚ｇ［敷設し、通気方向を上向きに変えるが、
この厚ざが５５０ｍｒｒｆｓ：超える層厚にすると焼結
不十分となり、′１．た脱Ｚｎ率が低下する。１だ、あ
１り層厚全低くしても十分な焼結反応が得られず１５０
ｍｍ以」二とするのがよい。
上向き通風量が０．０５ （ｒｎ／に９ペレント）未満
では脱Ｚｎの効果が小さいことと、この量が０．２５
（ｍ３／に９ペレツト）を超えても焼結時間および脱Ｚ
ｎ率への効果が飽和するため、この上向き通風量は０．
０５〜０．２５ （７１ｊ／Ｖ、９ペレ７４）（７）範
囲に制？ｆｌｌ−１のがよい。
では脱Ｚｎの効果が小さいことと、この量が０．２５
（ｍ３／に９ペレツト）を超えても焼結時間および脱Ｚ
ｎ率への効果が飽和するため、この上向き通風量は０．
０５〜０．２５ （７１ｊ／Ｖ、９ペレ７４）（７）範
囲に制？ｆｌｌ−１のがよい。
実施例
第３表に示した転炉シックナーケーキの化学組成（Ｉ〜
■）は、本文に詳記したように、転炉操業中にＺｎ発生
量の多い時間帯のものを他の時間帯のものとは分別して
採取したシックナーケーキの化学組成である。なお、第
３表の（■１）は、不発明の処理の炭材源として使用し
たものであり、高炉シックナーケーキ全湿式分級し罠σ
いのオーツζ−フロー分の化学組成であり、Ｚｎ’ｚ多
く含むと同時に炭素量も非常に多い。
■）は、本文に詳記したように、転炉操業中にＺｎ発生
量の多い時間帯のものを他の時間帯のものとは分別して
採取したシックナーケーキの化学組成である。なお、第
３表の（■１）は、不発明の処理の炭材源として使用し
たものであり、高炉シックナーケーキ全湿式分級し罠σ
いのオーツζ−フロー分の化学組成であり、Ｚｎ’ｚ多
く含むと同時に炭素量も非常に多い。
これらＩ〜■の高Ｚｎ含有ダスｌ−’に乾燥したあと、
第４表に示す配合率のもとで混合し、表示の炭素含有量
とした上、表示のペレットサイズに造粒し、焼結鉱の床
敷層金敷いて目的に応じ移動の可能な火格子上に表示の
厚さで敷設し、強制的に下方吸引通風を行ないながら着
火し、さらにその上面に表示ペレット全敷設し通気方向
を上向きに変えた。排気に集塵機に導いた。
第４表に示す配合率のもとで混合し、表示の炭素含有量
とした上、表示のペレットサイズに造粒し、焼結鉱の床
敷層金敷いて目的に応じ移動の可能な火格子上に表示の
厚さで敷設し、強制的に下方吸引通風を行ないながら着
火し、さらにその上面に表示ペレット全敷設し通気方向
を上向きに変えた。排気に集塵機に導いた。
その結果、第４表に併記した組成の焼結鉱が得られた。
第４表の結果〃）ら明らかなように、転炉操業に対応し
て高Ｚｎ含有物質を採取し、これを本発明で規定する条
件に従って処理すると、脱Ｚｎ率は９０チ以上にも達し
、Ｚｎ含有量が１チ以下の低りｎ焼結品が得られること
がわかる。これに対し、本発明の処理条件が外れると脱
Ｚｎ率は悪くなり、高炉装入用焼結鉱としては不利ｆＬ
Ｚｎ含量の焼結晶となり、１だ炭材源として高炉ダスト
の炭素濃縮（Ｚｎも濃縮ン処理物質を用いた場合に汀、
可燃性粉状ｕ′材のような高い脱Ｚｎ率が得られない。
て高Ｚｎ含有物質を採取し、これを本発明で規定する条
件に従って処理すると、脱Ｚｎ率は９０チ以上にも達し
、Ｚｎ含有量が１チ以下の低りｎ焼結品が得られること
がわかる。これに対し、本発明の処理条件が外れると脱
Ｚｎ率は悪くなり、高炉装入用焼結鉱としては不利ｆＬ
Ｚｎ含量の焼結晶となり、１だ炭材源として高炉ダスト
の炭素濃縮（Ｚｎも濃縮ン処理物質を用いた場合に汀、
可燃性粉状ｕ′材のような高い脱Ｚｎ率が得られない。
これ汀、この高炉系のものでＵＺｎ化合物の形態や還元
剤としての効果に差が生じているためであろう。
剤としての効果に差が生じているためであろう。
第１図は転炉操業における原料装入から出鋼唸での時間
的経過とその時間帯に対応して発生する転炉スランジ発
生量およびその中に含まれるＺｎ含有量＠）との関係図
、第２図は転炉の連続操業における８１図同様の関係全
示した図である。 第１図 −５０５１０１５２０２５５０ 時間（ｍｉｎｌ
的経過とその時間帯に対応して発生する転炉スランジ発
生量およびその中に含まれるＺｎ含有量＠）との関係図
、第２図は転炉の連続操業における８１図同様の関係全
示した図である。 第１図 −５０５１０１５２０２５５０ 時間（ｍｉｎｌ
Claims (2)
- （１）製鋼炉の排ガス処理系統から製鋼炉操業に対応し
て連続的にダスト類全採取するさいに、Ｚｎ発生量の多
い時間帯のものを他の時間帯のものから分別して高Ｚｎ
含有物質を選択的に採取し、この高Ｚｎ含有物質に炭素
分が５〜１６重量（→となるように粉状の可燃性炭材全
配合して平均径が２〜８朋のペレットに造粒し、予め火
格子上に形成した点火層の上にこのペレツ）’１１５０
〜３５０１１１７１１の厚さに敷設して０．０５〜ｏ、
２５ （ｍ”／に９ペレントンの上向き通気量のもとて
このペレットヲ還元焙焼しながら焼結することからなる
製鋼炉ダストの処理法。 - （２） 火格子上に形成した点火層は、火格子上にま
ず床敷層を形成し、この床敷層の上に該ペレット全２０
〜５０朋厚に敷設して下向き吸引通気下で点火して形成
しｋものである特許請求の範囲第１項記載の製鋼炉ダス
トの処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57109870A JPS591611A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | 製鋼炉ダストの処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57109870A JPS591611A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | 製鋼炉ダストの処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591611A true JPS591611A (ja) | 1984-01-07 |
Family
ID=14521277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57109870A Pending JPS591611A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | 製鋼炉ダストの処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591611A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0209141A2 (en) * | 1985-07-19 | 1987-01-21 | Hitachi, Ltd. | PCM Signal recording and reproducing apparatus |
| JPH08260206A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-08 | Datsuchiesu:Kk | イージオーダー化を可能にしたファンデーションおよびその縫製方法 |
-
1982
- 1982-06-28 JP JP57109870A patent/JPS591611A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0209141A2 (en) * | 1985-07-19 | 1987-01-21 | Hitachi, Ltd. | PCM Signal recording and reproducing apparatus |
| EP0209141A3 (en) * | 1985-07-19 | 1987-07-22 | Hitachi, Ltd. | Pcm signal recording and reproducing apparatus |
| JPH08260206A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-08 | Datsuchiesu:Kk | イージオーダー化を可能にしたファンデーションおよびその縫製方法 |
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