JPS59154102A - 蒸気再圧縮式蒸溜方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 鞘部塔の塔頂より部用する蒸気を蒸気圧縮機により、圧
縮して昇温して、塔底液の沸点より５〜１０℃またはそ
れ以上高い飽和蒸気温度となし、リボイラーに導いて凝
縮させ、凝縮熱を塔底液に伝えてこｆｌ、を沸騰させ、
必要な熱量の全量−またけ大部分を壕かなう型式の蓋部
方法は、蒸気再圧縮式（Ｖａｐｏｒ　ｒｅｃｏｍｐｒｅ
ｓｓｉｏｎ　ｔｙｐｅの鞘部と称し１公知に属する。

この方式は分離によって塔頂より得られる最終目標値の
濃度に達しブζ軽成分である部分（以下目的軽成分と称
す）と塔底より得られる最終目標値の濃度に達した重成
分である缶液（以下目的型成分と称す）との沸点差が少
ない程価値を発揮する。

以下その理由をのべると一般にこの沸点差が少ないほど
分離は困難となり、そのための鞘部塔はより多くの理論
所要段数と加うるに還流比を必要とするが、還流比の増
大にほぼ直線的関係をもって塔底部における蒸気発生の
ための加熱熱量を必要とする。蒸気再圧縮法においては
塔頂よりの部用蒸気を圧縮、昇温しこれを用いて配設し
ｆｃ　ＩＪボイラーを介して塔底液を間接加熱すること
により所要熱量の全量捷たは大部分を寸かなうことがで
きる。したがってリボイラーにおいて消費される外部よ
りの熱量が節約される代りに蒸気圧縮機において消費さ
る動力が必要となるわけで、問題はその量的、経済的な
関係である。

一般に蒸気圧縮機の消費動力は式（１）のごとき関係に
あるといわれる。

消’１’ｆ７動力””／　（機械的効率）　×（蒸気＆
’ｊｔ）　×Ｐｓ　ＣＰ６／Ｐｓ　）ｎ’　〕”　”　
”　”　’　（１）こ＼Ｋ　ｎは０２３〜０２６の間の
常数でＰｄ１ＰＳは圧縮機における蒸気の出口、入口の
給体圧力、蒸気流量は吸引側の圧力、温度の下での蒸気
の占める容積流量である。

この式から明らかのごとく、消費動力は処理される蒸気
流量に比例することは当然として、それ以外にＰ一定の
下では、Ｐｄ　　の増加と共に動力は増大するが、直線
的よりやＸ鈍い傾向をもつ。

こ＼にＰ　は塔頂圧力に対応するのに対しＰｄは塔底温
度にリボイラー伝熱面における有効温度差を加えた温度
に対応する重成分の蒸気圧であるので、Ｐ、／／Ｐ８は
塔上下の温度が開くにつれて、指数函数的に増大してい
く。

以上を綜合すると沸点差が少ないときは、常法によると
分離に要するリボイラーの熱量は飛躍的に増大するが、
塔頂蒸気を圧縮することによりこれを代替する蒸気再圧
縮法の動力は塔頂と塔底の温度差が少ないときは、僅か
であり、経済性は充分にあるが、温度差が開くにつれて
、動力コストは次第に増大して、遂には逆転するに至る
。

実用的にみた境は装置の規模、加熱エネルギーと動力エ
ネルギーとの単価等に支配されることが多いので一概に
はいへないが１０〜１５℃以下であれば著しく有利、２
０℃を超えても状況によっては有利という意見もある０ こＸにおける沸点差は本来の物性値で定まる同一圧力下
のの気液平衡関係に由来する沸点差だ加えて、塔内の蒸
気の流れによって生ずる圧力損失に見合って生ずる温度
差が加算されているので、前記のごとき低い圧損失です
む高性能充填物の役割は太きい。

本発明の目的は以上の蒸気再圧縮式蒸溜塔のもつ省エネ
ルギー上の有利性を、目的軽、重成分の沸点差が１５℃
を超え２０℃以上、場合によっては５０℃あるいはそれ
以上離れている系についても経済的に有利に適用せんと
するものである。これによって従来のこの種類の方式の
適用限界と考えられていた沸点差の１５〜２０℃を大巾
に打開することが可能となり、省エネルギー的な効果は
きわめて太きいものと信する。

い１本発明の実施の態様の１例を第１図と第２図によっ
て説明する。

この例は水とデメチルフォルムアミド（ＤＭＦ）　　の
分離に関するものである。ＤＭＦは特異な性質をもつ溶
剤であり、合成繊維の製造や合成樹脂の加工に広く用い
られている。これは水溶液の形で回収されることが多く
、通常１２〜１７％市量比のＤＭＦ　ｋ含有する。純Ｄ
ＭＦ　ノ沸点は７６０　ｍＪ％（］Ａｔａ）で１５３０
℃であり、水とは５３℃の沸点差を有する。この混合液
を蓋部して１００％に近いＤＭＦを回収するには、自体
の４９〜７３倍の水を蒸発せねばならず、大量の熱量が
必要となる。これ全蒸気再圧縮方式の蓋部塔によって処
理することはＨ２ＯとＤＭＦとの沸点差が５３℃もあり
、前記の理由により実用的とはいえない。

本発明においては第１図に示すごとく原液１９は第１塔
１のフィード部４に連続的に供給される０１の内部は４
の上部にインタロックスーメタル等の低圧損失・高性能
の充填物よりなる濃縮部２と塔頂部５．４の下部には同
じ充填物よりなる回収部３と塔底部６に分れる。フィー
ド液の組成は、Ｈ２Ｏの含有率におきかえると約９５〜
９７％モル比に相当する。仮に９ロチモル比とすると第
２図におけるＸｆ、に相当する点となる。これは沸点と
して１０１２℃附近で、塔頂に目的重成分濃度Ｘｄ、’
ｔ９９．９％モルと定めたときの沸点１００２℃にくら
べると約１℃の差である。一方塔底液のＤＭＦ濃度を５
０％重量比と定めると水分の濃度Ｘｂ１は８０．２　’
％モル比に相当し、このときは原料中に存在した水分量
のうち８２４係捷でが塔頂より部用することになる。こ
のとき塔底液の示す沸点は塔内圧力降下分を除くと、第
２図から明らかのように１０４９℃であり、塔頂との差
は４７℃に過ぎない。また上記のごとく低圧損の充填物
全使用することにより塔内の圧力降下に見合って起る沸
点上昇への寄力分はわずか１℃以内抑えることができし
たがってこれ全加算しても約５４℃の差に過ぎないので
前記のごとく蒸気再圧縮法を適用するメリットは十分に
存在する。この様にして５を出た目的軽成分たる水９９
９％の蒸気は蒸気圧縮機７によって約２．　ＯＡｔａま
で昇圧される。断熱圧縮による過熱を防ぎかつ飽和スチ
ームを増量するために、機内に水をスプレーすることに
より出口蒸気は飽和温度の約１２０℃となりリボイラー
８を通過するさいに塔底部６よりの茶液と伝熱面を介し
て熱交換を行なう。このようにして凝縮熱は、塔内の上
昇蒸気の発生に利用されるとと＼なり、加熱のための外
部よりのエネルギーは王とじ１熱損失を補なうため等の
少量を除いてはゼロとなる。

このような少量の熱量を補なうための外部よりのスチー
ムで稼動する補助リボイラー（図示せず）は８と並列に
塔底部に配設される。

かくて凝縮された目的軽成分はドラム９に導かれ、一部
は還流ポンプ１０によって５え還流され残部糾目的軽成
分２０として回収される。必要に応じては２０ば１９と
熱交換され、さらに１９ｒ／′ｉ別途加熱されて、沸点
の液、あるいはさらに蒸気にまで達して４に供給される
が、これは公知に属するので省略する。

次に６より抜き出される５０％重量比のＤＭＦ液は第２
塔１１のフィード部１４に送られる。第２図においてこ
れはＸｆ２−８０２係となっている。

１１の内部は１４より上部に濃縮部１２と塔頂部１５．
１４より下部に回収部１３と塔底部１６があり、塔に附
設して塔頂よりの蒸気のためのコンデンサー１７と塔底
液の加熱のためのりボイラー１８を有するのは常法の通
りである。この塔においては１Ｇに目的型成分が１５に
は目的軽成分または５と１９との中間的濃度をもつ成分
を得るごとく塔の理論段数と還流比が定められる。本例
において塔底部に目的型成分として９９．９！５％重量
比のＤＭＦ　（水に換算した濃度Ｘｂ２＝　０．２０係
）を得て回収し塔頂部にはＸｄ、　＝　９９．９係−！
、たは９６０％の重成分を得る。第２図に示されるよう
にいづれにしてもこのときの塔の上下の温度差ば５０ｃ
４−超える。したがってこの第２塔に蒸気再圧縮法を適
用するのは経済性からみて無意味であるのは前述の通り
であり１８には外部よりスチームを供給し、また１７に
おいては冷却水を用いて凝縮ケ行なう。したがって塔は
とくに圧力損失の少ない充填物全使用する必要はなく、
通常の充填物、あるいは適当なトレーを用いた構造のも
のでもよいＣ かくて第２塔よりは１６より目的型成分２１が回収され
、１７まりの凝縮液の一部は還流液２３として１５え戻
り、残部は部用液２２となる。これはその濃度に応じて
２０と合併して回収されるか、又は１９と合併して第１
塔に戻される。

第２塔においてきわめて重要なＭＫ実は、１５より溜出
される蒸気量がはなはだ少ないという点である。前述の
ごとく第１塔ですでに原料中の水分量の８２４％が除去
されているので第２塔で塔頂より抜くべき水分は元の１
８係に過ぎない。そのために原料をそのま＼常法の蓋部
塔で処理する場合にくらべて、第２塔の所要熱量は大巾
に減少する。

また当然ながら、塔径とか１７．１８の伝熱面積等もそ
れに和尚して小型になる。

この適用は水とＤＭＦの分離に限らず沸点差より通常蒸
気再圧縮法が適用困難とされる系に及ぶ。すなわち目的
軽成分と亜酸分に分けるさいに、その沸点差が１５℃を
超えしかも原液の沸点が目的軽成分に近く、中間型成分
と目的軽成分の沸点差が２０℃以内好捷しくけ１５℃以
内にあることが当面のエネルギー単価の上から必要で、
このような条件下にあれば第１塔に、蒸気再圧縮型熱回
収による鞘部を行ない、中間型成分を第２塔で常法によ
り分離する本発明の蓋部システムは省エネルギー的に有
利な手段を与える０ なおりＭＦは高温に長時間おくことにより一部分解する
性質があるので、第２塔は減圧下で運転し、塔底温度を
１００℃附近に下げることが好ましいが、第１塔、第２
塔の圧力を条件により減圧、常圧、加圧に適宜選ぶこと
は本発明を実施する上で当然必要なことである。

次に本発明の実施の態様を他の例により説明する。第３
．４図はメタノールと水との分離に関するものである。

このよりな例はたとえばクラフトパルプ工場の木材蒸解
工程より生ずる廃水処理に必要である。すなわちこれ等
の廃水は大量でありその組成は大部分は水であるが、０
５係重量比程度のメタノールと、さらに軽成分の有機イ
オウ系の臭気成分を含む。このような廃水は通常連続蓋
部塔の塔頂または中段に供給され、塔底より生蒸気を吹
込んで塔内で向流的に接触させて、廃水中の軽成分を塔
頂え追い上げて塔外え放散させ、焼却等の処理を行なっ
て無害化する。塔底より排出される液は臭気が殆んど感
じられずかつＣＯＤ　６るいはＢＯＤが大巾に減少して
いるために通常の活性汚泥法等の設備によって二次処理
を行なって放流するのが通例である。

メタノールの常圧における沸点は６４７℃であり水の沸
点とは３５３℃の開きがある。この系においてフィード
液の軽成分であるメタノールを重量比で５０００ｐｐｍ
、塔底部全２５０　ｐｐｍとすればモル比換算ではＸ＝
０．２８２％、Ｘｂ＝　０．０１４１％モル比となり、
対応する常圧下沸点は各々９５２℃９９９℃となり塔頂
のメタノール濃度を５０多重量比すなわちＸｄ＝３６．
０％モル比のメタノールを溜出せんとすれば温度は７６
１℃となる。

したがって実際にも上下の温度差は２３８℃となり、塔
頂蒸気を圧縮してリボイラーに導いて塔底液の加熱に用
いることは必ずしも有利とはいえない。第３図により本
発明の実施の要領を述べると第１図と同様に原液はまず
第１塔１の中間部のフィード部４にＸｆ１＝０．２８２
％モルとして供給さされる。ｌは前例と異なり、塔底部
６に目的型成分たるＸｂ、　＝０．０１４　％のメタノ
ール含有液が得られ２１に排出される。

塔頂部５には原液の濃度と目的軽成分の濃度３６゜０％
の中間値Ｘ１＝５．８８％の蒸気が発生するように塔の
段数と還流比が選定される。気液平衡より算出される対
応温度は５では９１３℃であり６の沸点との差は８．６
℃に縮少する。これに塔内の圧損失に起因する沸点上昇
分０４℃を加えても温度差は約９℃でしたがって前述の
ととく５よりの蒸気を蒸気圧縮機７を経てリボイラー８
に導きその凝縮熱を塔底液の加熱用に経済的に使うこと
が可能である。

このような分離を経てドラム９に得られるメタノールは
原液に比して２０倍に濃縮される。この系においては塔
頂よりの蒸気は前例のととく純成　分に近いものではな
く、メタノール−水の混合系である。したがってこれが
７を経て８で凝縮するさいには蒸気温度の低下と共に次
第に凝縮が進むことになり、最終的には混合メタノール
の凝縮温度に到達して凝縮は終了する。したがってもし
蒸気の凝縮熱ｉ　１．００　％利用せんとすれば７の出
口圧力を高め、混合メタノールの沸点が６の液温を１０
℃前後上まわるようにせねばならず、圧縮機の動力負担
が増大して経済性は減少する。このような場合には、７
の出口圧力を適宜下げ、反面８における蒸気の凝縮率を
１０．０　％より下げ、８より出る残部蒸気は常法によ
り、別の水冷凝縮器（図示せず）等により凝縮させて９
に回収する等の手段を講する必要がある。

このさい１の、運転に必要な外部よりの補給熱量は前例
と同様に補助リボイラーを用いてもよいが、図では生蒸
気全２３より６の液中に吹込んでまかなっている。一般
に目的型成分が純水に近いときは、この方法がよい。

液９は第２塔１１に導き常法により塔頂１５よりコンデ
ンサ−１７を経て目的軽成分２０を３６％モルのメタノ
ールとして収得する。塔底部１６より目的型成分２００
００１４％のメタノール含有水を回収するかまたはこれ
と原液０．２８２　％との中間濃度のものを得て１９等
に加え第１塔に循環して処理する。

以上のシステムをとることにより低沸点成分を少量に含
む原液を大量に処理して高濃度の目的軽、重成分を分離
する常法の１塔式に要するエネルギーを大巾に低減する
ことができる。

システムは単にメタノールと水の分離にとど捷らず一般
に低沸点の物質を含む稀薄水溶液を蒸溜にかけて低沸点
物質の大部分を高濃度で益田させる場合に広く適用でき
るものであり、用途は多い。

さらに一般的に言及すれば原液を目的軽成分と重成分に
分けるさいにその沸点差が１５℃を超え通常蒸気再圧縮
法の経済的適用が困難と考えられている系に有効である
。たｙし原液の沸点が目的型成分に近く、中間軽成分と
目的型成分との温度差が２０℃以内好ましくは１５℃以
内にあることが前記第１．２図を用いた説明に述べたと
同じ理由で必要である。

尚本発明の実施の態様として第１塔と第２塔の操作圧力
が等しい場合にはこれを独立した２本の塔とせずに上下
に接続して見掛上一本の塔に−まとめることは可能であ
り、建設費や敷地面積の上でより有利となることがある
。

また塔頂よりの蒸気を蒸気圧縮機７により圧縮して昇温
し、これを塔底のりボイラー８に導いて凝縮させ、その
凝縮熱を塔底液に伝えてこれを沸騰させる代りに、蒸気
圧縮機を塔底部と新たに設け７”ｃ　ＩＪボイラー付の
蒸発缶の間に配して、同様の蒸気再圧縮方式の蒸溜を行
なうことが可能である。

第６図はアンモニヤを０．３０〜０５０係程度含む排水
よりＮＨ，を除き、回収アンモニヤは８０チまたはそれ
以上の高濃度で得るための気液平衡図である。ＮＨ３除
去後の排水中の残液ＮＨ３は原液中の１７１０以下とす
る。このような系でけＸｆ、　Ｘｗ、はいづれもＸ中Ｏ
附近となり、図には表示しにくい。

第５図はこれを実施するための蒸気再圧縮式の２塔合同
型の蒸溜システムであり、前述のごとく第１塔と第２塔
を直列に１本につなぎ、かつ蒸気圧縮機の位置を変更し
たものである。

原排液はあらかじめ苛性ンーダー等を添加しＰＲ’ｔ　
Ｉ　Ｏ附近まで上げて含有アンモニヤ分をすべて遊離ア
ンモニヤに変え、−Ｉ８たタール粒子等も除去したのち
ライン１９よりフィード部４に供給される。３は第１塔
の回収部に相当するもので原液は第１塔の塔頂部へ送液
されたことに相当する。

液は回収部を降下する間に塔底部６よりの上昇蒸気と接
触して含有ＮＩ（３分は上方へ気化さ１１て戻される。

塔底には所定のＮＨ３濃度までストリップされた排水が
集捷り、目的型成分として２■より排出される。１９と
２１は通常熱交換され蒸気原単位の低下がはかられる。

（図示せず）３を上昇して４の段を離れる蒸気は約４％
ｍｏｅ附近のＮ１）Ｉ３′ｌｆ：含むが、その大部分は
蒸気ライン２７よυ、蒸発缶２５．に配設されたりボイ
ラー８の管内を通過する。缶内には一定レベルを保って
プロセス水が２６より補給されており、その水温は蒸気
圧縮機７の吸込側の圧力に支配される。

８の伝熱面積と、伝熱面を介しての平均温度差は８にお
ける蒸気の凝縮、あるいは缶水の蒸発を行なうように設
計される。

かくて７により吸引された蒸気の吐出側は６に等しい圧
力まで昇圧され、その１＼塔底に吹き込まれ前記のごと
き上昇蒸気の源流となる。

さて８を出た凝縮アンモニヤ水はドラム９に中間液とし
て貯溜さ′ｒ１．りのちポンプ（図示せず）により再び
塔の上部に位置する第２塔の濃縮部１２の下端のフィー
ド部１４に送液される。寸た８で凝縮されなかったガス
も適宜１２の中間部へ供給される。（図示せず）１４に
は３より上昇する蒸気のうち２７に向う残りが送られる
がこれはさらに１２を上昇して塔頂１５を経てコンデン
サー１７で一部′＝！、友は全部が凝縮し、凝縮液のう
ちの一定量は還流液２３として塔に戻り、残りは目的軽
成分２０として増り出される。

２３は常法により１２の内部を上昇蒸気と接触しながら
降下し１４に至るが、これはその４Ｘ溢流して４に降下
する。このようにして１２と３とはアタかも１本の塔に
おける濃縮部と回収部のごとき関係となる。１２を上昇
する蒸気流は前述のととく３を通過する蒸気流の一部が
その寸５上昇してくるものであるが、その熱源として７
による２５よりの蒸発スチームのほか生蒸気２４が塔底
部に補給されることがある。これけ才た装置のスタート
アンプにも必要な手段である。

このような蒸気圧縮機７の使い方は、原液中の揮発分が
凝縮する間に固体の析出や、ピッチ状の汚れによる閉塞
を起すような場合には、危険の防止や、維持の簡便性の
点からみて、好都合である。

このような配列により７の内部には純１■２０の蒸気が
通過するのみであり、また２７や８の管内は適当な洗浄
方式を用いることにより、常時清浄に保つことが可能と
なるためである。

第５図の蒸気圧縮機の配置方法は塔底液が水である場合
は、２６より安価なプロセス水を補給し、その回収を考
える必要がないためにとくに有効であるが６に集る液が
十分に安定ならばこれ全配管で２５に送りその液面を一
定に保ちつ＼同様の蒸発を行なうことも可能である。

実施例−１ 第５図のフローシートにもとすき、次の仕様を満すよう
に２塔式蒸気再圧縮法によるアンモニヤ含有排水のスト
リッピングを行なう。原液ばあらかじめＮａ０１−Ｉ　
ｆ円１＝９８になるまで添加し、固定アンモニヤもすべ
て遊離状態とし、沈澱物、タール分等も濾過清澄化を行
なうものとする。

塔への供給液１９、塔底よりの排出液２１、塔頂よりの
部用分２０の組成は次の通りとする０第１表　アンモニ
ヤストリッピングの液仕様番号　ＮＨ３モル％　Ｈ２０
モル係　　　　備　考供給液　１．９　０．３２　　９
９．６８　　　互いに熱交換を） Ｊフ１出液　２１　０．０２　　９９．９８　　行なう
部用分　２０　８０．０　　２０．０　　　出口で大気
圧こわ、に対して以下のごとき結果を得た０第２表　得
られた結果 項目　単位　２塔式再圧縮法　１塔式（常法）第１塔（
３） 項　目　　　　　単位　　　　　２塔式　　　１塔式（
常法）回収部上昇蒸気量／供給液　　　　０．０９１　
　　　　　−〃　理論段数　　　−７４− 供給段温度（４）　　　　　℃９９．０　　　　　　　
　−塔底温度　（２］）　　　　　℃１０２，４　　　
　　　　一温度差　　　　　　　℃　　　　　３４　　
　　　　　−蒸発缶温度（２５）　　　　　℃８７．４
　　　　　　　−圧縮機圧線比　　　　　　　　　　１
７３　　　　　　−発生蒸気量（２６）　　ＫＶ′を供
給液　　７９０　　　　　　−補助スチーム量Ｃ→ＫＶ
′／Ｊ　　　　　３４．０　　　　　　　　　−電力量
　　　　１＜ＶＪ／　　　ｒｒ　　　　　　２．７９　
　　　　　　−第２塔（１２）　　　　　　単位　　　
　　２塔式　　　１塔式（常法）最小還流比　　　　　
　　　　　　１．５９　　　　　　２２．４実際還流比
　　　　　　　　　　　２．３８　　　　　　３３．６
上下合計理論段数　　−１３，５０９，８〃　上昇蒸気
／供給液−０，０１１’　　０．１１５塔項温度（＋５
）　　　　　　℃５２．２　　　　　　　５２２塔底温
度Ｑ４）　　　　　　℃８７．５　　　　　　１０３．
８スチーム量（２Ｊ　　Ｋｙｔ供給液　　１］、、８　
　　　　　　’１２０．０電力量　　　　ＫＷ／　　　
〃０．１８合ａ１エネルギー量 スチーム量　　Ｋｙ／を供給液　　　４５．８　　　　
１２０．０電力量　］＜Ｗ／　　、Ｉ　　　２．８０　
　０．１８スチ一ム単価を５円／Ｋｙ、電力単価全２ｏ
円Ａ（ｗとするとエネルギー費の合訓では、１塔式の常
法の場合には６０４円／を供給液に対して２塔式再圧縮
法の場合には２８５円／を供給液となり、常法の４７％
ですむことになる。２塔式再圧縮法においては、前記圧
縮比や、リボイラー仮面を変えることにより、さらにエ
イ、ルギー費の低下をはかることは可能である。

４　追加の関係 追加の発明は原発明とは原理、目的等においては基本的
には同一である。

ｒｃ　ｓし原発明は塔頂よりの蒸気全蒸気圧縮機７に導
き、これを昇圧し、圧力に対応する蒸気飽和温度全塔底
液温より高くしてリボイラーの高湿側に導き凝縮させて
、所定の伝熱を得るものである。

追加の発明はこのような手段でリボイラーにおいて必要
な伝熱のための温度差を得るのみならず、塔頂蒸気はそ
の捷Ｘリボイラーの高温側に導く代りに、低温側を圧縮
機の吸込側と連結して、減圧下におくことにより降温し
て、伝熱面を介しての所定の伝熱量を確保すると共に、
圧縮機の吐出圧は塔底圧力より若干高くとって、発生蒸
気を塔底に吹込むようにしたものである。

【図面の簡単な説明】

図１は本発明の実施の態様を示すフローシートで図２は
これらの説明のためのＤＭＦ〜Ｈ２０系の常圧下の気液
平衡関係と沸点関係を示すグラフである。図３は他の実
施の態様を示すフローシートで図４はこれの説明のため
のメタノール〜Ｈ２０系の常圧下の気液平衡関係と沸点
を示すグラフである。図５は図３と同じ原理を１本の塔
に１とめかつ蒸気圧縮機の配設位置を変更したフローシ
ートである。図６はこの説明のためのＮＨ３〜１１□Ｏ
系の常圧下の気液平衡図である０なお図１．２，３，４
，５．６の添字番号と記号は共通で以下の内容である。 １　　第１塔、２・・・同濃縮部、３′・・同回収部。 ４　　フィード部、５・−・・塔頂部、６・・塔低部。 ７　・　蒸気圧縮機、８−　・リボイラー、９−ドラム
。 １０　　・　還流ポンプ、１１　　第２塔、１２・−濃
縮部。 １３　　回収部、１４　　　フィード部、１５−・塔頂
部。 Ｊ６梧底部、１７　　・・コンデンサー、°　１８　・
リボイラー、１９　　原液（フィード液）、２０　　目
的軽成分、２１・・　目的型成分、２２・−・部用捷り
は釜出液、２３・・・還流液、２４・・・生蒸気、２５
・・−蒸発缶。 ２６−・プロセス水、２７−・・・蒸気ラインＸｆ１・
Ｘｆ２は第１塔、第２塔への供給液濃度（モル分率）　
ｌ　Ｘ、、　ｌ　Ｘ、２は同塔頂部濃度、Ｘｂ□。 Ｘｂ□は同浴底部濃度を示す０ なお図２．４．６におけるＸおよびＹけ、気液平衡関係
で通常用いられる濃度表示で、常圧下の液相、気相にお
ける低沸点成分のモル分率を示すＯ 捷た右縦軸はＸに対応する沸点である。 特許出願人　鶴　１）英　正 ｏ、ｏ　　　　　　　　αｒ×４．０

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　塔頂よりの蒸気を蒸気圧縮機７により圧縮して昇温
   し、これを塔底のリボイラー８に導いて凝縮させ、凝縮
   熱を塔底液に伝えてこれを沸騰させ、あるいは蒸気圧縮
   機７を塔底部と蒸発缶２５の間に配し、缶内を減圧、低
   温下に保つことにより有効温度差を得たりボイラー８に
   前記塔頂よりの留出蒸気を導いて凝縮して缶液の沸騰を
   行なって蒸気を塔底に導くことにより必要な熱量の全量
   または大部分をまかなう第１精溜塔と、かくて得られた
   溜出液、または塔底液の何れかを第２精溜塔に導いて、
   常法により蒸溜を行ない塔頂部、塔底部より所定の成分
   を得ることを特徴とする蒸気再圧縮式蒸溜方法０２、特
   許請求範囲第１項記載の方法において、第１塔の圧力条
   件の下で目的軽成分と重成分の持つ沸点差が１５℃以上
   開いている系に対して塔頂より目的軽成分の蒸気を塔底
   よｆ）は目的重成分の濃度に未到達で、目的軽成分より
   ２０℃以内にあるごとき濃度の液を得るように塔の段数
   と還流比を定め、得られた塔底液は第２塔に供給して塔
   底よりは目的重成分を塔頂よりは群成分液を回収するこ
   とを特徴とする蒸気再圧縮蒸溜方法。 ３　特許請求範囲　第１項記載の方法において第１塔の
   圧力条件の下で目的軽成分と重成分の持つ沸点差が］５
   ℃以以上−てる系に対して塔頂より目的軽成分の濃度に
   未到達で目的重成分との沸点差が２０℃以内の間にある
   ごとき濃度の蒸気を得るように塔の段数と還流比を定め
   、得られた溶出物は第２塔に供給して塔頂より目的軽成
   分を塔底よりは亜酸分液を回収することを特徴とする蒸
   気再圧縮式蒸溜方法。