JPS59150158A - タフテツドカ−ペツト用基布 - Google Patents
タフテツドカ−ペツト用基布Info
- Publication number
- JPS59150158A JPS59150158A JP58022547A JP2254783A JPS59150158A JP S59150158 A JPS59150158 A JP S59150158A JP 58022547 A JP58022547 A JP 58022547A JP 2254783 A JP2254783 A JP 2254783A JP S59150158 A JPS59150158 A JP S59150158A
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- Japan
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- length
- width direction
- polyester
- tufting
- polyester filament
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- Automatic Embroidering For Embroidered Or Tufted Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ポリエステルフィラメントを使用した直交
組織の不織布からなるタフテッドカーペット用基布に関
する。
組織の不織布からなるタフテッドカーペット用基布に関
する。
タフテッドカーペットの基布用不織布としては、すでに
多数本の合成繊維フィラメントを長さ方向および幅方向
に配列し、これら長さ方向および1陥方向の合成繊維フ
ィラメントをそれぞれ折返して重畳積層した直交組織の
不織布において、その長さ方向、幅方向および斜め方向
に配列する合成繊λ1lilフィラメントの配列比率を
規定することにより、長゛さ方向、幅方向および斜め方
向の変形抵抗を太きくし、これによりタフティング後の
強さを向−Lし、かつタフティング後の染色その他の加
工工程で生じるネックタウンを防ぐようにしたものか知
られている(特公昭55−42175号公報参照)。
多数本の合成繊維フィラメントを長さ方向および幅方向
に配列し、これら長さ方向および1陥方向の合成繊維フ
ィラメントをそれぞれ折返して重畳積層した直交組織の
不織布において、その長さ方向、幅方向および斜め方向
に配列する合成繊λ1lilフィラメントの配列比率を
規定することにより、長゛さ方向、幅方向および斜め方
向の変形抵抗を太きくし、これによりタフティング後の
強さを向−Lし、かつタフティング後の染色その他の加
工工程で生じるネックタウンを防ぐようにしたものか知
られている(特公昭55−42175号公報参照)。
しかしなから、この公知の不織布は、ランダム配列不織
布W比べて、タフティングの際に接着点か破壊されるこ
とによって生しるネックダウン、ボウイング、ねじれ等
か軽減されるものの、長さ方向、幅方向ネ了よひ斜め方
向に位置する合成、繊脛フイラメン1の配列比率および
組織構造を規定するのみであり、これたけではタフテッ
ドカーペット基布か製品化き第1る過程においてその形
態安定性に変化を与える要因を定器的に評価しブこり、
これをフィードバックして適正条件を設定したりするこ
とかできず、製品性能に影響を及にす機能や物性の定1
式的評価もさねないため、ネックダウンやボウイングか
生1−るなよ、十分な効果をあげることかできなかった
。
布W比べて、タフティングの際に接着点か破壊されるこ
とによって生しるネックダウン、ボウイング、ねじれ等
か軽減されるものの、長さ方向、幅方向ネ了よひ斜め方
向に位置する合成、繊脛フイラメン1の配列比率および
組織構造を規定するのみであり、これたけではタフテッ
ドカーペット基布か製品化き第1る過程においてその形
態安定性に変化を与える要因を定器的に評価しブこり、
これをフィードバックして適正条件を設定したりするこ
とかできず、製品性能に影響を及にす機能や物性の定1
式的評価もさねないため、ネックダウンやボウイングか
生1−るなよ、十分な効果をあげることかできなかった
。
この発明者は、タフテッドカーペット用とI−て慶(1
,、;?性能の基布を開発することを目的として研究し
た結果、タフテッドカーペットの製品性能およびその製
造過程中の中間製品の性能が基布原反の性能にはとんと
関係なく、基布原反にタフティングすることにより接着
点が破壊され、構J&フィラメントか切断さtl、その
結果によって中間製品の性能お」゛ひ染色加工時の形態
安定性が定−!す。
,、;?性能の基布を開発することを目的として研究し
た結果、タフテッドカーペットの製品性能およびその製
造過程中の中間製品の性能が基布原反の性能にはとんと
関係なく、基布原反にタフティングすることにより接着
点が破壊され、構J&フィラメントか切断さtl、その
結果によって中間製品の性能お」゛ひ染色加工時の形態
安定性が定−!す。
かつタフティングの際の基布破壊の程度によって製品性
能が左右され、タフティング後の5%伸伸長比応力5%
伸長時応力保持率(タフティング後の5%伸長時応力と
タフティング前の5%伸長時応力との比)、タッチ・r
ジグ後の引張り強さ、引張り強さ保持率(タフティング
後の引張り強さとタフティング前の引張り強さとの比)
、および引張り強さ保持率と5%伸長時+ic、:カ保
持率との比等が製品物性を決定するとの知見を得て本発
明に到達した。
能が左右され、タフティング後の5%伸伸長比応力5%
伸長時応力保持率(タフティング後の5%伸長時応力と
タフティング前の5%伸長時応力との比)、タッチ・r
ジグ後の引張り強さ、引張り強さ保持率(タフティング
後の引張り強さとタフティング前の引張り強さとの比)
、および引張り強さ保持率と5%伸長時+ic、:カ保
持率との比等が製品物性を決定するとの知見を得て本発
明に到達した。
t ナワチ・この発明は・多数本のポリエステノ[フィ
ラメントか実質的に伸ばされた状態で長き方向および幅
方向に配列きれ、長さ方向および幅方向のポリエステル
フィラメントかそれぞれ長さ方向および幅方向に1)I
返されて重畳積層きれた直交組織の不織布からなるタフ
テッドカーペット用基布におい−C1上記長Δ方向のポ
リエステルフィラメントか7〜14デニールの太きをイ
jし、その折返し、長さLか:(l ort l;I、
l:に、またその折返し点の長さ方向のすれ!か上記
折返し7長さLの115以Fにぞれそねiijト>JF
で才1ており、上記幅方向のポリエステルフィシメン1
〃弓5〜25デニールの太さを有シ、ぞのjar 退1
.− I<rさDか30 cm以上に、1だ’cの折返
シ点の長さ方向の4メ]dが一ヒ記jlr返り長さDの
1/4以下にそれぞれ設定されていることを特徴とする
タフテンドカーベ2ノドIT1 ! 布である。
ラメントか実質的に伸ばされた状態で長き方向および幅
方向に配列きれ、長さ方向および幅方向のポリエステル
フィラメントかそれぞれ長さ方向および幅方向に1)I
返されて重畳積層きれた直交組織の不織布からなるタフ
テッドカーペット用基布におい−C1上記長Δ方向のポ
リエステルフィラメントか7〜14デニールの太きをイ
jし、その折返し、長さLか:(l ort l;I、
l:に、またその折返し点の長さ方向のすれ!か上記
折返し7長さLの115以Fにぞれそねiijト>JF
で才1ており、上記幅方向のポリエステルフィシメン1
〃弓5〜25デニールの太さを有シ、ぞのjar 退1
.− I<rさDか30 cm以上に、1だ’cの折返
シ点の長さ方向の4メ]dが一ヒ記jlr返り長さDの
1/4以下にそれぞれ設定されていることを特徴とする
タフテンドカーベ2ノドIT1 ! 布である。
この発明者の知見によれは、加工の際のネックダウンや
ボウィングの発生を防止し、引張り強きや引裂き強きに
優ねプこ望ましい製品を得るブこめには、タッチ・イン
ゲさJ’lプこ中間製品の5%伸長時応力、5%伸長!
J:? J心カ保持率、す1張り強だ、引張り強さ保持
率、およびこの引張り強さ保持率と5%伸長時Lt;力
保持率との比率がそれぞれ下記第1表に示す数値である
ことを必要とする。なお、MDおよびCDは、そねぞね
長ざ方向および1陥方向な放味する。
ボウィングの発生を防止し、引張り強きや引裂き強きに
優ねプこ望ましい製品を得るブこめには、タッチ・イン
ゲさJ’lプこ中間製品の5%伸長時応力、5%伸長!
J:? J心カ保持率、す1張り強だ、引張り強さ保持
率、およびこの引張り強さ保持率と5%伸長時Lt;力
保持率との比率がそれぞれ下記第1表に示す数値である
ことを必要とする。なお、MDおよびCDは、そねぞね
長ざ方向および1陥方向な放味する。
(以斗空白)
第 1 表
しかして、多数本のポリエステルフィラメントか実質的
に伸ばされた状態で長さ方向および幅方向に配列され、
これら長さ方向および幅方向のポリエステルフィラメン
トがそれそね長ζ方向および幅方向に折返さJlて重畳
積層享れた直交組織の不mt布は、上記ポリエステルフ
ィラメントの太さ、折返し長さおよび積層数などによっ
て」二記第1表の特性値をコントロールすることができ
、しかもそのフントロールが容易であるため、上記の不
織布はタフティング後の中間脚fjJJvc上記第1表
の物性を与えるための基布用不織布としてもつとも望ま
しいものである。
に伸ばされた状態で長さ方向および幅方向に配列され、
これら長さ方向および幅方向のポリエステルフィラメン
トがそれそね長ζ方向および幅方向に折返さJlて重畳
積層享れた直交組織の不mt布は、上記ポリエステルフ
ィラメントの太さ、折返し長さおよび積層数などによっ
て」二記第1表の特性値をコントロールすることができ
、しかもそのフントロールが容易であるため、上記の不
織布はタフティング後の中間脚fjJJvc上記第1表
の物性を与えるための基布用不織布としてもつとも望ま
しいものである。
この不織イjIは、例えは次のようにして製造される。
第11−4にお1ρて、1才づよび2は、それぞれすた
れ状に配置1]された多数本のポリエステルフィラメン
トであり、−に一方に設けらノ1ている細長い長方形ノ
ズル(図示されていない)からすたれ状に吐出されブこ
のち、数本のフィーじローラとドローローラにベルト状
に猾ので所定の延伸倍率に延伸され、細いスリットを有
するエアジェツト装置により、その下方に設けられてい
る傾斜角度可変の偏向揺動板に向かって噴射され、この
偏向揺動板の揺動に伴ってその飛ぶ方向を周期的に変え
られ、下方の捕集コンベヤ3上に捕集されるようになっ
ている。このとき、一方のポリエステルフィラメント】
は、長さ方向(矢印M方向)に揺動されながら沈積され
て上記捕集コンベヤ3上に重畳され、他方のポリエステ
ルフィラメント2は、幅方向(矢印C方向)に樒動され
ながら沈積され、−上記捕集コンベヤ3上にすでに重畳
されている長さ方向のポリエステルフィラメント】の−
1−に積層される。
れ状に配置1]された多数本のポリエステルフィラメン
トであり、−に一方に設けらノ1ている細長い長方形ノ
ズル(図示されていない)からすたれ状に吐出されブこ
のち、数本のフィーじローラとドローローラにベルト状
に猾ので所定の延伸倍率に延伸され、細いスリットを有
するエアジェツト装置により、その下方に設けられてい
る傾斜角度可変の偏向揺動板に向かって噴射され、この
偏向揺動板の揺動に伴ってその飛ぶ方向を周期的に変え
られ、下方の捕集コンベヤ3上に捕集されるようになっ
ている。このとき、一方のポリエステルフィラメント】
は、長さ方向(矢印M方向)に揺動されながら沈積され
て上記捕集コンベヤ3上に重畳され、他方のポリエステ
ルフィラメント2は、幅方向(矢印C方向)に樒動され
ながら沈積され、−上記捕集コンベヤ3上にすでに重畳
されている長さ方向のポリエステルフィラメント】の−
1−に積層される。
上記のポリエステルフィラメント1.2は、その走行速
度をVf、捕集コンベヤ3上における揺動の振幅(折返
し長さ)をり、揺動の周期をNとしたとき、Vf=2N
Lの関係を保持させることにより、捕集コンベヤ3上に
実質的に伸ばされた状態で捕集される。例えば、Vf
= 750771/min 、 L =60αを必要上
する七きは、N二Vf/2L = 625サイクル/m
i、n とすることにより、ポリエステルフィラメン
ト1.2を実質的に直線状に引き伸ばきれた状態で重畳
させることができる。そして、偏向揺動板の揺動周期N
が上記の値よりも大きいときは、ポリエステルフィラメ
ント1.2の沈積振幅力・減少し、上記の式を満足する
振幅まで自動的に修正されろ。なお、上記の式の振幅り
は、幅方向のポリエステルフィラメント2についてけD
を用いて図示した。
度をVf、捕集コンベヤ3上における揺動の振幅(折返
し長さ)をり、揺動の周期をNとしたとき、Vf=2N
Lの関係を保持させることにより、捕集コンベヤ3上に
実質的に伸ばされた状態で捕集される。例えば、Vf
= 750771/min 、 L =60αを必要上
する七きは、N二Vf/2L = 625サイクル/m
i、n とすることにより、ポリエステルフィラメン
ト1.2を実質的に直線状に引き伸ばきれた状態で重畳
させることができる。そして、偏向揺動板の揺動周期N
が上記の値よりも大きいときは、ポリエステルフィラメ
ント1.2の沈積振幅力・減少し、上記の式を満足する
振幅まで自動的に修正されろ。なお、上記の式の振幅り
は、幅方向のポリエステルフィラメント2についてけD
を用いて図示した。
上記のポリエステルフィラメント1.2は、エアジェツ
ト装置の直下の水平軸に固定されて往復回転する偏向揺
動板に衝突して仁の偏向揺動板の中心を通る鉛直線と、
この鉛直線に対して揺動角度0だけ偏向した方向との間
に沈積きれるが、上記偏向揺動板と捕集コンベヤ3との
距離をHとすると、上記ポリエステルフィラメント1.
2の折返し長さLは、L =、 HtanOで示される
。上記の揺動角度θは、部度以下か好ましく、ア度を越
えると機械的負荷が過大になる。また、上記の距離Hは
171z以下か好ましく、1?71′t!−越えると偏
向揺動板に衝突して偏向するポリエステルフィラメント
1.2が失速し、そのため所望の折返し長さLが得られ
なくなる。
ト装置の直下の水平軸に固定されて往復回転する偏向揺
動板に衝突して仁の偏向揺動板の中心を通る鉛直線と、
この鉛直線に対して揺動角度0だけ偏向した方向との間
に沈積きれるが、上記偏向揺動板と捕集コンベヤ3との
距離をHとすると、上記ポリエステルフィラメント1.
2の折返し長さLは、L =、 HtanOで示される
。上記の揺動角度θは、部度以下か好ましく、ア度を越
えると機械的負荷が過大になる。また、上記の距離Hは
171z以下か好ましく、1?71′t!−越えると偏
向揺動板に衝突して偏向するポリエステルフィラメント
1.2が失速し、そのため所望の折返し長さLが得られ
なくなる。
不織布の幅、目刊量、引張り強さ、その他の物性を所望
の大ききに設定するため、第2図に示すように、長方形
ノズル、延伸用ローラ、エアジェツト装置、偏向揺動板
などからなる長さ方向および幅方向の供給ユニット4M
才よび4Cがそれぞれ複数個ずつ並設される。長さ方向
のユニット4Mは、捕集コンベヤ3上に沈積されるウェ
ッブか隙間なく、目付分布が均等になるように配置され
ると七はもちろんであるが、瞬接するユニット4M%
4M相互の干渉が生じないように千鳥状に配置すること
が好ましい。そして、長さ方向の目付分布を均等に保持
するため、積層数を10枚以上、すなわち折返し点1a
の長さ方向のずれeを折返し長さLの115以下に設定
する必要かある。したがって、捕集コンベヤ3の速度を
VCとすると、L≧5Vc/Nを満たすことが必要であ
る。例えは、Vc = 34 〃l/min % N
== 525サイクル/min のとき、L≧2’1
.2onとすれば、L/i ≦115 カ満足さi、目
付分布が均一になる。また、L=50cm・VO−34
777/min 、 N = 625サイクル/min
とすれば、折返し点1aの長さ方向のずれ4は、4二V
c/Nによって5.4 Dllであり、このときの重ね
枚数は18.5枚である。
の大ききに設定するため、第2図に示すように、長方形
ノズル、延伸用ローラ、エアジェツト装置、偏向揺動板
などからなる長さ方向および幅方向の供給ユニット4M
才よび4Cがそれぞれ複数個ずつ並設される。長さ方向
のユニット4Mは、捕集コンベヤ3上に沈積されるウェ
ッブか隙間なく、目付分布が均等になるように配置され
ると七はもちろんであるが、瞬接するユニット4M%
4M相互の干渉が生じないように千鳥状に配置すること
が好ましい。そして、長さ方向の目付分布を均等に保持
するため、積層数を10枚以上、すなわち折返し点1a
の長さ方向のずれeを折返し長さLの115以下に設定
する必要かある。したがって、捕集コンベヤ3の速度を
VCとすると、L≧5Vc/Nを満たすことが必要であ
る。例えは、Vc = 34 〃l/min % N
== 525サイクル/min のとき、L≧2’1
.2onとすれば、L/i ≦115 カ満足さi、目
付分布が均一になる。また、L=50cm・VO−34
777/min 、 N = 625サイクル/min
とすれば、折返し点1aの長さ方向のずれ4は、4二V
c/Nによって5.4 Dllであり、このときの重ね
枚数は18.5枚である。
一方、幅方向の供給ユニット4cは、ウェッブの均等性
と共に、幅方向の引張り強さ等の物性の均等性を考慮し
てオーバラップ条件が設定される。
と共に、幅方向の引張り強さ等の物性の均等性を考慮し
てオーバラップ条件が設定される。
すなわち、捕集ジンベヤ3上での折返し長さDは、通常
1771が最大限度であるから、幅方向の供給ユニッ)
40は上記折返し長さDの1/4以下のピッチで配列さ
れる。換言すれば、幅方向のポリエスチルフィラメント
2の折返し点2aの幅方向のずれdがD/4以下に設定
される。しかして、上記の幅方向のポリエステルフィラ
メント2は、一定速度Vcで移動する捕集コンベヤ3−
1−に沈積されるので、長さ方向の沈積分布を均等にす
るため積層数を10枚以上に設定する配慮が望ましい。
1771が最大限度であるから、幅方向の供給ユニッ)
40は上記折返し長さDの1/4以下のピッチで配列さ
れる。換言すれば、幅方向のポリエスチルフィラメント
2の折返し点2aの幅方向のずれdがD/4以下に設定
される。しかして、上記の幅方向のポリエステルフィラ
メント2は、一定速度Vcで移動する捕集コンベヤ3−
1−に沈積されるので、長さ方向の沈積分布を均等にす
るため積層数を10枚以上に設定する配慮が望ましい。
すなわち、幅方向のポリエステルフィラメント2の帯幅
をWとしたとき、W≧5’Vc、/Nを満足させること
が好ルしイ。例えば、Vc=347ノ+/min XN
= 625サイクル/mi、nのときは、Wを27.
2 cm以上に設定する。そして、w’= 40cm
、 N = 625サ−rクル/minのときは、Vc
を50m/min以下に設定する。
をWとしたとき、W≧5’Vc、/Nを満足させること
が好ルしイ。例えば、Vc=347ノ+/min XN
= 625サイクル/mi、nのときは、Wを27.
2 cm以上に設定する。そして、w’= 40cm
、 N = 625サ−rクル/minのときは、Vc
を50m/min以下に設定する。
この発明において、上記の長さ方向および幅方向のポリ
エステルフィラメント1.2は、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリブチレンテレフタレート、ポリオ−1,−
ンエトキシベンゾエート、ポリシクロヘキサンジメチレ
ンテレフタレート、ポリJ−チレンナフタレート等のよ
うなポリエステルの外、」二記繰返し、単位のポリエス
テルに醸成勺としてイソフタル酬、アジピン酸、セバシ
ン醐、デカン1゜10ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレ
フタル酸を、またグリフール成分としてネオペンチルグ
リコール、ジエチレングリコール、2,2ビス(4−ヒ
ドロキシフェニル)プロパン等を加モル%以下共爪合[
、た共重合ポリエステルおよびこねらの混合物からなる
ものである。
エステルフィラメント1.2は、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリブチレンテレフタレート、ポリオ−1,−
ンエトキシベンゾエート、ポリシクロヘキサンジメチレ
ンテレフタレート、ポリJ−チレンナフタレート等のよ
うなポリエステルの外、」二記繰返し、単位のポリエス
テルに醸成勺としてイソフタル酬、アジピン酸、セバシ
ン醐、デカン1゜10ジカルボン酸、ヘキサヒドロテレ
フタル酸を、またグリフール成分としてネオペンチルグ
リコール、ジエチレングリコール、2,2ビス(4−ヒ
ドロキシフェニル)プロパン等を加モル%以下共爪合[
、た共重合ポリエステルおよびこねらの混合物からなる
ものである。
上記のポリエステルフィラメント1.2は、繊度か大き
い程、タフティングの際に釧jtt二よって切断されに
<<、釦の貫通抵抗か小さく、かつタフティング後の中
間製品の形態安定性か保持される反面、接着箇所か減少
して引張り強さが低下し、かつ剛性が大きくなる。一方
、タフティングΦ1か断)rlまたて長に形成7されて
いるため、幅方向のポリエステルフィラメント2は、長
さ方向のポリエステルフィラメント1に比べて、タフテ
ィングの踪に針によって切断され易い。したがって、本
発明においては、長き方向のポリエステルフィラメント
1に比へてIiS 方向のポリエステルフィラメント2
の繊度を大きく設定する。すなわち、長さ方向のポリエ
ステルフィラメント1は、太さが7〜14デニールであ
り、特に7〜10デニールが好ましく、長さ方向のポリ
エステルフィラメント1の太さが7デニ一ル未満の場合
(Cは細過ぎて糸数を増大する必要があり、タフティン
グの際の糸切れによって5%伸長時応力や引張り強さが
低下し、ネッキングやボウイングが生し易くなり、かつ
タフティングの際の針の貫通抵抗が過大になり、反対(
(14テニールを越えた場合には、接着箇所が不足して
引張り強さが低下する。他方、幅方向のボIJ エステ
ルフィラメント2は、太さが15〜25デニールであり
、1S1に加〜誤テニールが好ましく、157’ニール
宋満の場合には接着箇所が増加し、タフティングのl&
i、に針の1油抵抗および繊維切断数が増加してタフテ
ィング後の引張り強ハ等か低下し、反対に乞デニールを
越えると剛性が過大になり、接着箇所が不足して引張り
強さが低下する。
い程、タフティングの際に釧jtt二よって切断されに
<<、釦の貫通抵抗か小さく、かつタフティング後の中
間製品の形態安定性か保持される反面、接着箇所か減少
して引張り強さが低下し、かつ剛性が大きくなる。一方
、タフティングΦ1か断)rlまたて長に形成7されて
いるため、幅方向のポリエステルフィラメント2は、長
さ方向のポリエステルフィラメント1に比べて、タフテ
ィングの踪に針によって切断され易い。したがって、本
発明においては、長き方向のポリエステルフィラメント
1に比へてIiS 方向のポリエステルフィラメント2
の繊度を大きく設定する。すなわち、長さ方向のポリエ
ステルフィラメント1は、太さが7〜14デニールであ
り、特に7〜10デニールが好ましく、長さ方向のポリ
エステルフィラメント1の太さが7デニ一ル未満の場合
(Cは細過ぎて糸数を増大する必要があり、タフティン
グの際の糸切れによって5%伸長時応力や引張り強さが
低下し、ネッキングやボウイングが生し易くなり、かつ
タフティングの際の針の貫通抵抗が過大になり、反対(
(14テニールを越えた場合には、接着箇所が不足して
引張り強さが低下する。他方、幅方向のボIJ エステ
ルフィラメント2は、太さが15〜25デニールであり
、1S1に加〜誤テニールが好ましく、157’ニール
宋満の場合には接着箇所が増加し、タフティングのl&
i、に針の1油抵抗および繊維切断数が増加してタフテ
ィング後の引張り強ハ等か低下し、反対に乞デニールを
越えると剛性が過大になり、接着箇所が不足して引張り
強さが低下する。
」;記の長き方向および幅方向のポリエステルフィラメ
ント1.2からなる直交組織のウェッブを接着するブこ
め、」二記のウェッブ形成時に上記のポリエステルフィ
ラメント1.2よりも吠化点または融点が低い繊維、例
えば未延伸のポリエチレンテレフタレートや共重合ポリ
エステルなどからなるフィラメントを混繊することが車
重しい。すなわち、ポリエステルフィラメント1.2を
エアジェツト装置に供給する際に、上記の低融点tたは
低軟化点の接着用フイラメンlをす7’alE状にして
ポリエステルフィラメント1.2と重ねることにより混
繊し、7J?リエステルフイラメント1.2と共にネッ
ト製の捕集フンベヤ8上に沈積したのち、池のネットを
重ねて挾み、熱シリンダに通して熱溶着させる。接孝[
処理後の平均接着点強さSと−1−記ポリエステルフィ
ラメント1.2の引張り強さFとの比(S/F)は、0
02〜012が好ましい。
ント1.2からなる直交組織のウェッブを接着するブこ
め、」二記のウェッブ形成時に上記のポリエステルフィ
ラメント1.2よりも吠化点または融点が低い繊維、例
えば未延伸のポリエチレンテレフタレートや共重合ポリ
エステルなどからなるフィラメントを混繊することが車
重しい。すなわち、ポリエステルフィラメント1.2を
エアジェツト装置に供給する際に、上記の低融点tたは
低軟化点の接着用フイラメンlをす7’alE状にして
ポリエステルフィラメント1.2と重ねることにより混
繊し、7J?リエステルフイラメント1.2と共にネッ
ト製の捕集フンベヤ8上に沈積したのち、池のネットを
重ねて挾み、熱シリンダに通して熱溶着させる。接孝[
処理後の平均接着点強さSと−1−記ポリエステルフィ
ラメント1.2の引張り強さFとの比(S/F)は、0
02〜012が好ましい。
このS/Fが002未満では接着力か弱過ぎて製品の引
張り強11ゴよび引裂き強さが不十分となり、反対に0
12を越えた場合には接着力が強過ぎてタフティングの
際に針の貫a抵抗が大きく、かつ釧によってフィラメン
トか切断されると共に接着点が破壊さね、タフティング
後の5%伸長時応力およびその保持率等の特性値が不足
する結果になる。
張り強11ゴよび引裂き強さが不十分となり、反対に0
12を越えた場合には接着力が強過ぎてタフティングの
際に針の貫a抵抗が大きく、かつ釧によってフィラメン
トか切断されると共に接着点が破壊さね、タフティング
後の5%伸長時応力およびその保持率等の特性値が不足
する結果になる。
なお、上記の平均接畠点強さは、不織布中の接着箇所1
個当りの引張り強さく破壊強さ)の測定値の平均である
。
個当りの引張り強さく破壊強さ)の測定値の平均である
。
なお、この発明のタフテッドカーペット基布の好ましい
目句量は50〜20(l 97m”であり、9守に60
〜160(7/++/か好t Lい。
目句量は50〜20(l 97m”であり、9守に60
〜160(7/++/か好t Lい。
かくして得られたタフテッドカーペット用基布け、常法
にしたかつて合成繊維の加工糸や羊毛糸なとをパイル糸
としてタフティングし、更に染色その他の加工を行なっ
たのち、バッキングを施して製品化される。
にしたかつて合成繊維の加工糸や羊毛糸なとをパイル糸
としてタフティングし、更に染色その他の加工を行なっ
たのち、バッキングを施して製品化される。
次に実施例によって更に具体的に説明する。プこたし、
引張り強婆は、定速伸長型試験機を使用し、幅5 cm
、長さ加OXの試験片をつかみ間@10CT〃、チャッ
クf削5 Cn、″、引張り速度加±2m7’m1nで
測定し、5%伸長時応力は、上記引張り試験のS−S曲
線てよって求めた。なお、タフティング後の中間製品の
引張り強さは、この中間製品からパイル糸を膿へ取った
のち測定した。また、平均接着点強さは、不織布中の接
着箇所1個当りの引張りによる破壊強さのことであり、
特公昭50−80747号公報に記載された方法に準し
1、テンシロン引張り試験器を使用し、試料を引張り速
度0.05α/minで伸長し、接着強力0.1g以上
の接着点数と接着強力から求めた。
引張り強婆は、定速伸長型試験機を使用し、幅5 cm
、長さ加OXの試験片をつかみ間@10CT〃、チャッ
クf削5 Cn、″、引張り速度加±2m7’m1nで
測定し、5%伸長時応力は、上記引張り試験のS−S曲
線てよって求めた。なお、タフティング後の中間製品の
引張り強さは、この中間製品からパイル糸を膿へ取った
のち測定した。また、平均接着点強さは、不織布中の接
着箇所1個当りの引張りによる破壊強さのことであり、
特公昭50−80747号公報に記載された方法に準し
1、テンシロン引張り試験器を使用し、試料を引張り速
度0.05α/minで伸長し、接着強力0.1g以上
の接着点数と接着強力から求めた。
実施例
filti 5m 粘度(フェノール/テトラクロロエ
タン−6フ4重量比、(9)℃でC則定)o63のホ゛
リエ壬しンテレフタレートを直径0.8mm、長さ0.
6 nr:iのオリフィスを有する長方形ノズルから押
出量0.88〜125Q/hole−minですたれ状
に押出し、面長50f3my+、表面M fall 1
50 ns/m1nで回転する5本のフィードローラ(
5本中後半の3本を90t:に加熱)と表面速度750
#I/minで回転する5本のドローローラにベルト
掛けして5倍に延伸し、長さ方向のポリエステ/l/
フイラメン)It−(1だ。同様に、ポリエチレンテレ
フタレートを押出量042〜208g/lthmlnで
押出して幅方向のポリエステルフィラメント2を得り。
タン−6フ4重量比、(9)℃でC則定)o63のホ゛
リエ壬しンテレフタレートを直径0.8mm、長さ0.
6 nr:iのオリフィスを有する長方形ノズルから押
出量0.88〜125Q/hole−minですたれ状
に押出し、面長50f3my+、表面M fall 1
50 ns/m1nで回転する5本のフィードローラ(
5本中後半の3本を90t:に加熱)と表面速度750
#I/minで回転する5本のドローローラにベルト
掛けして5倍に延伸し、長さ方向のポリエステ/l/
フイラメン)It−(1だ。同様に、ポリエチレンテレ
フタレートを押出量042〜208g/lthmlnで
押出して幅方向のポリエステルフィラメント2を得り。
上記のポリエステルフィラメント1および2を、それぞ
れ面長500朋、表面速度750772/minの引取
りローラに供給する。
れ面長500朋、表面速度750772/minの引取
りローラに供給する。
+5 、k 限粘度0.68のポリエチレンテレフタレ
ート・インフタレート(モル比9/1 )を、直径Q、
3mm、長さ0.6mt、+のオリフィスを多数個有す
る長方形ノズルから0.88 ti/brm・minの
押出量で紡出して接着用フィラメントを得、これを上記
の引取りローラに供給してポリエステルフィラメント1
または2と重ね、ポリエステルフィラメント1または2
と接着用フイラメン)・との配合比(重量比)が88.
8./16.7となるように均一て混繊する。次いで、
スリット幅570 yniのエアジェツト装置に供給し
、その下方の偏向揺動板に噴射させてイ・ット製の捕集
コンーヤ3(移動速度り、4 yn/m]n ) +1
に沈積させ、目付量]、 009/nf 、有効幅36
G+の直交組織のウェッブを得た。たたし、長さ方向の
ポリエステルフィラメント】の折返し長すL ヲ60
(7+1%その長さ方向のすねeを1.5os (6/
L = 1/40 ) K設定口、幅方向のポリエステ
ルフィラメント2の折返し長さDを6CJart、その
幅方向のずれdをOan K設定した。次いで、」−記
のウェッブを上下2枚ノネットコンヘヤ間に挾み、0.
2 kg/cIIノ圧カで220℃の熱ロールに圧着し
、滞留時間加秒の熱処理を行なって接着し、更に冷風で
冷却したのちイ、ソトコンベヤから取出してカーペット
用基布を得、この基布に1700デニールのナイロン捲
縮加工糸をタフティング(ゲージ5/182 、ステッ
チミツ個/2.54 cn+ ) L 、Lかるのち裏
面にポリエチレンシー) (1”l f’J’flik
450 g/yy? )を押出しラミオー)Kより裏
打ちした。
ート・インフタレート(モル比9/1 )を、直径Q、
3mm、長さ0.6mt、+のオリフィスを多数個有す
る長方形ノズルから0.88 ti/brm・minの
押出量で紡出して接着用フィラメントを得、これを上記
の引取りローラに供給してポリエステルフィラメント1
または2と重ね、ポリエステルフィラメント1または2
と接着用フイラメン)・との配合比(重量比)が88.
8./16.7となるように均一て混繊する。次いで、
スリット幅570 yniのエアジェツト装置に供給し
、その下方の偏向揺動板に噴射させてイ・ット製の捕集
コンーヤ3(移動速度り、4 yn/m]n ) +1
に沈積させ、目付量]、 009/nf 、有効幅36
G+の直交組織のウェッブを得た。たたし、長さ方向の
ポリエステルフィラメント】の折返し長すL ヲ60
(7+1%その長さ方向のすねeを1.5os (6/
L = 1/40 ) K設定口、幅方向のポリエステ
ルフィラメント2の折返し長さDを6CJart、その
幅方向のずれdをOan K設定した。次いで、」−記
のウェッブを上下2枚ノネットコンヘヤ間に挾み、0.
2 kg/cIIノ圧カで220℃の熱ロールに圧着し
、滞留時間加秒の熱処理を行なって接着し、更に冷風で
冷却したのちイ、ソトコンベヤから取出してカーペット
用基布を得、この基布に1700デニールのナイロン捲
縮加工糸をタフティング(ゲージ5/182 、ステッ
チミツ個/2.54 cn+ ) L 、Lかるのち裏
面にポリエチレンシー) (1”l f’J’flik
450 g/yy? )を押出しラミオー)Kより裏
打ちした。
このようにして得られた実施例1〜5の基布の製造条件
を第2表に、基布原反、タフティング後の中間製品およ
び製品の物性値を第3表にそれぞれ示し、また比較例1
〜5の基布の製造条件を第4表に、基布原反、タフティ
ング後の中間製品および製品の物性値を第5表にそれぞ
れ示す。なお、第3表および第5表において、強さ保持
率/応力保持率とあるのは、5%伸長時応カ保持率と引
張り強き保持率との比である。
を第2表に、基布原反、タフティング後の中間製品およ
び製品の物性値を第3表にそれぞれ示し、また比較例1
〜5の基布の製造条件を第4表に、基布原反、タフティ
ング後の中間製品および製品の物性値を第5表にそれぞ
れ示す。なお、第3表および第5表において、強さ保持
率/応力保持率とあるのは、5%伸長時応カ保持率と引
張り強き保持率との比である。
(以下空白)
第 2 表
第 3 表
第 4 表
実施例1〜5は、いずれもタフティング後の中間製品の
物性値かいずれも第1表で規定した必要条件を満足して
いるので、加工工程での耐ストシブマーク性、耐ボウイ
ング性、耐ねじれ湾曲性および染色加工時の寸法安定性
等にすぐれ、均整度か高く、外観の優れた製品が得られ
た。そして、実施例2と実施例3との比較、および実施
例1と実施例4との比較から明らかなように、幅方向(
CD方向)のポリエステルフィラメント2を15デニー
ルから加テニールに太くすることにより、タフティング
の際の破壊を減少してタフティング後の物性を一層高く
し、5%伸長時応力慄持率および引張り強さ保持率を高
水準に保持することができる。また、実施例2.3.5
を比較【、たとき、加工性および製品物性が実施例2、
実施例3、実施例5の1:1qに向−ヒしていることか
ら、長さ方向(MD力方向のポリエステルフイラメン)
1id14デニールよりも細い10テニ−ルがよく、幅
方向(CD方向)のポリエステルフィラメント2は、1
5デニールよりも21デニール、25デニールの順に太
い方がよいことを示しCいる。これは、タフティング釧
の断面か縦長であり、タフティングの際に幅方向のポリ
エステルフィラメント2が長さ方向のポリエステルフィ
ラメント1よりも切断され易い傾向にあるため、幅方向
のポリエステルフィラメント2は、太い方が抵抗力かあ
る一方、長さ方向のポリエステルフィラメント1は、タ
フティングにより破壊されることが少なく、むしろ細い
ものを使用することにより接着点数か増大し、これが物
性面で有利に作用することを示している。
物性値かいずれも第1表で規定した必要条件を満足して
いるので、加工工程での耐ストシブマーク性、耐ボウイ
ング性、耐ねじれ湾曲性および染色加工時の寸法安定性
等にすぐれ、均整度か高く、外観の優れた製品が得られ
た。そして、実施例2と実施例3との比較、および実施
例1と実施例4との比較から明らかなように、幅方向(
CD方向)のポリエステルフィラメント2を15デニー
ルから加テニールに太くすることにより、タフティング
の際の破壊を減少してタフティング後の物性を一層高く
し、5%伸長時応力慄持率および引張り強さ保持率を高
水準に保持することができる。また、実施例2.3.5
を比較【、たとき、加工性および製品物性が実施例2、
実施例3、実施例5の1:1qに向−ヒしていることか
ら、長さ方向(MD力方向のポリエステルフイラメン)
1id14デニールよりも細い10テニ−ルがよく、幅
方向(CD方向)のポリエステルフィラメント2は、1
5デニールよりも21デニール、25デニールの順に太
い方がよいことを示しCいる。これは、タフティング釧
の断面か縦長であり、タフティングの際に幅方向のポリ
エステルフィラメント2が長さ方向のポリエステルフィ
ラメント1よりも切断され易い傾向にあるため、幅方向
のポリエステルフィラメント2は、太い方が抵抗力かあ
る一方、長さ方向のポリエステルフィラメント1は、タ
フティングにより破壊されることが少なく、むしろ細い
ものを使用することにより接着点数か増大し、これが物
性面で有利に作用することを示している。
これに対し、比較例1は、幅方向のポリエステルフィラ
メント2が10デニールと細いため、タフティング後の
中間製品の幅方向物性が低く、特に引張り強き保持率が
第1表の規定値を下回るため、加工時の寸法安定性が不
良であり、製品の均整度が低く、かつ製品の幅方向の物
性値が不十分である。また、比較例2〜4は、長さ方向
のポリエステルフィラメント1が加デニールで太過ぎる
ため、長さ方向の物性値か低い。そして、比較例2.3
は、幅方向のポリエステルフィラメント2が10デニー
ル、5テニ−ルと細過ぎるため、加工の際の幅方向の寸
法安定性を欠き、製品の均質性が劣る。
メント2が10デニールと細いため、タフティング後の
中間製品の幅方向物性が低く、特に引張り強き保持率が
第1表の規定値を下回るため、加工時の寸法安定性が不
良であり、製品の均整度が低く、かつ製品の幅方向の物
性値が不十分である。また、比較例2〜4は、長さ方向
のポリエステルフィラメント1が加デニールで太過ぎる
ため、長さ方向の物性値か低い。そして、比較例2.3
は、幅方向のポリエステルフィラメント2が10デニー
ル、5テニ−ルと細過ぎるため、加工の際の幅方向の寸
法安定性を欠き、製品の均質性が劣る。
特に、死中2例3はその傾向が大きく、製品の幅方向物
性も不足する。また、比較例5は、長さ方向のポリエス
テルフィラメント1および幅方向のポリエステルフィラ
メント2の双方が10デニールで細l/′=ため、全体
として破壊が比較的大きく\物性値が低水準にあり、特
に幅方向の5%伸長時j心力保持率、引張り強さ保持率
および5%伸長時応力保持率と引張9強さ保持率七の比
率が規定値以下となる。すなわち、幅方向のポリエステ
ルフィラメント糸を太くするこ七により同−日刊でタフ
ティング用基布の物性を向」二す2〕ことができ、換言
ずれは、小さい1」付で同一水準の物性が得られる。
性も不足する。また、比較例5は、長さ方向のポリエス
テルフィラメント1および幅方向のポリエステルフィラ
メント2の双方が10デニールで細l/′=ため、全体
として破壊が比較的大きく\物性値が低水準にあり、特
に幅方向の5%伸長時j心力保持率、引張り強さ保持率
および5%伸長時応力保持率と引張9強さ保持率七の比
率が規定値以下となる。すなわち、幅方向のポリエステ
ルフィラメント糸を太くするこ七により同−日刊でタフ
ティング用基布の物性を向」二す2〕ことができ、換言
ずれは、小さい1」付で同一水準の物性が得られる。
第1図はこの発明の不織布の製法を説明するための斜視
図、第2図は他の製法例を説明するための平面図である
。 1°すたれ状に配列された長さ方向のポリニスデルフィ
ラメント、2:すたね状に配列された幅方向のポリエス
テルフィラメント、la’i2a’折返し点、h、D:
t)r返し長さ、l、d:ずれ。 特許出願人 東洋紡績株式会社 代理人 弁理士 坂 ジ(f 威 夫吉 IH了
司 手続補正書 昭和58年3 月17日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 (特許庁審査官 殿)1、事件
の表示 昭和58年特許願第 22547 号2、発明
の名称 タフテッドカーペット用基布 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 居 所 大阪市北区堂島浜二丁目2番8号名 称 (
316)東洋紡績株式会社6、補正の対象 明細書の発
明の詳細な説明の欄7、補正の内容 (1)明細書節13頁3〜4行目 「糸数を増大する必要があシ」を「接着点数や(2)明
細書節18頁1行目 [0,2kg/Cyj J k 「0.2 kqloj
G jに訂正。 (3)明細書箱18頁7〜9行目 「ポリエチレン・・・・・・・・・裏打ちした。」ヲ[
ポリ(4)明細書箱20頁7行目 第3表中実施例1の中間製品の5%伸長時応力MD(7
)数値r1.OJを「16」に訂正。 (5)明細書筒24頁15行目 「不良」を「不十分」に訂正。
図、第2図は他の製法例を説明するための平面図である
。 1°すたれ状に配列された長さ方向のポリニスデルフィ
ラメント、2:すたね状に配列された幅方向のポリエス
テルフィラメント、la’i2a’折返し点、h、D:
t)r返し長さ、l、d:ずれ。 特許出願人 東洋紡績株式会社 代理人 弁理士 坂 ジ(f 威 夫吉 IH了
司 手続補正書 昭和58年3 月17日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 (特許庁審査官 殿)1、事件
の表示 昭和58年特許願第 22547 号2、発明
の名称 タフテッドカーペット用基布 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 居 所 大阪市北区堂島浜二丁目2番8号名 称 (
316)東洋紡績株式会社6、補正の対象 明細書の発
明の詳細な説明の欄7、補正の内容 (1)明細書節13頁3〜4行目 「糸数を増大する必要があシ」を「接着点数や(2)明
細書節18頁1行目 [0,2kg/Cyj J k 「0.2 kqloj
G jに訂正。 (3)明細書箱18頁7〜9行目 「ポリエチレン・・・・・・・・・裏打ちした。」ヲ[
ポリ(4)明細書箱20頁7行目 第3表中実施例1の中間製品の5%伸長時応力MD(7
)数値r1.OJを「16」に訂正。 (5)明細書筒24頁15行目 「不良」を「不十分」に訂正。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕多数本のポリエステルフィラメントが実質的に伸
はきれた状態て長さ方向および幅方向に配列され、これ
ら長さ方向および幅方向のポリエステルフィラメントが
それぞれ長さ方向および幅方向に折返これて重畳積層ぴ
れた直交組織の不織布からなるタフテッドカーペット用
基布において、上記長a方向のポリエステルフィラメン
トか7〜】4テニールの太烙を有し・その折返し長JL
か刃cm以上に、−またその折返し点の長さ方向のずれ
βか」二記υ丁返し長ζLの115以下にそれぞれ設定
されており、上記中量方向のポリエステルフィラメント
か15〜z5デニールの太さを有し、そのυ〒返し長さ
Dか、幻cm以−(二に、またその折返し点のl1li
ii方向のすれdか」二記折返し長ζDの1/4以下に
それぞれ設定されていることを特許とするタフテッドカ
ーペット用基布。 〔2〕目付量が60”−”160 Q/n?である特許
請求の範囲第1項記載のタフテッドカーペラ) 用基布
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58022547A JPS59150158A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | タフテツドカ−ペツト用基布 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58022547A JPS59150158A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | タフテツドカ−ペツト用基布 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59150158A true JPS59150158A (ja) | 1984-08-28 |
JPH0317948B2 JPH0317948B2 (ja) | 1991-03-11 |
Family
ID=12085856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58022547A Granted JPS59150158A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | タフテツドカ−ペツト用基布 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59150158A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01148861A (ja) * | 1987-07-14 | 1989-06-12 | Polymer Processing Res Inst | 延伸直交不織布の製法 |
-
1983
- 1983-02-14 JP JP58022547A patent/JPS59150158A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01148861A (ja) * | 1987-07-14 | 1989-06-12 | Polymer Processing Res Inst | 延伸直交不織布の製法 |
JPH0336948B2 (ja) * | 1987-07-14 | 1991-06-04 | Kobunshi Kako Kenkyusho |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0317948B2 (ja) | 1991-03-11 |
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