JPS5887471A - アンテナ追尾用給電装置 - Google Patents
アンテナ追尾用給電装置Info
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- JPS5887471A JPS5887471A JP18728181A JP18728181A JPS5887471A JP S5887471 A JPS5887471 A JP S5887471A JP 18728181 A JP18728181 A JP 18728181A JP 18728181 A JP18728181 A JP 18728181A JP S5887471 A JPS5887471 A JP S5887471A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は衛星通信用アンテナの地球局において、衛星
を自動追尾するアンテナ追尾用給電装置に関するもので
ある。
を自動追尾するアンテナ追尾用給電装置に関するもので
ある。
従来この種の装置として、第１図に示すものがあった。
図は１個の高次モード結合器を用いた、円偏波のビーコ
ン波を追尾する衛星追尾方式の一例である。図において
（１）はアンテナに装置するホーン、（２）はモード結
合器（ＭＣ） 、＋３１は９０９偏波変換器（９０°−
ＰＯＬ）、（４）は偏分波器（ＯＭＴ）、（５）は低雑
音増幅器（ＬＮＡ）、ｆ６）はミ＋＋−（ＭＩＸ）、（
７）はミキサー用局部発振器（ＬＯ）、＋８１は位相検
波器（１’ｓＤ）、（９）は追尾用基準信号（８ＵＭ）
、α〔は第１の追尾信号（Ｅｒｒｏｒｌ ）で、ＳＵＭ
（７）同相成分、１１１ ｉ２１２ ノ追尾信号（Ｅｒ
ｒｏｒ２）で、ＳＵＭの直交成分、（１２ｍ）はＳＵＭ
系とＥｒｒｏｒ系との相対位相の補償器、（１２ｂ）は
９０’移相器である。
ン波を追尾する衛星追尾方式の一例である。図において
（１）はアンテナに装置するホーン、（２）はモード結
合器（ＭＣ） 、＋３１は９０９偏波変換器（９０°−
ＰＯＬ）、（４）は偏分波器（ＯＭＴ）、（５）は低雑
音増幅器（ＬＮＡ）、ｆ６）はミ＋＋−（ＭＩＸ）、（
７）はミキサー用局部発振器（ＬＯ）、＋８１は位相検
波器（１’ｓＤ）、（９）は追尾用基準信号（８ＵＭ）
、α〔は第１の追尾信号（Ｅｒｒｏｒｌ ）で、ＳＵＭ
（７）同相成分、１１１ ｉ２１２ ノ追尾信号（Ｅｒ
ｒｏｒ２）で、ＳＵＭの直交成分、（１２ｍ）はＳＵＭ
系とＥｒｒｏｒ系との相対位相の補償器、（１２ｂ）は
９０’移相器である。
また第２図は２個の高次モード結合器を用いた、直線偏
波のビーコン波を追尾する衛星追尾方式の他の例を示す
。第２図において、（２す（２ｂ）は第１、第２の高次
モード結合器（ＭＣ−１、Ｍ（，２）、（３）′は１８
０°偏波変換器（１８０’−ＰＯＬ）、（１３は１８ｏ
＠偏波変換器（３）′の回転にともなう座標変換を補正
する位相補償器、圓は上記両高次モード結合器（ハ）（
２ｂ）の出力を合成するハ゛イブリッド結合器である。
波のビーコン波を追尾する衛星追尾方式の他の例を示す
。第２図において、（２す（２ｂ）は第１、第２の高次
モード結合器（ＭＣ−１、Ｍ（，２）、（３）′は１８
０°偏波変換器（１８０’−ＰＯＬ）、（１３は１８ｏ
＠偏波変換器（３）′の回転にともなう座標変換を補正
する位相補償器、圓は上記両高次モード結合器（ハ）（
２ｂ）の出力を合成するハ゛イブリッド結合器である。
以上の回路の動作について説明する。第３図はその動作
説明図である。ホーン（１）のボーアサイト軸（Ｂｏｒ
ｅｓｉｇｈｔ Ａｘｉｓ ） ＢＡから電波源（８ｏｕ
ｒｃｅ）である衛星Ｓが角度θだけオフセットしている
場合、Ｘ方向のオフセット角度θｚ Ｙ方向のオフセ
ット角度θＹはそれぞれ θＸ−θｃｏｓφ （１） θＹ フ θ 畠ｉｎφ で示される。
説明図である。ホーン（１）のボーアサイト軸（Ｂｏｒ
ｅｓｉｇｈｔ Ａｘｉｓ ） ＢＡから電波源（８ｏｕ
ｒｃｅ）である衛星Ｓが角度θだけオフセットしている
場合、Ｘ方向のオフセット角度θｚ Ｙ方向のオフセ
ット角度θＹはそれぞれ θＸ−θｃｏｓφ （１） θＹ フ θ 畠ｉｎφ で示される。
いま衛星のビーコン波の電界Ｅ５のＸ、Ｙ成分は、衛星
電波が円偏波の場合 ここで ｋ：楕円偏波率 鼠〉１：右旋にく１：左旋 ｒ：楕円のチルト角（Ｘ軸を基準とす る） Ｅｏ：ビーコン波の電界の大きさ で示され、この゛電界によりアンテナに励起する高次モ
ードΔＥは、ＴＭｏ１モード結合器の場合ΔＥ＝ｉｃθ
（ＥＸＣＯＩφ＋Ｅｙｓｉｎφ）（３）Ｋ：定数 で示される。これは例えばＲ−１，Ｊ’−Ｑの円偏波を
例１ことれば明らかなように、ΔＥの実数部よりＸ方向
のオフセット角度に対応した誤差電圧を、ΔＥの虚数部
よりＹ方向のオフセット角度に対応した誤差電圧を得る
ことになる。又実数部／ｉ数部は基準信号（ＳＵＭ）で
誤差信号（Ｅｒｒｏｒ ）を位相検波することにより検
出することになる。
電波が円偏波の場合 ここで ｋ：楕円偏波率 鼠〉１：右旋にく１：左旋 ｒ：楕円のチルト角（Ｘ軸を基準とす る） Ｅｏ：ビーコン波の電界の大きさ で示され、この゛電界によりアンテナに励起する高次モ
ードΔＥは、ＴＭｏ１モード結合器の場合ΔＥ＝ｉｃθ
（ＥＸＣＯＩφ＋Ｅｙｓｉｎφ）（３）Ｋ：定数 で示される。これは例えばＲ−１，Ｊ’−Ｑの円偏波を
例１ことれば明らかなように、ΔＥの実数部よりＸ方向
のオフセット角度に対応した誤差電圧を、ΔＥの虚数部
よりＹ方向のオフセット角度に対応した誤差電圧を得る
ことになる。又実数部／ｉ数部は基準信号（ＳＵＭ）で
誤差信号（Ｅｒｒｏｒ ）を位相検波することにより検
出することになる。
この方式は現在の円偏波を用いた衛星、例えばＣＳ （
、国内衛星通信用通信衛星など）の衛星追尾方式に用い
られている。
、国内衛星通信用通信衛星など）の衛星追尾方式に用い
られている。
また第２図は、直線偏波の衛星を追尾する場合であるが
、直交する２つの高次モード（例えば円形導波管の高次
モードであるＴＥｏｌモードと’ｆ Ｍ ＠ １モード
）を用いて第１図と同様な追尾方式を構成する。ここで
偏波変換器として１８０＠−ＰＯＬを用いて直線偏波面
回転器とし・て、衛星の偏波面にアンテナの偏波面を合
わせている点が異なっている。
、直交する２つの高次モード（例えば円形導波管の高次
モードであるＴＥｏｌモードと’ｆ Ｍ ＠ １モード
）を用いて第１図と同様な追尾方式を構成する。ここで
偏波変換器として１８０＠−ＰＯＬを用いて直線偏波面
回転器とし・て、衛星の偏波面にアンテナの偏波面を合
わせている点が異なっている。
すなわち第２の高次モード結合器（２ｂ）から取り出し
た高次モード成分に９０＠の位相推移を与えてハイブリ
ッドで他の第１の高次モード結合器（２亀）からの高次
モード成分と合成する。この作用は第１図では１つのモ
ード結合器１２）により同相分と９０＠直交分の誤差信
号を得ることと等価である。従って基準信号と同相分の
誤差信号と直交分のそれを位相検波することにより、Ａ
、Ｙの２方向の誤差電圧を得ることができる。また基準
信号回路側の偏波面回転器（１８０’−ＰＯＬ）が変化
した場合でも基１？１／！ｌｌ！差系の相対位相関係が
一定であるように位相補償器１３を入れている。
た高次モード成分に９０＠の位相推移を与えてハイブリ
ッドで他の第１の高次モード結合器（２亀）からの高次
モード成分と合成する。この作用は第１図では１つのモ
ード結合器１２）により同相分と９０＠直交分の誤差信
号を得ることと等価である。従って基準信号と同相分の
誤差信号と直交分のそれを位相検波することにより、Ａ
、Ｙの２方向の誤差電圧を得ることができる。また基準
信号回路側の偏波面回転器（１８０’−ＰＯＬ）が変化
した場合でも基１？１／！ｌｌ！差系の相対位相関係が
一定であるように位相補償器１３を入れている。
以上のように従来方式では衛星の偏波形態によって地球
局アンテナの追尾方式を第１図もしくは第２図などで使
いわける必要がある。以上の例では第４図又は第５図に
示すように衛星のビーコン波（ＴＲＫＢ）と通信波（Ｃ
ＯＭ）の偏波が同一の場合の例であり、第６図Ｉど示す
ように衛星のビーコン波ＴＫＫ Ｂが円偏波で通信波（
ＣＯＭ）が直線偏波のような複合の偏波形態を有する場
合は、第１図。
局アンテナの追尾方式を第１図もしくは第２図などで使
いわける必要がある。以上の例では第４図又は第５図に
示すように衛星のビーコン波（ＴＲＫＢ）と通信波（Ｃ
ＯＭ）の偏波が同一の場合の例であり、第６図Ｉど示す
ように衛星のビーコン波ＴＫＫ Ｂが円偏波で通信波（
ＣＯＭ）が直線偏波のような複合の偏波形態を有する場
合は、第１図。
第２図のいずれの方式も追尾不能領域をもつ。また第５
図のビーコン波／通信波とも直線偏波をもつ場合と、第
６図の偏波形態をもつ場合の異なった２つの偏波形態の
衛星のいずれかを追尾させようとする共用追尾系のアン
テナの場合においても第１図、第２図のいずれの追尾方
式も不適当である。
図のビーコン波／通信波とも直線偏波をもつ場合と、第
６図の偏波形態をもつ場合の異なった２つの偏波形態の
衛星のいずれかを追尾させようとする共用追尾系のアン
テナの場合においても第１図、第２図のいずれの追尾方
式も不適当である。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除去するた
めになされたもので、衛星の通信波が直線偏波で、ビー
コン波が円偏波／直線偏波のいずれである場合も追尾可
能とする新しいアンテナ追尾用給電装置を提供すること
を目的としている。
めになされたもので、衛星の通信波が直線偏波で、ビー
コン波が円偏波／直線偏波のいずれである場合も追尾可
能とする新しいアンテナ追尾用給電装置を提供すること
を目的としている。
即ち本発明はＥ ＣＳ （Ｅｕｒｏｐｅ＋Ｉｎ Ｃｏｍ
ｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＳａｔｅｌｌｉｔｅ ）とｌ５−
Ｖ（Ｉｎｔｅｌｓｓｉｔ ５ａｔｅｌｌｉｔｅ Ｖ）の
両衛星を追尾する方式を考えたものであり、前者は通信
波／ビーコン波ともに直線偏波を、後者は通信波は直線
偏波、ビーコン波は円偏波の偏波形式を採用しているも
のである。
ｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＳａｔｅｌｌｉｔｅ ）とｌ５−
Ｖ（Ｉｎｔｅｌｓｓｉｔ ５ａｔｅｌｌｉｔｅ Ｖ）の
両衛星を追尾する方式を考えたものであり、前者は通信
波／ビーコン波ともに直線偏波を、後者は通信波は直線
偏波、ビーコン波は円偏波の偏波形式を採用しているも
のである。
以下この発明の一実施例・を図について説明する。
ｇＪ７図は本発明の一実施例によるアンテナ追尾用給電
装置を示し、図において（１）はアンテナに装置するホ
ーン、（２す（２ｂ）は相互に縦続接続された直交する
第１．第２の高次モード結合器（Ｍ（，１゜ＭＣ−２）
、（４１）は第２の高次モード結合器（２ｂ）の出力に
接続された９回転可能な偏波面検出器としての第１の偏
分波器、（５）は低雑音増幅器（ＬＮＡ）、（６）はミ
キサー（ＭＩＸ）、（１２ａ） ｇｔ上記第１１７）（
ＩＮ）波器（４漁）の回転角に応じた位相量＋４５″の
位相量を与える可変位相器であり、これらにより基準信
号系を構成している。
装置を示し、図において（１）はアンテナに装置するホ
ーン、（２す（２ｂ）は相互に縦続接続された直交する
第１．第２の高次モード結合器（Ｍ（，１゜ＭＣ−２）
、（４１）は第２の高次モード結合器（２ｂ）の出力に
接続された９回転可能な偏波面検出器としての第１の偏
分波器、（５）は低雑音増幅器（ＬＮＡ）、（６）はミ
キサー（ＭＩＸ）、（１２ａ） ｇｔ上記第１１７）（
ＩＮ）波器（４漁）の回転角に応じた位相量＋４５″の
位相量を与える可変位相器であり、これらにより基準信
号系を構成している。
また（４ｂ）は上記第１．第２の高次モード結合器（２
す（２ｂ）の出力を合成する直交偏波結合器としての第
２の偏分波器、（３）はこの第２の偏分波器（４ｂ）の
“出力の偏波□而を回転する円偏波変換器としての９０
°偏波綾換器（９０°−ｐｏｔ） 、（４Ｃ）はこの９
０’偏波変換器（３）の出力を変換する出力変換器とし
ての第３の偏分波器、（５）は低雑音増幅器（ＬＮＡ）
、（６）はミキサー（ＭＩＸ）、（７）はミキサー用局
部発振器（ｔｏ）、（８）は位相検波器（ＰＳＤ）、（
１２ｂ）は９０°移相器であり、以上により誤差信号系
を構成している。そして（９）は追尾用基準信号（ＳＵ
Ｍ）、１１（ＩはｉＪｌの追尾信号（Ｅｒｒｏｒ ｌ
）で、ＳＵＭの同相成分、αυは第２の追尾信号（Ｅｒ
ｒｏｒ２）で、ＳＬＩＭの直交成分である。なお図中（
１急はロータリジヨイント、口Φは可変抵抗、 ０５１
はＳ端抵抗である。
す（２ｂ）の出力を合成する直交偏波結合器としての第
２の偏分波器、（３）はこの第２の偏分波器（４ｂ）の
“出力の偏波□而を回転する円偏波変換器としての９０
°偏波綾換器（９０°−ｐｏｔ） 、（４Ｃ）はこの９
０’偏波変換器（３）の出力を変換する出力変換器とし
ての第３の偏分波器、（５）は低雑音増幅器（ＬＮＡ）
、（６）はミキサー（ＭＩＸ）、（７）はミキサー用局
部発振器（ｔｏ）、（８）は位相検波器（ＰＳＤ）、（
１２ｂ）は９０°移相器であり、以上により誤差信号系
を構成している。そして（９）は追尾用基準信号（ＳＵ
Ｍ）、１１（ＩはｉＪｌの追尾信号（Ｅｒｒｏｒ ｌ
）で、ＳＵＭの同相成分、αυは第２の追尾信号（Ｅｒ
ｒｏｒ２）で、ＳＬＩＭの直交成分である。なお図中（
１急はロータリジヨイント、口Φは可変抵抗、 ０５１
はＳ端抵抗である。
本実施例回路は第２図と異なり、１８０６偏波変換器（
３）をなくし、その代わりＩＪＩの偏分波器（ＯＭＴ−
１）（４ｉ）を回転し偏波面を角度βだけ回転している
点と、第２の偏分波器（’ＯＭ”１２ ） （４ｂ）で
ｊｌ！１．第２の一次モード結合器（２１） （２ｂ）
の誤差信号を直交合成し、かつ９０″偏波変換器（３）
をへて再び！＄３の偏分波器（ｏＭ’ｒ−３） （４Ｃ
）で分波する誤差系を構成している点に特徴がある。こ
の回路の特性を解析する。
３）をなくし、その代わりＩＪＩの偏分波器（ＯＭＴ−
１）（４ｉ）を回転し偏波面を角度βだけ回転している
点と、第２の偏分波器（’ＯＭ”１２ ） （４ｂ）で
ｊｌ！１．第２の一次モード結合器（２１） （２ｂ）
の誤差信号を直交合成し、かつ９０″偏波変換器（３）
をへて再び！＄３の偏分波器（ｏＭ’ｒ−３） （４Ｃ
）で分波する誤差系を構成している点に特徴がある。こ
の回路の特性を解析する。
〔ケース１〕 ビーコン波が円偏波で通信波が直線偏波
の場合 第７図の＄２の偏分波器（４ｂ）の出力である０点での
誤差信号？！Ｉｊ：１は ここで Ｋ：第１の高次モード結合器として’ｒＥｏｒ
を用いた場合の定数 に：第２の高次モード結合器として ＴＭ：１を用いた場合の定数 であり、可変域波器（１Φによりに＝にとおくことがで
きる。９０°偏波変換器（３）をＸ軸に対して４５°に
設定する、即ちα二４５°とすると、０点のその出カフ
！Ｅ２は となる。従って第３の偏分波器（４Ｃ）の出力偏波をＸ
軸方向とすれば（４）式のΔＥｌｘを検出できる。
の場合 第７図の＄２の偏分波器（４ｂ）の出力である０点での
誤差信号？！Ｉｊ：１は ここで Ｋ：第１の高次モード結合器として’ｒＥｏｒ
を用いた場合の定数 に：第２の高次モード結合器として ＴＭ：１を用いた場合の定数 であり、可変域波器（１Φによりに＝にとおくことがで
きる。９０°偏波変換器（３）をＸ軸に対して４５°に
設定する、即ちα二４５°とすると、０点のその出カフ
！Ｅ２は となる。従って第３の偏分波器（４Ｃ）の出力偏波をＸ
軸方向とすれば（４）式のΔＥｌｘを検出できる。
一方追尾基準系の出力ΣＥは０点で第１の偏分波器（４
λ）により次式となる。
λ）により次式となる。
ここでβはｊｌｌの偏分波器（４ａ）のＸ軸に対してな
す角度で、通信波である直線偏波の偏波方向に一致して
いるとしている。即ちβは通信波のチルト角ｒに等しく
している。
す角度で、通信波である直線偏波の偏波方向に一致して
いるとしている。即ちβは通信波のチルト角ｒに等しく
している。
この（５）式のΣＥＸでΔＥ！８を規格化することによ
り正規化誤差電圧を得ることができる。結果を示すと次
のようになる。
り正規化誤差電圧を得ることができる。結果を示すと次
のようになる。
ここで円偏波であるので（２）式で１ｊ＝ｌとしている
。すなわちＳＵＭ系とｇｒｒｏｒ系の相対位相を補償器
（１２１）によりφ−／ ＋ ４５”に設定することに
より１．ｘ方向誤差θｃｏ−φとＹ方向誤差θｓｉｎφ
を実数部、虚数部として取り出すことができる。
。すなわちＳＵＭ系とｇｒｒｏｒ系の相対位相を補償器
（１２１）によりφ−／ ＋ ４５”に設定することに
より１．ｘ方向誤差θｃｏ−φとＹ方向誤差θｓｉｎφ
を実数部、虚数部として取り出すことができる。
〔ケース２〕 通信波−／ビーコン波ともに直線偏波の
場合 ケース１と同じ＜＄１の偏分波器（４１）の設定角度β
を入射波のチル・ト角ｒとおき、（２）式でに；閃とす
れば第３′の偏分波器（４Ｃ）のＸ軸方向の出力の正規
化誤差電圧は（７）式、と同じになる。
場合 ケース１と同じ＜＄１の偏分波器（４１）の設定角度β
を入射波のチル・ト角ｒとおき、（２）式でに；閃とす
れば第３′の偏分波器（４Ｃ）のＸ軸方向の出力の正規
化誤差電圧は（７）式、と同じになる。
以上のように第７図のように２つの直交する高次モード
結合器を用い、誤差信号系でその出力を直交合成し、し
かる後円偏波に変換し、かつ偏分波器で一方の偏波成分
を誤差信号として取出すようにし、一方基準系を直線偏
波に対処しうる系とし、その基準系に偏波面回転にもと
づく位相ｔと固定量４５°の位相差を与えることにより
、通信波の偏波が直線で、ビーコン波が内／直線のむ）
ずれの場合の衛星をも追尾しつる追尾装置が実現でき蕃
６・ なお第７図では直交する２つのモードとして円形導波管
のＴＥｏｒ 、 ＴＭＯＩモードを使用する場合をのべ
たが、直交する２つのＴ Ｅ ！ ｔモードでも同様の
動作をする。また第３の偏分波器として２偏波のうちの
一方をとり出すようにしたが、通常の丸角変換器などの
一方の偏波成分のみをとり出す回路でも同様の効果を奏
する。
結合器を用い、誤差信号系でその出力を直交合成し、し
かる後円偏波に変換し、かつ偏分波器で一方の偏波成分
を誤差信号として取出すようにし、一方基準系を直線偏
波に対処しうる系とし、その基準系に偏波面回転にもと
づく位相ｔと固定量４５°の位相差を与えることにより
、通信波の偏波が直線で、ビーコン波が内／直線のむ）
ずれの場合の衛星をも追尾しつる追尾装置が実現でき蕃
６・ なお第７図では直交する２つのモードとして円形導波管
のＴＥｏｒ 、 ＴＭＯＩモードを使用する場合をのべ
たが、直交する２つのＴ Ｅ ！ ｔモードでも同様の
動作をする。また第３の偏分波器として２偏波のうちの
一方をとり出すようにしたが、通常の丸角変換器などの
一方の偏波成分のみをとり出す回路でも同様の効果を奏
する。
以上のようにこの発明によれば、誤差回路系に直交偏波
結合器としての偏分波器と円偏波変換器としての９０９
偏波変換器を配置し、基準回路系に回転可能な偏波面検
出器とその回転角に応じた位相器＋４５°の位相量を与
える可変移相器をもたせることにより、通信波が直線偏
波でありビーコン波が円／直線偏波のいずれである場合
でも衛星追尾が可能となる効果がある。
結合器としての偏分波器と円偏波変換器としての９０９
偏波変換器を配置し、基準回路系に回転可能な偏波面検
出器とその回転角に応じた位相器＋４５°の位相量を与
える可変移相器をもたせることにより、通信波が直線偏
波でありビーコン波が円／直線偏波のいずれである場合
でも衛星追尾が可能となる効果がある。
第１図および第２図はそれぞれ従来のアンテナ追尾用給
電装置のブロック図、第３図は第１図の回路の動作説明
図、第４図ないし第６図はそれぞれ従来装置の問題点を
説明するための偏波形態を示す図、第７図は本発明の一
実施例によるアンテナ追尾用給電装置のブロック図であ
る。 （２す（２ｂ）・−・高次モード結合器、（４ｂ）・・
・直交偏波結合器（゛第２の偏分波器）、（３）・・・
円偏波変換器（９０°偏波変換器）、（４Ｃ）・・・出
力変換器（第３の偏分波器）、（４亀）・・・偏波面検
出器（第１の偏分波器）、（１２ｍ）・・・可変位相器
。 代理人 葛 野 信 −第３図 第６図 第５図 手続補正書（方式） 特許庁長官殿 １、事件の表示 特願昭５６−１８７２８１号２
、発明の名称 アンテナ追尾用給電装置３、補正
をする者 （１） ５、補正命令の日付 昭和５７年３月５日 ６、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 ７、補正の内容 （１）明細書第１３頁第２行の「ブロック図である。」
を「ブロック図、第８図はケース１，２におけるビーコ
ン波１通信波の偏波状態およびその時の設定角を表とし
て示す図である。」に訂正するＯ 以 上 手続補正書（自発） 昭和 ５４１１月２４日 特許庁長官殿 １、事件の表示 特願昭５６−１８７２８１号２
゛ 発明の名称 アンテナ追尾用給電装険３、補
正をする者 （１） ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書第１０頁第１１行の「△ＥＳ、を規格化」
を「△Ｅ１ｘ を下式のように規格化」に訂正する。 （２）同第１０頁第１４行の 以 上
電装置のブロック図、第３図は第１図の回路の動作説明
図、第４図ないし第６図はそれぞれ従来装置の問題点を
説明するための偏波形態を示す図、第７図は本発明の一
実施例によるアンテナ追尾用給電装置のブロック図であ
る。 （２す（２ｂ）・−・高次モード結合器、（４ｂ）・・
・直交偏波結合器（゛第２の偏分波器）、（３）・・・
円偏波変換器（９０°偏波変換器）、（４Ｃ）・・・出
力変換器（第３の偏分波器）、（４亀）・・・偏波面検
出器（第１の偏分波器）、（１２ｍ）・・・可変位相器
。 代理人 葛 野 信 −第３図 第６図 第５図 手続補正書（方式） 特許庁長官殿 １、事件の表示 特願昭５６−１８７２８１号２
、発明の名称 アンテナ追尾用給電装置３、補正
をする者 （１） ５、補正命令の日付 昭和５７年３月５日 ６、補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 ７、補正の内容 （１）明細書第１３頁第２行の「ブロック図である。」
を「ブロック図、第８図はケース１，２におけるビーコ
ン波１通信波の偏波状態およびその時の設定角を表とし
て示す図である。」に訂正するＯ 以 上 手続補正書（自発） 昭和 ５４１１月２４日 特許庁長官殿 １、事件の表示 特願昭５６−１８７２８１号２
゛ 発明の名称 アンテナ追尾用給電装険３、補
正をする者 （１） ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書第１０頁第１１行の「△ＥＳ、を規格化」
を「△Ｅ１ｘ を下式のように規格化」に訂正する。 （２）同第１０頁第１４行の 以 上
Claims (4)
- （１）相互に縦続接続された直交する第１．第２の高次
モード結合器と、上記第２の高次モード結合器に接続さ
れた回転可能な偏波面検出器と、該偏波面検出器の回転
角に応じた位相量と４５＠の和の位相量を与える可変位
相器とを基準信号系６ζ備え、上記両高次モード結合・
器の出力を合成する直交偏波結合器と、この直交偏波結
合器の出力の偏波面を回転する円偏波変換器と、この円
偏波変換器の出力を変換する出力変換器とを追尾誤差系
に備えたことを特徴とするアンテナ追尾用給電装置。 - （２） 上記第１．第２の高次モード結合器として、
円形導波管のＴＥｏ＋ モード詔よびＴ Ｍ ；ｓモー
ドの結合器を用いたことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のアンテナ追尾用給電装置。 - （３） 上記第１．第２の高次モード結合器として、
直交する２つの”ｒＥ露ｔモードの結合器を用いたこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のアンテナ追尾
用給電装置。 - （４） 偏波面検出器として直交偏分波器を用いたこ
とを特徴とする特許請求の範囲９Ｊ１項ないし第３項の
いずれかに記載のアンテナ追尾用給電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18728181A JPS5887471A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | アンテナ追尾用給電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18728181A JPS5887471A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | アンテナ追尾用給電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5887471A true JPS5887471A (ja) | 1983-05-25 |
| JPH0122590B2 JPH0122590B2 (ja) | 1989-04-27 |
Family
ID=16203245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18728181A Granted JPS5887471A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | アンテナ追尾用給電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5887471A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51146155A (en) * | 1975-06-11 | 1976-12-15 | Mitsubishi Electric Corp | Antenna feeding device |
| JPS5563770A (en) * | 1978-11-06 | 1980-05-14 | Cselt Centro Studi Lab Telecom | Method of and apparatus for tracing substance radiating annular or linear polarized electromagnetic signal |
-
1981
- 1981-11-19 JP JP18728181A patent/JPS5887471A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51146155A (en) * | 1975-06-11 | 1976-12-15 | Mitsubishi Electric Corp | Antenna feeding device |
| JPS5563770A (en) * | 1978-11-06 | 1980-05-14 | Cselt Centro Studi Lab Telecom | Method of and apparatus for tracing substance radiating annular or linear polarized electromagnetic signal |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0122590B2 (ja) | 1989-04-27 |
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